JPS6315606B2 - - Google Patents
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- JPS6315606B2 JPS6315606B2 JP56152628A JP15262881A JPS6315606B2 JP S6315606 B2 JPS6315606 B2 JP S6315606B2 JP 56152628 A JP56152628 A JP 56152628A JP 15262881 A JP15262881 A JP 15262881A JP S6315606 B2 JPS6315606 B2 JP S6315606B2
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F1/00—Automatic systems in which deviations of an electric quantity from one or more predetermined values are detected at the output of the system and fed back to a device within the system to restore the detected quantity to its predetermined value or values, i.e. retroactive systems
- G05F1/70—Regulating power factor; Regulating reactive current or power
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Electromagnetism (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は負荷変動に対して弱い電源のため通
常負荷による電圧降下を補償する自動電圧調整装
置（以下AVRと称す）を有する電力系統におい
て始動、停止時に大きな潮流変化を伴なう負荷に
よる電圧変動を抑制する電圧変動補償方法に関す
るものである。
常負荷による電圧降下を補償する自動電圧調整装
置（以下AVRと称す）を有する電力系統におい
て始動、停止時に大きな潮流変化を伴なう負荷に
よる電圧変動を抑制する電圧変動補償方法に関す
るものである。
従来この種のシステムとして、第１図に示すも
のがあつた。図において、１は電力系統の電源と
なる無限大母線、２は受電点Ａまで線路インピー
ダンス、３は対象となる負荷系統の電圧降下を補
償するAVR、４は一般負荷、５は一般負荷４を
投入するための第１のスイツチ、６は始動時大き
な潮流変化を伴なう誘導電動機、７は誘導電動機
６を投入するための第２のスイツチ、８は力率改
善用コンデンサ設備の力率自動調整装置、９〜１
３は力率自動調整装置８を構成する部品で、９は
トランス、１０は直列リアクトル、１１はコンデ
ンサ、１２はリアクリル１０、コンデンサ１１を
系統に接続するためのサイリスタスイツチ、１３
は力率改善に必要なコンデンサ容量を調整するた
めの制御回路、１４は対象負荷系統の全負荷電流
を検出するCT、１５は対象負荷系統の受電電圧
を検出するPTである。なお、力率自動調整装置
８内のコンデンサ群は部品１０〜１２の回路を１
バンクとしてｎバンクに分割して設備している。
のがあつた。図において、１は電力系統の電源と
なる無限大母線、２は受電点Ａまで線路インピー
ダンス、３は対象となる負荷系統の電圧降下を補
償するAVR、４は一般負荷、５は一般負荷４を
投入するための第１のスイツチ、６は始動時大き
な潮流変化を伴なう誘導電動機、７は誘導電動機
６を投入するための第２のスイツチ、８は力率改
善用コンデンサ設備の力率自動調整装置、９〜１
３は力率自動調整装置８を構成する部品で、９は
トランス、１０は直列リアクトル、１１はコンデ
ンサ、１２はリアクリル１０、コンデンサ１１を
系統に接続するためのサイリスタスイツチ、１３
は力率改善に必要なコンデンサ容量を調整するた
めの制御回路、１４は対象負荷系統の全負荷電流
を検出するCT、１５は対象負荷系統の受電電圧
を検出するPTである。なお、力率自動調整装置
８内のコンデンサ群は部品１０〜１２の回路を１
バンクとしてｎバンクに分割して設備している。
次に動作について説明する。無限大母線１の電
力は線路インピーダンス２を有する線路と負荷電
流による受電点Ａの電圧降下を保償するAVR３
を介して受電点Ａへと供給される。
力は線路インピーダンス２を有する線路と負荷電
流による受電点Ａの電圧降下を保償するAVR３
を介して受電点Ａへと供給される。
今スイツチ５をONして、一般負荷４へ電力が
供給され、遅れ力率の無効電力をとるとする。す
ると負荷電流検出用CT１４と受電点Ａの電圧検
出PT１５により負荷電流と電圧が検出され、そ
の信号が力率自動調整装置８の制御回路１３に送
り込まれることにより、負荷電流の大きさ及び負
荷電流と電圧の位相差より力率を約100％にする
ためのコンデンサ容量が決定され、それに対応し
てサイリスタスイツチ１２の必要バンク分がON
され、コンデンサ１１が自動的に投入される。投
入されたコンデンサにより進みの無効電力がとら
れ対象の負荷系統の力率は100％近くで運転され
ることになり、効率的な負荷運転が行なえるもの
である。
供給され、遅れ力率の無効電力をとるとする。す
ると負荷電流検出用CT１４と受電点Ａの電圧検
出PT１５により負荷電流と電圧が検出され、そ
の信号が力率自動調整装置８の制御回路１３に送
り込まれることにより、負荷電流の大きさ及び負
荷電流と電圧の位相差より力率を約100％にする
ためのコンデンサ容量が決定され、それに対応し
てサイリスタスイツチ１２の必要バンク分がON
され、コンデンサ１１が自動的に投入される。投
入されたコンデンサにより進みの無効電力がとら
れ対象の負荷系統の力率は100％近くで運転され
ることになり、効率的な負荷運転が行なえるもの
である。
又、有効分による線路インピーダンス２の電圧
降下はAVR３により補償される。
降下はAVR３により補償される。
次に、スイツチ７を閉じ誘導電動機６を投入す
る。一般負荷４と同様に遅れ力率の負荷である
が、この負荷の場合一般負荷４と違い始動時十数
秒間は定常運転時容量の数倍の潮流変化を伴なう
ものである。ちなみにその力率は遅れで、PF＝
0.2〜0.4程度となるため潮流変化分はほとんど無
効電力で占められることになる。しかるに全負荷
に対する誘導電動機６の負荷の占める割合いが大
きくなればなるほど、それによる電圧変動が他の
負荷へ与える影響は増大するものである。定常的
な電圧変動に対しては系統のAVR３で調整でき
るのであるが、前述のごとく潮流変化は十数秒と
いう瞬間的なものであるためAVRの調整速度の
限界から、それによる電圧変動の吸収は不可能で
ある。
る。一般負荷４と同様に遅れ力率の負荷である
が、この負荷の場合一般負荷４と違い始動時十数
秒間は定常運転時容量の数倍の潮流変化を伴なう
ものである。ちなみにその力率は遅れで、PF＝
0.2〜0.4程度となるため潮流変化分はほとんど無
効電力で占められることになる。しかるに全負荷
に対する誘導電動機６の負荷の占める割合いが大
きくなればなるほど、それによる電圧変動が他の
負荷へ与える影響は増大するものである。定常的
な電圧変動に対しては系統のAVR３で調整でき
るのであるが、前述のごとく潮流変化は十数秒と
いう瞬間的なものであるためAVRの調整速度の
限界から、それによる電圧変動の吸収は不可能で
ある。
そこで電圧変動の原因を大部分無効電力が占め
るため、一般負荷４のときと同様に力率を改善す
ることにより無効電力を吸収する目的から自動力
率調整装置８を使用して始動時の電圧変動を抑制
するものである。さいわい、自動力率調整装置８
の投入スイツチはサイリスタスイツチ１２による
電気的スイツチであるため電圧変動に対して、瞬
時に速応できるので目的は容易に達せられる。
るため、一般負荷４のときと同様に力率を改善す
ることにより無効電力を吸収する目的から自動力
率調整装置８を使用して始動時の電圧変動を抑制
するものである。さいわい、自動力率調整装置８
の投入スイツチはサイリスタスイツチ１２による
電気的スイツチであるため電圧変動に対して、瞬
時に速応できるので目的は容易に達せられる。
ついで自動力率調整装置８は、誘導電動機６が
定常連転状態に入ると無効電力は遅れ力率PF＝
0.8程度に向上するため、その力率補償分のコン
デンサ容量と、先の一般負荷４の補償分のみを残
して、次の潮流変化に対して待機するものであ
る。合せて応答速度の遅いAVR３により有効分
の負荷電流に対する電圧降下分の電圧補償が行な
われる。
定常連転状態に入ると無効電力は遅れ力率PF＝
0.8程度に向上するため、その力率補償分のコン
デンサ容量と、先の一般負荷４の補償分のみを残
して、次の潮流変化に対して待機するものであ
る。合せて応答速度の遅いAVR３により有効分
の負荷電流に対する電圧降下分の電圧補償が行な
われる。
従来のシステムは上記の通り連用されていたた
め、力率自動調整装置８の容量、すなわちコンデ
ンサ１１の容量は一般負荷４の力率改善用と、誘
導電動機６の始動時潮流変化分を合せたものを設
備する必要があつた。ところが、誘導電動機６分
についてほとんど一般的に頻繁に始動、停止の行
なわれない潮流変化分に対するもので、定常運転
に入ると、全く不要となる設備になり、非常に不
経済となる欠点があつた。
め、力率自動調整装置８の容量、すなわちコンデ
ンサ１１の容量は一般負荷４の力率改善用と、誘
導電動機６の始動時潮流変化分を合せたものを設
備する必要があつた。ところが、誘導電動機６分
についてほとんど一般的に頻繁に始動、停止の行
なわれない潮流変化分に対するもので、定常運転
に入ると、全く不要となる設備になり、非常に不
経済となる欠点があつた。
ここで例として、従来システムでの力率自動調
整装置８に必要なコンデンサ設備容量を、第１図
中に各部の定数を設定して、下記の通り計算す
る。
整装置８に必要なコンデンサ設備容量を、第１図
中に各部の定数を設定して、下記の通り計算す
る。
一般負荷４の力率改善用コンデンサ容量負荷
容量1000KVA、力率PF＝0.9（遅れ）として 1000×√12−0.92＝435〔KVA〕 ……(1) 誘導電動機６の力率改善用コンデンサ容量定
常時300KW、力率PF＝0.8（遅れ）始動時
2100KVA、力率PF＝0.25（遅れ）として 始動時の力率改善用コンデンサ容量（電圧
変動対策用） 2100×√１−0.252 ＝2100×0.97≒2033〔KVA〕 ……(2) 定常時の力率改善用コンデンサ容量 300／0.8×√１−0.82＝375×0.6＝225〔KVA〕 ……(3) 以上，の計算結果より 力率自動調整装置のコンデンサ設備容量は、 式(1)＋(2)＝435＋2033＝2468〔KVA〕 ……(4) となり、誘導電動機が定常運転に入ると 式(1)＋(3)＝435＋225＝660〔KVA〕 ……(5) となるので設備容量の 式(4)−(5)＝1808〔KVA〕 ……(6) 全体の3/4はその間不要となる。
容量1000KVA、力率PF＝0.9（遅れ）として 1000×√12−0.92＝435〔KVA〕 ……(1) 誘導電動機６の力率改善用コンデンサ容量定
常時300KW、力率PF＝0.8（遅れ）始動時
2100KVA、力率PF＝0.25（遅れ）として 始動時の力率改善用コンデンサ容量（電圧
変動対策用） 2100×√１−0.252 ＝2100×0.97≒2033〔KVA〕 ……(2) 定常時の力率改善用コンデンサ容量 300／0.8×√１−0.82＝375×0.6＝225〔KVA〕 ……(3) 以上，の計算結果より 力率自動調整装置のコンデンサ設備容量は、 式(1)＋(2)＝435＋2033＝2468〔KVA〕 ……(4) となり、誘導電動機が定常運転に入ると 式(1)＋(3)＝435＋225＝660〔KVA〕 ……(5) となるので設備容量の 式(4)−(5)＝1808〔KVA〕 ……(6) 全体の3/4はその間不要となる。
参考までに、誘導電動機の始動時の電圧変動も
算出する 線路インピーダンスＺ＝70＋j200％
（at10MVA）とすると、 誘導電動機始動時容量を有効分と無効分に分け
ると、 Ｕ＝2100〔KVA〕 2100×0.25＋j2100×√１−0.252 ＝525＋j2033 となるので、電圧変動率を求める式 ％ε＝有効電力×Ｒ／10MVA＋無効電力×Ｘ／10MVAへ
代入し て ％ε＝525×103×70／10MVA＋2033×103×200／10MVA ＝3.7＋40.7〔％〕 ……(7) ここでＲ：線路の抵抗分、Ｘ：線路クリアクタ
ンス分算出式(7)から分るように有効分によるもの
3.7％無効分によるもの40.7％となり、始動時の
電圧変動は、ほとんど無効電力分の影響というこ
とが断定できる。よつて始動時の無効電力を除去
することは電圧変動対策上最も重要なポイントと
なる。
算出する 線路インピーダンスＺ＝70＋j200％
（at10MVA）とすると、 誘導電動機始動時容量を有効分と無効分に分け
ると、 Ｕ＝2100〔KVA〕 2100×0.25＋j2100×√１−0.252 ＝525＋j2033 となるので、電圧変動率を求める式 ％ε＝有効電力×Ｒ／10MVA＋無効電力×Ｘ／10MVAへ
代入し て ％ε＝525×103×70／10MVA＋2033×103×200／10MVA ＝3.7＋40.7〔％〕 ……(7) ここでＲ：線路の抵抗分、Ｘ：線路クリアクタ
ンス分算出式(7)から分るように有効分によるもの
3.7％無効分によるもの40.7％となり、始動時の
電圧変動は、ほとんど無効電力分の影響というこ
とが断定できる。よつて始動時の無効電力を除去
することは電圧変動対策上最も重要なポイントと
なる。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除
去するためになされたもので、誘導電動機などの
様に始動時潮流変化の伴なう負荷を投入するとき
は、一般負荷の力率改善用に使用している力率自
動調整装置のコンデンサ容量は優先的に潮流変化
に伴なう電圧変動対策に流用し、定常運転に入る
と、全負荷の力率改善用として運用することによ
り、遊休となるコンデンサ設備を削減することを
目的とするものである。
去するためになされたもので、誘導電動機などの
様に始動時潮流変化の伴なう負荷を投入するとき
は、一般負荷の力率改善用に使用している力率自
動調整装置のコンデンサ容量は優先的に潮流変化
に伴なう電圧変動対策に流用し、定常運転に入る
と、全負荷の力率改善用として運用することによ
り、遊休となるコンデンサ設備を削減することを
目的とするものである。
以下、この発明の一実施例を第２図について説
明する。第２図において、(1)〜(12)，（15）は従来
例と同一のもの、１４ａも従来例のCT１４と同
一のCT、１４ｂは誘導電動機６へ流れる負荷電
流検出用CT、１３は従来例の制御回路１３と同
一機能に入力要素として負荷電流検出用CT、１
４ｂの信号を追加した制御回路である。ただし、
力率自動調整装置８のコンデンサ容量は誘導電動
機６の始動時の遅れの無効電力補償分のみを設備
したものである。
明する。第２図において、(1)〜(12)，（15）は従来
例と同一のもの、１４ａも従来例のCT１４と同
一のCT、１４ｂは誘導電動機６へ流れる負荷電
流検出用CT、１３は従来例の制御回路１３と同
一機能に入力要素として負荷電流検出用CT、１
４ｂの信号を追加した制御回路である。ただし、
力率自動調整装置８のコンデンサ容量は誘導電動
機６の始動時の遅れの無効電力補償分のみを設備
したものである。
上記の様に構成されたシステムにおいて、一般
負荷４が投入されると、従来例と同様に対象系統
の全負荷電流を検出するCT１４ａと電圧を検出
するPT１５により一般負荷４の力率改善のため
力率自動調整装置８が動作し、無効電力は相殺さ
れる。
負荷４が投入されると、従来例と同様に対象系統
の全負荷電流を検出するCT１４ａと電圧を検出
するPT１５により一般負荷４の力率改善のため
力率自動調整装置８が動作し、無効電力は相殺さ
れる。
さて、次に誘導電動機６を始動する場合は、ま
ず始動する前に現在一般負荷４の力率改善用に運
用している力率自動調整装置８のコンデンサを強
制的にOFFして、全コンデンサ容量を誘導電動
機６の始動のために待機さす。それに合せて
AVR３は一般負荷４の無効電力分に対する線路
インピーダンス２の電圧降下を補償するように動
作して、受電点Ａを所定の電圧に調整する。
ず始動する前に現在一般負荷４の力率改善用に運
用している力率自動調整装置８のコンデンサを強
制的にOFFして、全コンデンサ容量を誘導電動
機６の始動のために待機さす。それに合せて
AVR３は一般負荷４の無効電力分に対する線路
インピーダンス２の電圧降下を補償するように動
作して、受電点Ａを所定の電圧に調整する。
その動作終了後、誘導電動機６をスイツチ７を
投入することにより起動する。すると、誘導電動
機６の始動電流はCT１４ｂで検出され、制御回
路１３へINPUTされる。その際制御回路１３の
負荷電流入力信号はCT１４ａ側からCT１４ｂ側
へ制御回路１３内部で切り換つているものとする
と、一般負荷４の負荷電流は検出されない。力率
自動調整装置８のコンデンサ投入は従来例と同様
の動作により誘導電動機６の始動時に全設備容量
のコンデンサを投入し、その電圧変動を抑制す
る。
投入することにより起動する。すると、誘導電動
機６の始動電流はCT１４ｂで検出され、制御回
路１３へINPUTされる。その際制御回路１３の
負荷電流入力信号はCT１４ａ側からCT１４ｂ側
へ制御回路１３内部で切り換つているものとする
と、一般負荷４の負荷電流は検出されない。力率
自動調整装置８のコンデンサ投入は従来例と同様
の動作により誘導電動機６の始動時に全設備容量
のコンデンサを投入し、その電圧変動を抑制す
る。
誘電電動機６が始動後十数秒経過し、定常運転
に移行すると、その時の無効分に合せてコンデン
サ容量は削減される。又、AVR３もその負荷電
流による線路インピーダンス２による電圧降下の
補償を行なう。
に移行すると、その時の無効分に合せてコンデン
サ容量は削減される。又、AVR３もその負荷電
流による線路インピーダンス２による電圧降下の
補償を行なう。
次に、誘導電動機６の定常運転が確認される
と、制御回路１３の負荷電流の入力信号はCT１
４ｂからCT１４ａと切り換えられて、一般負荷
４の無効電力も検出されるもので、その力率改善
用にコンデンサが追加投入される。
と、制御回路１３の負荷電流の入力信号はCT１
４ｂからCT１４ａと切り換えられて、一般負荷
４の無効電力も検出されるもので、その力率改善
用にコンデンサが追加投入される。
ここでこの発明システムに必要となるコンデン
サ設備容量を従来例で行なつた算出値を使つて従
来例と比較する。
サ設備容量を従来例で行なつた算出値を使つて従
来例と比較する。
従来例の設備容量は、一般負荷分と電動機始動
時分の和で算出式４の2468〔KVA〕となるが、こ
の発明では一般負荷分は電動機始動時分に含まれ
ることで不要となるので算出式(2)の2033〔KVA〕
のみの設備でよいこととなる。435〔KVA〕の削
減である。
時分の和で算出式４の2468〔KVA〕となるが、こ
の発明では一般負荷分は電動機始動時分に含まれ
ることで不要となるので算出式(2)の2033〔KVA〕
のみの設備でよいこととなる。435〔KVA〕の削
減である。
一方、電動機が定常運転へ入つた時の遊休設備
容量を比較すると、従来例は算出式(6)の1808
〔KVA〕この発明では、算出式(2)―(1)―(3)より 2033―435―225＝1373〔KVA〕となり、設備容
量分の3/4から1/2へ改善できたことになる。
容量を比較すると、従来例は算出式(6)の1808
〔KVA〕この発明では、算出式(2)―(1)―(3)より 2033―435―225＝1373〔KVA〕となり、設備容
量分の3/4から1/2へ改善できたことになる。
以上の結果は、一般負荷分が電動機始動時分の
値に接近すればより電動機の定常時の待機分、す
なわちその時の遊休分は大巾に減少し、使用効率
のよい力率自動調整装置の設備容量となる。
値に接近すればより電動機の定常時の待機分、す
なわちその時の遊休分は大巾に減少し、使用効率
のよい力率自動調整装置の設備容量となる。
以上の様にこの発明によれば投入時、著しい電
圧変動を生じる負荷を投入するに際し、一般負荷
の無効電圧による電圧降下をAVRで補償させ、
電圧変動を生じる負荷の投入による電圧変動のみ
を力率自動調整装置のコンデンサで補償させるも
のとしているので、力率自動調整装置のコンデン
サ容量を小さくでき、安価な設備で電圧変動の補
償が行なえる効果がある。
圧変動を生じる負荷を投入するに際し、一般負荷
の無効電圧による電圧降下をAVRで補償させ、
電圧変動を生じる負荷の投入による電圧変動のみ
を力率自動調整装置のコンデンサで補償させるも
のとしているので、力率自動調整装置のコンデン
サ容量を小さくでき、安価な設備で電圧変動の補
償が行なえる効果がある。
第１図は従来の電圧変動補償システムを示す回
路図、第２図はこの発明の一実施例による電圧変
動対策システムを示す回路図である。 図において、１は無限大母線、２は線路インピ
ーダンス、３は自動電圧調整装置（AVR）、４は
一般負荷、５はスイツチ、６は誘導電動機、７は
スイツチ、８は力率自動調整装置、９は、トラン
ス、１０は直列リアクトル、１１はコンデンサ、
１２はサイリスタスイツチ、１３は制御回路、１
４ａ，１４ｂはCT、１５はPTである。尚、図
中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
路図、第２図はこの発明の一実施例による電圧変
動対策システムを示す回路図である。 図において、１は無限大母線、２は線路インピ
ーダンス、３は自動電圧調整装置（AVR）、４は
一般負荷、５はスイツチ、６は誘導電動機、７は
スイツチ、８は力率自動調整装置、９は、トラン
ス、１０は直列リアクトル、１１はコンデンサ、
１２はサイリスタスイツチ、１３は制御回路、１
４ａ，１４ｂはCT、１５はPTである。尚、図
中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (1)
- １ 電力系統に接続される負荷設備に大容量で投
入に際し潮流変化に伴う著しい電圧変動を生じる
負荷６と一般負荷４とを有する負荷系統の電圧変
動を補償する電圧変動補償方法において、上記負
荷系統の電圧変動を調整する自動電圧調整装置３
と、負荷系統の全負荷電流を検出する第１の変流
器１４ａと、上記負荷系統の受電電圧を検出する
電圧変成器１５と、上記電圧変動を生じる負荷６
の電流を検出する第２の変流器１４ｂと、入力す
る第１又は第２の変流器１４ａ，１４ｂの出力と
電圧変成器１５の出力の位相関係により上記電力
系統に接続される力率改善用コンデンサ１１の容
量を調整し、負荷系統の力率を調整する力率自動
調整装置８とを備え、定常時は上記第１の変流器
１４ａの出力を上記力率自動調整装置８に入力し
て力率改善用コンデンサ１１の容量を調整し、上
記電圧変動を生じる負荷６の投入に際しては、上
記力率自動調整装置８の力率改善用コンデンサ１
１を上記電力系統から切離し、上記一般負荷４の
無効電力分に対する電圧降下を上記自動電圧調整
装置３で補償するよう動作させ、次いで、第２の
変流器１４ｂの出力を力率自動調整装置８に入力
するよう切替えて、上記電圧変動を生じる負荷６
を投入し、該負荷６の投入による電圧変動を上記
力率自動調整装置８で補償せしめ、上記電圧変動
を生じる負荷６が定常状態に移行すると、力率自
動調整装置８への入力を第２の変流器１４ｂから
第１の変流器１４ａへ切替えるようにしたことを
特徴とする電圧変動補償方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56152628A JPS5854414A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 電圧変動補償方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56152628A JPS5854414A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 電圧変動補償方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5854414A JPS5854414A (ja) | 1983-03-31 |
| JPS6315606B2 true JPS6315606B2 (ja) | 1988-04-05 |
Family
ID=15544536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56152628A Granted JPS5854414A (ja) | 1981-09-26 | 1981-09-26 | 電圧変動補償方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5854414A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0546336Y2 (ja) * | 1988-03-31 | 1993-12-03 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6111831A (ja) * | 1984-06-27 | 1986-01-20 | Japanese National Railways<Jnr> | 直流用変電装置 |
| CN110360730A (zh) * | 2019-08-06 | 2019-10-22 | 珠海格力电器股份有限公司 | 自动补偿启动电路及其控制方法、以及空调器 |
-
1981
- 1981-09-26 JP JP56152628A patent/JPS5854414A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0546336Y2 (ja) * | 1988-03-31 | 1993-12-03 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5854414A (ja) | 1983-03-31 |
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