JPS63143482A - Ｔｓａ吸着式空気深冷分離装置 - Google Patents
Ｔｓａ吸着式空気深冷分離装置Info
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- JPS63143482A JPS63143482A JP61288851A JP28885186A JPS63143482A JP S63143482 A JPS63143482 A JP S63143482A JP 61288851 A JP61288851 A JP 61288851A JP 28885186 A JP28885186 A JP 28885186A JP S63143482 A JPS63143482 A JP S63143482A
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Classifications
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
- F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
-
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- F25J3/04218—Parallel arrangement of the main heat exchange line in cores having different functions, e.g. in low pressure and high pressure cores
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- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
- F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
-
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- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、温度再生（ＴＳＡ）方式吸着塔を使用した空
気の液化深冷分離装置に関し、特に、膨張圧縮機を使用
した空気分離装置に関するものである。
気の液化深冷分離装置に関し、特に、膨張圧縮機を使用
した空気分離装置に関するものである。
近年、空気液化深冷分離装置の運転性の改善、省エネル
ギ一対策として、これまでのアルミプレート式可逆熱交
換器に代わりて、原料空気の水分および炭酸ガス等の不
純物を吸着剤で吸着除去する温度再生（Ｔｈｅｒｍａｌ
Ｓｗｉｎｇ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ）方式と装置の寒
冷を発生させるための膨張機に圧縮機を直結させた膨張
圧縮機が採用されるようになってきている。ＴＳＡ方式
吸着塔では、一般に原料空気は不純物の吸着性能を上げ
るため、氷結しなれる膨張機用の空気は、ＴＳＡ吸着塔
を通った後の空気の一部が使われるが、圧縮機で昇圧さ
れることによって昇ａ（約６０℃）し、これを冷却水で
冷却するが、夏場では最高４０℃程度まで温度が上昇し
てしまう。従来、この昇温された空気は、水で冷却され
た後、フロン冷凍機などを使って原料空気と同程度まで
冷却され、空気熱交換器に導かれるか、又は、戻り分離
ガスの冷熱を使って冷却されていた。しかし、この場合
は、冷凍機が余分に必要であり、分離ガスの冷熱を使う
のは熱の有効利用の面から不適当であった。このための
対策として、従来の装置は、特開昭６０−２３７７１号
に示されるように、膨張機に供給される低温度の空気、
又は窒素を膨張圧縮機の圧縮機側に供給するための専用
の熱交換器を、空気熱交換器の他に別に単独に分離器保
冷槽内に設置していた。
ギ一対策として、これまでのアルミプレート式可逆熱交
換器に代わりて、原料空気の水分および炭酸ガス等の不
純物を吸着剤で吸着除去する温度再生（Ｔｈｅｒｍａｌ
Ｓｗｉｎｇ Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ）方式と装置の寒
冷を発生させるための膨張機に圧縮機を直結させた膨張
圧縮機が採用されるようになってきている。ＴＳＡ方式
吸着塔では、一般に原料空気は不純物の吸着性能を上げ
るため、氷結しなれる膨張機用の空気は、ＴＳＡ吸着塔
を通った後の空気の一部が使われるが、圧縮機で昇圧さ
れることによって昇ａ（約６０℃）し、これを冷却水で
冷却するが、夏場では最高４０℃程度まで温度が上昇し
てしまう。従来、この昇温された空気は、水で冷却され
た後、フロン冷凍機などを使って原料空気と同程度まで
冷却され、空気熱交換器に導かれるか、又は、戻り分離
ガスの冷熱を使って冷却されていた。しかし、この場合
は、冷凍機が余分に必要であり、分離ガスの冷熱を使う
のは熱の有効利用の面から不適当であった。このための
対策として、従来の装置は、特開昭６０−２３７７１号
に示されるように、膨張機に供給される低温度の空気、
又は窒素を膨張圧縮機の圧縮機側に供給するための専用
の熱交換器を、空気熱交換器の他に別に単独に分離器保
冷槽内に設置していた。
従来のＴＳＡ吸着式空気深冷分離装置を第３図により説
明すると、原料空気圧縮機ｌで約５ Ｋ４／ｄＧに圧縮
された原料空気は、後部冷却器２で水により約４０℃ま
で冷却され、更に空気冷却器３でフロン等の冷媒により
約７℃まで冷却され、原料空気中の水分を少な鳴してＴ
ＳＡｇ＆看塔４に導かれる。ＴＳＡ吸着塔４は２基−組
で構成され、一方が原料空気を通して空気中の水分、炭
酸ガス。
明すると、原料空気圧縮機ｌで約５ Ｋ４／ｄＧに圧縮
された原料空気は、後部冷却器２で水により約４０℃ま
で冷却され、更に空気冷却器３でフロン等の冷媒により
約７℃まで冷却され、原料空気中の水分を少な鳴してＴ
ＳＡｇ＆看塔４に導かれる。ＴＳＡ吸着塔４は２基−組
で構成され、一方が原料空気を通して空気中の水分、炭
酸ガス。
アセチレン等の炭化水素系不純物を吸着除去している間
に、他方は戻り分離窒素ガスで再生されており、飽和に
なった吸着塔は一定周期毎に切替使用される。ＴＳＡ吸
着塔４で不純物を除去された原料空気は、導管５より空
気熱交換器６へ全量導かれ、精留塔上塔９で分離された
低温戻りガスによって約−１７４℃まで冷却されて、導
管７より精留塔下塔８に吹込まれる。精留塔下塔８に吹
込まれた原料空気は、液体窒素と酸素純度的４０％の液
体空気に分離され、液体空気は精留塔下塔８の下部から
導管１４．過冷却器１０を通って精留塔上−塔９の中部
に゛還流液として吹込まれる。精留塔下塔８の液体窒素
は、導管１５より過冷却器１０で冷却されて精留塔上塔
９の上部に連流窒素として供給される。精留塔上塔９に
吹込まれたこれらの流体は、精留分離によって精留塔上
塔９の上部の窒素と下部の酸素に分離され、下部の酸素
は導管１６より空気熱交換器６に導かれ、原料空気およ
び膨張圧ｍｓの圧縮ｆｉ１２に供給される空気と熱交換
して昇温され、導管１７より製品として取出される。一
方、精留塔上塔９の上部から取出される窒素ガスは、導
管１８より過冷却器１０で精留塔下塔８からの液体空気
、液体窒素と熱交換し、約−１７７℃で空気熱交換器６
に導かれ、酸素ガスと同様に空気を冷却し、昇温して導
管１９より取出され、一部は製品として採取され、残り
の窒素ガスはＴＳＡ吸着塔４の再生ガスとして使用され
る。
に、他方は戻り分離窒素ガスで再生されており、飽和に
なった吸着塔は一定周期毎に切替使用される。ＴＳＡ吸
着塔４で不純物を除去された原料空気は、導管５より空
気熱交換器６へ全量導かれ、精留塔上塔９で分離された
低温戻りガスによって約−１７４℃まで冷却されて、導
管７より精留塔下塔８に吹込まれる。精留塔下塔８に吹
込まれた原料空気は、液体窒素と酸素純度的４０％の液
体空気に分離され、液体空気は精留塔下塔８の下部から
導管１４．過冷却器１０を通って精留塔上−塔９の中部
に゛還流液として吹込まれる。精留塔下塔８の液体窒素
は、導管１５より過冷却器１０で冷却されて精留塔上塔
９の上部に連流窒素として供給される。精留塔上塔９に
吹込まれたこれらの流体は、精留分離によって精留塔上
塔９の上部の窒素と下部の酸素に分離され、下部の酸素
は導管１６より空気熱交換器６に導かれ、原料空気およ
び膨張圧ｍｓの圧縮ｆｉ１２に供給される空気と熱交換
して昇温され、導管１７より製品として取出される。一
方、精留塔上塔９の上部から取出される窒素ガスは、導
管１８より過冷却器１０で精留塔下塔８からの液体空気
、液体窒素と熱交換し、約−１７７℃で空気熱交換器６
に導かれ、酸素ガスと同様に空気を冷却し、昇温して導
管１９より取出され、一部は製品として採取され、残り
の窒素ガスはＴＳＡ吸着塔４の再生ガスとして使用され
る。
空気熱交換器６の中間から原料空気の一部を導管スから
取出し、約−１００℃の状態で膨張機用熱交換器δを通
し温度回復させて膨張圧縮機の圧縮ｅ、１２に供給し、
約７に４／ｄＧまで昇圧した後アフタークーラー１３で
冷却され、膨１１＆機用熱交換器器で昇圧前の空気と熱
交換させて冷却した後膨張機１１に導入し、断熱膨張し
た空気は精留塔上塔９に吹込まれる。
取出し、約−１００℃の状態で膨張機用熱交換器δを通
し温度回復させて膨張圧縮機の圧縮ｅ、１２に供給し、
約７に４／ｄＧまで昇圧した後アフタークーラー１３で
冷却され、膨１１＆機用熱交換器器で昇圧前の空気と熱
交換させて冷却した後膨張機１１に導入し、断熱膨張し
た空気は精留塔上塔９に吹込まれる。
上記、冷凍機や戻り分離ガスの冷熱を使わない従来技術
は、主空気熱交換器と膨張圧縮機用に単独に追加される
専用熱交換器を含めた熱交換器全体の大きさや経済性に
全く配慮がなされておらず、分離器保冷槽が太き曵なる
ための寒冷損失増加、熱交換器全体の価格増加などの問
題があった。本発明の目的は、かかる不都合をなくし、
経済性と性能の改善を計ることにある。
は、主空気熱交換器と膨張圧縮機用に単独に追加される
専用熱交換器を含めた熱交換器全体の大きさや経済性に
全く配慮がなされておらず、分離器保冷槽が太き曵なる
ための寒冷損失増加、熱交換器全体の価格増加などの問
題があった。本発明の目的は、かかる不都合をなくし、
経済性と性能の改善を計ることにある。
上記目的は、分離器保冷槽内に従来設置されていた膨張
圧縮＾用の専用熱交換器を保冷槽外に設置できる温度範
囲の熱交換器とすることによって達成される。従来技術
では、膨張機に導入される一１００℃以下の温度レベル
の熱交換器のため、保冷槽内に設置せざるを得なかった
が、本発明では、吸着塔出口の５℃以上の温度レベルで
膨張圧縮機用の空気予冷器を設置することによって、こ
の問題点を解決したものである。
圧縮＾用の専用熱交換器を保冷槽外に設置できる温度範
囲の熱交換器とすることによって達成される。従来技術
では、膨張機に導入される一１００℃以下の温度レベル
の熱交換器のため、保冷槽内に設置せざるを得なかった
が、本発明では、吸着塔出口の５℃以上の温度レベルで
膨張圧縮機用の空気予冷器を設置することによって、こ
の問題点を解決したものである。
圧縮機で昇圧され昇温された空気は、冷却水で冷されて
、更に空気予冷器で吸着塔を通った後の原料空気の一部
を分岐した圧縮機の吸入空気又は空気熱交換器より出た
製品ガスと熱交換して予冷されるため、熱損失は熱交換
器の層端での温度差の違いによる損失だけで、従来方法
と変わるところがなく、追加する空気予冷器は７℃から
４０℃程度の交換熱量となり、従来の一１００℃から４
０℃までの交換熱量とは大きな差がある。また、空気予
冷器を出た後の空気熱交換器には専用の通路を設けるこ
とにより、従来のものと同程度の交換熱量で済むため、
熱交性能上も大きな差を生じない。
、更に空気予冷器で吸着塔を通った後の原料空気の一部
を分岐した圧縮機の吸入空気又は空気熱交換器より出た
製品ガスと熱交換して予冷されるため、熱損失は熱交換
器の層端での温度差の違いによる損失だけで、従来方法
と変わるところがなく、追加する空気予冷器は７℃から
４０℃程度の交換熱量となり、従来の一１００℃から４
０℃までの交換熱量とは大きな差がある。また、空気予
冷器を出た後の空気熱交換器には専用の通路を設けるこ
とにより、従来のものと同程度の交換熱量で済むため、
熱交性能上も大きな差を生じない。
以下、本発明の一実施例を第１図により説明する。第１
図において、第３図と同一部分は同一符号で示し、説明
を省略する。ＴＳＡ吸着塔４で不純物を除去された原料
空気は、導管５より空気熱交換器６に入る前に、その一
部が導管加より空気予冷器４に導かれ、空気予冷器２１
で膨張圧縮機の圧縮機稔で約７Ｋｐ／ｃ！ＬＧまで昇圧
され、アフタークーラー１３で水により約４０℃まで冷
却された膨張！＆１１用の空気と熱交換し、約３７℃と
なって圧縮１！＆［の吸入側に導かれる。圧縮機１２で
圧縮され、空気予冷器４で１０℃まで予冷された膨張機
１１用の空気は、導管こより空気熱交換器６の専用通路
を通って、ＴＳＡ吸着塔４を通った残りの原料空気と共
に低温戻りガスと熱交換して冷却され、約−１００℃で
空気熱交換器６の中間から抜出されて膨張機１１に導か
れ、ここで断熱膨張により約０゜４に９／ｃＩＩＧまで
膨張し、この時発生するエネルギーで圧縮機１２を作動
させる。断熱膨張した空気は約−１６０℃となり、装置
の寒冷を補償すると共に、精留塔上塔９に吹込まれて精
留分離される。
図において、第３図と同一部分は同一符号で示し、説明
を省略する。ＴＳＡ吸着塔４で不純物を除去された原料
空気は、導管５より空気熱交換器６に入る前に、その一
部が導管加より空気予冷器４に導かれ、空気予冷器２１
で膨張圧縮機の圧縮機稔で約７Ｋｐ／ｃ！ＬＧまで昇圧
され、アフタークーラー１３で水により約４０℃まで冷
却された膨張！＆１１用の空気と熱交換し、約３７℃と
なって圧縮１！＆［の吸入側に導かれる。圧縮機１２で
圧縮され、空気予冷器４で１０℃まで予冷された膨張機
１１用の空気は、導管こより空気熱交換器６の専用通路
を通って、ＴＳＡ吸着塔４を通った残りの原料空気と共
に低温戻りガスと熱交換して冷却され、約−１００℃で
空気熱交換器６の中間から抜出されて膨張機１１に導か
れ、ここで断熱膨張により約０゜４に９／ｃＩＩＧまで
膨張し、この時発生するエネルギーで圧縮機１２を作動
させる。断熱膨張した空気は約−１６０℃となり、装置
の寒冷を補償すると共に、精留塔上塔９に吹込まれて精
留分離される。
つぎに、本発明の他の実施例を第２図により説明する。
第２図において、第３図と同一部分は同一符号で示し説
明を省略する。ＴＳＡ吸着塔４で不純物を除去された約
７℃の原料空気は、導管５より空気熱交換器６に入る前
に、その一部が導管おより圧縮機１２に導かれて約７に
９／ａｄＧまで昇圧された後、アフタークーラー１３で
水により約４０℃まで冷却され、更に空気予冷器２１で
空気熱交換器６より出た約４℃の製品ガスと熱交換して
約１０℃まで冷却される。ＴＳＡ吸看吸基金り出た原料
空気とはぼ同一温度まで冷却された膨ｌｉｋ機１１用の
空気は、導管乙により空気熱交換器６に毒力）れ、低温
戻りガスと熱交換して冷却され、約−１００℃で空気熱
交換器６の中間から抜出されて膨張機１１に導かれ、こ
こで約０．４ Ｋｇ ／ ｄ Ｇまで断熱膨張し、発生
したエネルギーで圧縮機１２を作動させる。
明を省略する。ＴＳＡ吸着塔４で不純物を除去された約
７℃の原料空気は、導管５より空気熱交換器６に入る前
に、その一部が導管おより圧縮機１２に導かれて約７に
９／ａｄＧまで昇圧された後、アフタークーラー１３で
水により約４０℃まで冷却され、更に空気予冷器２１で
空気熱交換器６より出た約４℃の製品ガスと熱交換して
約１０℃まで冷却される。ＴＳＡ吸看吸基金り出た原料
空気とはぼ同一温度まで冷却された膨ｌｉｋ機１１用の
空気は、導管乙により空気熱交換器６に毒力）れ、低温
戻りガスと熱交換して冷却され、約−１００℃で空気熱
交換器６の中間から抜出されて膨張機１１に導かれ、こ
こで約０．４ Ｋｇ ／ ｄ Ｇまで断熱膨張し、発生
したエネルギーで圧縮機１２を作動させる。
断熱膨張した空気は約−１６０℃となり、装置の寒冷を
補償すると共に、精留塔上塔９に吹込まれて精留分離さ
れる。
補償すると共に、精留塔上塔９に吹込まれて精留分離さ
れる。
本発明によれば、従来の約−１００℃からの膨張機用熱
交換器に代えて空気予冷器を設置することによって、熱
交換器の伝熱面積を従来方式の約１／４と小さくするこ
とができ、しかも、空気予冷器は常温機器として、深冷
分離の保冷槽内に設置する必要が無く、保冷損失も小さ
くなる。
交換器に代えて空気予冷器を設置することによって、熱
交換器の伝熱面積を従来方式の約１／４と小さくするこ
とができ、しかも、空気予冷器は常温機器として、深冷
分離の保冷槽内に設置する必要が無く、保冷損失も小さ
くなる。
また、空気熱交換器についてみると、昇圧空気の専用通
路が必要となるが、交換熱量は全体の原料空気量が変わ
らず一定であるため、全体として熱損失の減少となり、
性能上もまた経済的にも大きなメリットとなる。
路が必要となるが、交換熱量は全体の原料空気量が変わ
らず一定であるため、全体として熱損失の減少となり、
性能上もまた経済的にも大きなメリットとなる。
第１図は本発明によるＴ８に吸着式空気深冷分離装置の
一実施例を示す系統図、第２図は同じ（他の実施例を示
す系統図、第３図は従来のＴＳ大人吸着空気深冷分離装
置の系統図である。 １・・・・・・原料空気圧縮機、２・・・・・・後部冷
却器、３・・・・・・空気冷却器、４・・・・・・Ｔ
Ｓ ｋｅ１ｇ塔、６・・・・・・空気熱交換器、８・・
・・・・精留塔下塔、９・・・・・・精留塔上塔、１０
・・・・・・過冷却器、１１・・・・・・膨張機、ル・
・・・・・圧縮機、１３・・・・・・アフタークーラー
、２１・・・・・・空気予冷器、３・・・・・・膨張機
用熱交換器、５，７．１４〜２０．２２゜ｚ２−−−−
ｆＬ 補１卿 ２１−−−・矛欠千Ａｌト
一実施例を示す系統図、第２図は同じ（他の実施例を示
す系統図、第３図は従来のＴＳ大人吸着空気深冷分離装
置の系統図である。 １・・・・・・原料空気圧縮機、２・・・・・・後部冷
却器、３・・・・・・空気冷却器、４・・・・・・Ｔ
Ｓ ｋｅ１ｇ塔、６・・・・・・空気熱交換器、８・・
・・・・精留塔下塔、９・・・・・・精留塔上塔、１０
・・・・・・過冷却器、１１・・・・・・膨張機、ル・
・・・・・圧縮機、１３・・・・・・アフタークーラー
、２１・・・・・・空気予冷器、３・・・・・・膨張機
用熱交換器、５，７．１４〜２０．２２゜ｚ２−−−−
ｆＬ 補１卿 ２１−−−・矛欠千Ａｌト
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、原料空気中の不純物を吸着除去するＴＳＡ吸着塔と
、不純物を除去した原料空気を精留塔で分離された低温
戻りガスと熱交換させて冷却する空気熱交換器と、深冷
分離装置の寒冷を補償するための膨張機に、該膨張機に
供給される空気を昇圧するための圧縮機を直結した膨張
圧縮機を備えた空気深冷分離装置において、前記膨張圧
縮機の圧縮機側に設けた圧縮機の吸入空気と吐出空気を
熱交換させる空気予冷器と、前記ＴＳＡ吸着塔を通った
原料空気の一部を分岐し前記空気予冷器を通して圧縮機
に導く導管と、該圧縮機からの昇圧空気を前記空気予冷
器を通して前記空気熱交換器に導く導管と、該空気熱交
換器で低温まで冷却された昇圧空気を前記膨張機に導く
導管を備えたことを特徴とするＴＳＡ吸着式空気深冷分
離装置。 ２、原料空気中の不純物を吸着除去するＴＳＡ吸着塔と
、不純物を除去した原料空気を精留塔で分離された低温
戻りガスと熱交換させて冷却する空気熱交換器と、深冷
分離装置の寒冷を補償するための膨張機に、該膨張機に
供給される空気を昇圧するための圧縮機を直結した膨張
圧縮機を備えた空気深冷分離装置において、前記膨張圧
縮機の圧縮機側に設けた圧縮機の吐出空気を前記空気熱
交換器で温度回復した戻りガスと熱交換させて冷却する
空気予冷器と、前記ＴＳＡ吸着塔を通った原料空気の一
部を分岐し前記圧縮機に導く導管と、該圧縮機からの昇
圧空気を前記空気予冷器を通して前記空気熱交換器に導
く導管と、該空気熱交換器で低温まで冷却された昇圧空
気を前記膨張機に導く導管を備えたことを特徴とするＴ
ＳＡ吸着式空気深冷分離装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61288851A JPS63143482A (ja) | 1986-12-05 | 1986-12-05 | Ｔｓａ吸着式空気深冷分離装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61288851A JPS63143482A (ja) | 1986-12-05 | 1986-12-05 | Ｔｓａ吸着式空気深冷分離装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63143482A true JPS63143482A (ja) | 1988-06-15 |
| JPH0563717B2 JPH0563717B2 (ja) | 1993-09-13 |
Family
ID=17735566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61288851A Granted JPS63143482A (ja) | 1986-12-05 | 1986-12-05 | Ｔｓａ吸着式空気深冷分離装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63143482A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0217380A (ja) * | 1988-07-04 | 1990-01-22 | Nippon Sanso Kk | 空気分離装置における原料空気の前処理方法 |
| JPH02279979A (ja) * | 1989-04-21 | 1990-11-15 | Hitachi Ltd | 空気分離方法及び装置 |
| JPH02293575A (ja) * | 1989-05-08 | 1990-12-04 | Kobe Steel Ltd | 空気分離装置 |
| JPH0611256A (ja) * | 1992-02-24 | 1994-01-21 | Praxair Technol Inc | 高圧窒素生成物を製造するための極低温精留システム |
| US6907951B2 (en) | 2000-03-07 | 2005-06-21 | Arctic Cat, Inc. | Snowmobile planetary drive system |
| US7063639B2 (en) | 2000-03-07 | 2006-06-20 | Arctic Cat Inc. | Snowmobile planetary drive system |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58194711A (ja) * | 1982-05-03 | 1983-11-12 | リンデ・アクチエンゲゼルシヤフト | 高圧状態でガス状酸素を回収する方法及び装置 |
| US4464188A (en) * | 1983-09-27 | 1984-08-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process and apparatus for the separation of air |
-
1986
- 1986-12-05 JP JP61288851A patent/JPS63143482A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58194711A (ja) * | 1982-05-03 | 1983-11-12 | リンデ・アクチエンゲゼルシヤフト | 高圧状態でガス状酸素を回収する方法及び装置 |
| US4464188A (en) * | 1983-09-27 | 1984-08-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process and apparatus for the separation of air |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0217380A (ja) * | 1988-07-04 | 1990-01-22 | Nippon Sanso Kk | 空気分離装置における原料空気の前処理方法 |
| JP2551461B2 (ja) * | 1988-07-04 | 1996-11-06 | 日本酸素 株式会社 | 空気分離装置における原料空気の前処理方法 |
| JPH02279979A (ja) * | 1989-04-21 | 1990-11-15 | Hitachi Ltd | 空気分離方法及び装置 |
| JPH02293575A (ja) * | 1989-05-08 | 1990-12-04 | Kobe Steel Ltd | 空気分離装置 |
| JPH0611256A (ja) * | 1992-02-24 | 1994-01-21 | Praxair Technol Inc | 高圧窒素生成物を製造するための極低温精留システム |
| US6907951B2 (en) | 2000-03-07 | 2005-06-21 | Arctic Cat, Inc. | Snowmobile planetary drive system |
| US7063639B2 (en) | 2000-03-07 | 2006-06-20 | Arctic Cat Inc. | Snowmobile planetary drive system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0563717B2 (ja) | 1993-09-13 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |