JPS63130751A - オ−ステナイトステンレス鋼 - Google Patents
オ−ステナイトステンレス鋼Info
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- JPS63130751A JPS63130751A JP27545186A JP27545186A JPS63130751A JP S63130751 A JPS63130751 A JP S63130751A JP 27545186 A JP27545186 A JP 27545186A JP 27545186 A JP27545186 A JP 27545186A JP S63130751 A JPS63130751 A JP S63130751A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
(産業上の利用分野)
この発明は、高線量の中性子が照射される環境下におい
て使用されて好適なオーステナイトステンレス鋼に関す
る。
て使用されて好適なオーステナイトステンレス鋼に関す
る。
(従来の技術)
原子力発電プラントにおける軽水炉の炉心部材、例えば
制御棒アブソーバチューブ等にはステンレス鋼が採用さ
れている。したがって、このようなステンレス鋼は、高
温(〜300℃)で、かつ高線量の高速中性子が照射(
中性子照射量に換算して5X1020n10+f以−ヒ
)される環境下で使用されることになる。
制御棒アブソーバチューブ等にはステンレス鋼が採用さ
れている。したがって、このようなステンレス鋼は、高
温(〜300℃)で、かつ高線量の高速中性子が照射(
中性子照射量に換算して5X1020n10+f以−ヒ
)される環境下で使用されることになる。
(発明が解決しようとする問題点)
ところが1、このような環境下でステンレス鋼を長時間
使用すると、ステンレス鋼に応力腐食割れ(以下SCC
と記す。)が発生することが近年判明した。
使用すると、ステンレス鋼に応力腐食割れ(以下SCC
と記す。)が発生することが近年判明した。
一般に、ステンレス鋼のSCCは、ステンレス鋼が高温
に加熱されることにより結晶粒界にCr(クロム)炭化
物が析出し、結晶粒界近くの結晶内でCr欠乏層ができ
、その結果、粒界腐食が進行し、この粒界腐食が起点と
なって亀裂が生ずることにより発生する。これに対し、
高温下で高線量の中性子が照射されたときに発生するS
CCは、ステンレス鋼中のC(炭素)、Si(ケイ素)
、P(リン)、S(イオウ)等の溶質元素が中性子照射
によって結晶粒界に偏析し、これが主要な原因となって
粒界腐食が進行し、この粒界腐食が起点となって亀裂が
生ずることにより発生する。そのため、中性子照射下に
おいて発生するSCCを特に照射加速応力腐食割れ(以
下、IASCCと記す。)と呼んでいる。
に加熱されることにより結晶粒界にCr(クロム)炭化
物が析出し、結晶粒界近くの結晶内でCr欠乏層ができ
、その結果、粒界腐食が進行し、この粒界腐食が起点と
なって亀裂が生ずることにより発生する。これに対し、
高温下で高線量の中性子が照射されたときに発生するS
CCは、ステンレス鋼中のC(炭素)、Si(ケイ素)
、P(リン)、S(イオウ)等の溶質元素が中性子照射
によって結晶粒界に偏析し、これが主要な原因となって
粒界腐食が進行し、この粒界腐食が起点となって亀裂が
生ずることにより発生する。そのため、中性子照射下に
おいて発生するSCCを特に照射加速応力腐食割れ(以
下、IASCCと記す。)と呼んでいる。
上述のように、IASCCはステンレス鋼がCr欠乏層
のない溶体化組織状態で発生するのが特徴である。した
がって、従来の熱影響部に発生するSCCと異なり、製
造上注意をして熱影響部を除去してもIASCCが発生
するおそれがある。
のない溶体化組織状態で発生するのが特徴である。した
がって、従来の熱影響部に発生するSCCと異なり、製
造上注意をして熱影響部を除去してもIASCCが発生
するおそれがある。
この発明は、上記事実を考慮してなされたものであり、
IASCC感受性を低減することができるオーステナイ
トステンレス鋼を提供することを目的とする。
IASCC感受性を低減することができるオーステナイ
トステンレス鋼を提供することを目的とする。
(問題点を解決するための手段)
この発明は、元素組成が重量%で、CO,O8以下、M
n2.00J、u下、P0.045LE(下、S0.0
30以下、Si1.00以下、Cr16゜00〜19.
00、Ni9.00〜13.00であり、さらにMoお
よび残部Feを含有し、上記Moの濃度が重量%で0.
03以下、または上記Moおよび添加されるTiの総和
濃度が重量%でMo+Ti≧5×Cであるよう構成され
たものである。
n2.00J、u下、P0.045LE(下、S0.0
30以下、Si1.00以下、Cr16゜00〜19.
00、Ni9.00〜13.00であり、さらにMoお
よび残部Feを含有し、上記Moの濃度が重量%で0.
03以下、または上記Moおよび添加されるTiの総和
濃度が重量%でMo+Ti≧5×Cであるよう構成され
たものである。
(作用)
したがって、この発明に係るオーステナイトステンレス
鋼によれば、高線量の中性子照射下において耐粒界腐食
性を向上させることができ、その結果、IASCC感受
性を低減することができるのである。
鋼によれば、高線量の中性子照射下において耐粒界腐食
性を向上させることができ、その結果、IASCC感受
性を低減することができるのである。
(実施例)
以下、この発明の実施例を表および図面を参照して説明
する。
する。
元素組成が重量%で、C(炭素)0.02、Si(ケイ
素)0.30、Mn (vンガン)1.66、Niにッ
ケル)9.3、Cr(クロム)18゜4、Mo(モリブ
デン)0.01、Plン)0゜011、S(イオウ)0
.005、Ti(チタン)0、00および残部Fe(鉄
)から構成されたオーステナイトステンレス鋼(A)と
、元素組成が重量%で、CO,O’5、SiO,57、
Mnl。
素)0.30、Mn (vンガン)1.66、Niにッ
ケル)9.3、Cr(クロム)18゜4、Mo(モリブ
デン)0.01、Plン)0゜011、S(イオウ)0
.005、Ti(チタン)0、00および残部Fe(鉄
)から構成されたオーステナイトステンレス鋼(A)と
、元素組成が重量%で、CO,O’5、SiO,57、
Mnl。
48、Ni9.8、Cr16.3、Mob、07、P0
.016、S0.010.T + 0.65おJ:び残
部Feから構成されたオーステナイトステンレス鋼(B
)とを作る。これらのオーステナイトステンレス鋼(A
)、(B)は結晶粒度が結晶粒度番号表示(ASTMナ
ンバー表示)で8.5以上に構成される。
.016、S0.010.T + 0.65おJ:び残
部Feから構成されたオーステナイトステンレス鋼(B
)とを作る。これらのオーステナイトステンレス鋼(A
)、(B)は結晶粒度が結晶粒度番号表示(ASTMナ
ンバー表示)で8.5以上に構成される。
これらのオーステナイトステンレス鋼(A)。
(B)のIASCCに関する特性を、Mo濃度を添加さ
せず、Tiも殆ど添加しない従来のオーステナイトステ
ンレス鋼(C)、(D)、(E)(それぞれの元素組成
については表参照)と比較して評価する。この評価をコ
リオ法耐食試験に基づいて行なう。
せず、Tiも殆ど添加しない従来のオーステナイトステ
ンレス鋼(C)、(D)、(E)(それぞれの元素組成
については表参照)と比較して評価する。この評価をコ
リオ法耐食試験に基づいて行なう。
コリオ法耐食試験とは、多結晶金属の結晶粒界に偏析し
た元素とマトリックスとの間に電位差を生じさせ、その
結果、電気化学反応により結晶粒界が腐食される深さを
測定するものであり、この粒界腐食深さの深浅によって
多結晶金属のSCC感受性を評価するものである。
た元素とマトリックスとの間に電位差を生じさせ、その
結果、電気化学反応により結晶粒界が腐食される深さを
測定するものであり、この粒界腐食深さの深浅によって
多結晶金属のSCC感受性を評価するものである。
このコリオ法耐食試験は、中性子非照射下における腐食
試験であるが、他の実験によれば、コリオ法耐食試験に
より測定された粒界腐食深さと中性子照射下での粒界腐
食割れとの間に密接な関係があることが確められている
。つまり、コリオ法耐食試験による中性子非照射下にお
ける粒界腐食深さの浅いものほど、中性子照射下で粒界
腐食割れが少なく、IASCC感受性が低い。したがっ
て、コリオ法耐食試験において中性子非照射下でのSC
C感受性が低いと評価されたオーステナイトステンレス
鋼は、中性子照射下において優れた耐粒界腐食性を示し
、IASCC感受性が低いものと判定できる。
試験であるが、他の実験によれば、コリオ法耐食試験に
より測定された粒界腐食深さと中性子照射下での粒界腐
食割れとの間に密接な関係があることが確められている
。つまり、コリオ法耐食試験による中性子非照射下にお
ける粒界腐食深さの浅いものほど、中性子照射下で粒界
腐食割れが少なく、IASCC感受性が低い。したがっ
て、コリオ法耐食試験において中性子非照射下でのSC
C感受性が低いと評価されたオーステナイトステンレス
鋼は、中性子照射下において優れた耐粒界腐食性を示し
、IASCC感受性が低いものと判定できる。
そこで、5NのHNO3(硝酸)と0.47NのCr6
+(クロムイオン)の沸騰混合溶液にオーステナイトス
テンレス鋼(A)、(B)、(C)。
+(クロムイオン)の沸騰混合溶液にオーステナイトス
テンレス鋼(A)、(B)、(C)。
(D)、(E)の試験片を浸漬し、粒界腐食深さを測定
することにより、コリオ法耐食試験を実施する。この試
験結果を第1図に示す。第1図では、横軸にMo濃度(
重量%)を、縦軸に粒界腐食深さくμm)をそれぞれ示
す。
することにより、コリオ法耐食試験を実施する。この試
験結果を第1図に示す。第1図では、横軸にMo濃度(
重量%)を、縦軸に粒界腐食深さくμm)をそれぞれ示
す。
まず、Moa1度と粒界腐食深さとの関係を考察する。
従来のオーステナイトステンレス鋼(C)。
(D)、(E)は、Mo濃度がそれぞれ0.06重量%
、0.46重量%、2.50重量%であり、粒界腐食深
さがそれぞれ約5μm1約19μm1約30μmである
。したがって、この実験結果から、Mo1度が低い程粒
界腐食深さが浅く、Mo濃度が0.03重間%で粒界腐
食深さが0になると推定される。オーステナイトステン
レス鋼(A>はMo11度が0.01重量%であり、こ
の推定を裏付ける如く、粒界腐食深さがOとなっている
。
、0.46重量%、2.50重量%であり、粒界腐食深
さがそれぞれ約5μm1約19μm1約30μmである
。したがって、この実験結果から、Mo1度が低い程粒
界腐食深さが浅く、Mo濃度が0.03重間%で粒界腐
食深さが0になると推定される。オーステナイトステン
レス鋼(A>はMo11度が0.01重量%であり、こ
の推定を裏付ける如く、粒界腐食深さがOとなっている
。
これらのことから、Mole度を0.03重量%以下と
すれば、粒界腐食深さがOとなり、ひいては中性子照射
化における耐粒界腐食性も向上して、IASCCが低減
できると判定される。
すれば、粒界腐食深さがOとなり、ひいては中性子照射
化における耐粒界腐食性も向上して、IASCCが低減
できると判定される。
次に、Moおよび7iの総和濃度と粒界腐食深さとの関
係を考察する。
係を考察する。
オーステナイトステンレス鋼(B)と従来のオーステナ
イトステンレス鋼(C)とは、Mo81度を含めC11
度等殆どが同じであるが、Ti1lが著しく異なる。オ
ーステナイトステンレス鋼(B)にはTiが多量に添加
され、(Mo+T + )m度が(0,07+0.65
)重量%で、5XC濃度(5X0.05)以上に構成さ
れる。その結果、第1図に示すように、オーステナイト
ステンレス鋼(B)は粒界腐食深さがOとなる。この場
合は、Moが0.07重量%含まれて粒界腐食深さに関
しマイナス効果を示すが、このマイナス効果よりもTi
が添加されたことによるプラス効果の方が強いものと考
察できる。故に、オーステナイトステンレス鋼(B)の
中性子照射下における耐粒界腐食性が優れており、IA
SCCが低減できると判定される。
イトステンレス鋼(C)とは、Mo81度を含めC11
度等殆どが同じであるが、Ti1lが著しく異なる。オ
ーステナイトステンレス鋼(B)にはTiが多量に添加
され、(Mo+T + )m度が(0,07+0.65
)重量%で、5XC濃度(5X0.05)以上に構成さ
れる。その結果、第1図に示すように、オーステナイト
ステンレス鋼(B)は粒界腐食深さがOとなる。この場
合は、Moが0.07重量%含まれて粒界腐食深さに関
しマイナス効果を示すが、このマイナス効果よりもTi
が添加されたことによるプラス効果の方が強いものと考
察できる。故に、オーステナイトステンレス鋼(B)の
中性子照射下における耐粒界腐食性が優れており、IA
SCCが低減できると判定される。
ここで、Mo9TiおよびCの濃度を重量%で(Mo+
T i )≧5XCとしたのは、5US29(AISI
321)ステンレス鋼に準じたものである。つまり、5
US29はMoが添加されておらず、Tiが5XC重量
%以上添加されている。
T i )≧5XCとしたのは、5US29(AISI
321)ステンレス鋼に準じたものである。つまり、5
US29はMoが添加されておらず、Tiが5XC重量
%以上添加されている。
そして、この5US29の粒界腐食深さが、第1図に示
すように約8μmであることから、オーステナイトステ
ンレス鋼(B)の粒界腐食深さを10μm以下とすべく
、そのT1およびMoの総和濃度を5US29の1−
i濶庶に準じて5XC重h)%以下としたのである。
すように約8μmであることから、オーステナイトステ
ンレス鋼(B)の粒界腐食深さを10μm以下とすべく
、そのT1およびMoの総和濃度を5US29の1−
i濶庶に準じて5XC重h)%以下としたのである。
次に、結晶粒度と粒界腐食との関係を考察する。
第2図は、他の実験結果により明らかにされた結晶粒度
と粒界腐食深さとの関係を示す相関図である。図示の如
く、粒界腐食深さは結晶粒度に依存しており、結晶が細
粒化すればするほど粒界腐食深さが浅くなる。その理由
は、結晶が細粒化されることによって、多結晶金属にお
る結晶粒稈長が増加し、その結果、中性子照射によって
結晶粒界に偏析するCや3i等の溶質元素の粒界偏析濃
度が低下するためである。
と粒界腐食深さとの関係を示す相関図である。図示の如
く、粒界腐食深さは結晶粒度に依存しており、結晶が細
粒化すればするほど粒界腐食深さが浅くなる。その理由
は、結晶が細粒化されることによって、多結晶金属にお
る結晶粒稈長が増加し、その結果、中性子照射によって
結晶粒界に偏析するCや3i等の溶質元素の粒界偏析濃
度が低下するためである。
第2図から結晶粒度が結晶粒度番号表示(ASTMナン
バー表示)で8.5以上になると、粒界腐食深さは約1
0μm以下となる。この10μmは検出限界(例えば、
X線透過検査あるいは超音波検査等の非破壊検査で検出
できる限界値)と考えられる数値である。そこで、結晶
粒度を8.5以上とすれば、粒界腐食深さに関し満足で
きる結果が得られ、中性子照射下における耐粒界腐食性
が向上し、IASCCが低減できると判定される。
バー表示)で8.5以上になると、粒界腐食深さは約1
0μm以下となる。この10μmは検出限界(例えば、
X線透過検査あるいは超音波検査等の非破壊検査で検出
できる限界値)と考えられる数値である。そこで、結晶
粒度を8.5以上とすれば、粒界腐食深さに関し満足で
きる結果が得られ、中性子照射下における耐粒界腐食性
が向上し、IASCCが低減できると判定される。
上記実施例によれば、オーステナイトステンレス鋼(A
)は、Mo濃度が0.01重量%でO003重量%以下
に構成され、またオーステナイトステンレス鋼(B)は
MoおよびT1の総和濃度が(0,07+0.65)重
量%であり、重量%でMo+Ti≧5XCを満たすよう
構成されたことから、コリオ法耐食試験において粒界腐
食深さを浅くすることができる。その結果、中性子照射
下における耐粒界腐食性を向上させることができ、IA
SCCを低減することができる。
)は、Mo濃度が0.01重量%でO003重量%以下
に構成され、またオーステナイトステンレス鋼(B)は
MoおよびT1の総和濃度が(0,07+0.65)重
量%であり、重量%でMo+Ti≧5XCを満たすよう
構成されたことから、コリオ法耐食試験において粒界腐
食深さを浅くすることができる。その結果、中性子照射
下における耐粒界腐食性を向上させることができ、IA
SCCを低減することができる。
さらに、オーステナイトステンレス鋼(A)。
(B)は結晶粒度が結晶粒度番号表示で8.5以上であ
るように構成されたことから、中性子非照射下における
コリオ法耐食試験において粒界腐食深さを浅くすること
ができる。その結果、中性子照射下における耐粒界腐食
性をさらに向上させることができ、IASCCをより一
層低減できる。
るように構成されたことから、中性子非照射下における
コリオ法耐食試験において粒界腐食深さを浅くすること
ができる。その結果、中性子照射下における耐粒界腐食
性をさらに向上させることができ、IASCCをより一
層低減できる。
以上のように、この発明に係るオーステナイトステンレ
ス鋼によれば、Moの濃度が重量%で0.03LJ、下
、または上記Moおよび添加されるTiの総和濃度が重
量%でMo十T i≧5xCであるよう構成されたこと
から、中性子照射下における耐粒界腐食性を向上させる
ことかでき、IASCC感受性を低減することができる
という効果を奏する。
ス鋼によれば、Moの濃度が重量%で0.03LJ、下
、または上記Moおよび添加されるTiの総和濃度が重
量%でMo十T i≧5xCであるよう構成されたこと
から、中性子照射下における耐粒界腐食性を向上させる
ことかでき、IASCC感受性を低減することができる
という効果を奏する。
第1図はこの発明に係るオーステナイトステンレス鋼の
実施例オーステナイトステンレス鋼(A)、(B)にお
けるMo11度ど中性子非照射下での粒界腐食深さとの
関係を示すグラフ、第2図は結晶粒度と粒界腐食深さと
の関係を示す相関図である。 出願人代理人 波 多 野 久第1図 結晶粒度(ASTM N0.)
実施例オーステナイトステンレス鋼(A)、(B)にお
けるMo11度ど中性子非照射下での粒界腐食深さとの
関係を示すグラフ、第2図は結晶粒度と粒界腐食深さと
の関係を示す相関図である。 出願人代理人 波 多 野 久第1図 結晶粒度(ASTM N0.)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、元素組成が重量%で、C0.08以下、Mn2.0
0以下、P0.045以下、S0.030以下、Si1
.00以下、Cr16.00〜19.00、Ni9.0
0〜13.00であり、さらにMoおよび残部Feを含
有し、上記Moの濃度が重量%で0.03以下、または
上記Moおよび添加されるTiの総和濃度が重量%でM
o+Ti≧5×Cであるよう構成されたことを特徴とす
るオーステナイトステンレス鋼。 2、結晶粒度が結晶粒度番号表示(ASTMナンバー表
示)で8.5以上である特許請求の範囲第1項記載のオ
ーステナイトステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27545186A JPS63130751A (ja) | 1986-11-20 | 1986-11-20 | オ−ステナイトステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27545186A JPS63130751A (ja) | 1986-11-20 | 1986-11-20 | オ−ステナイトステンレス鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63130751A true JPS63130751A (ja) | 1988-06-02 |
Family
ID=17555709
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27545186A Pending JPS63130751A (ja) | 1986-11-20 | 1986-11-20 | オ−ステナイトステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63130751A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5543878A (en) * | 1992-08-21 | 1996-08-06 | Nikon Corporation | Film feed device with film velocity detector and deceleration and braking control |
-
1986
- 1986-11-20 JP JP27545186A patent/JPS63130751A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5543878A (en) * | 1992-08-21 | 1996-08-06 | Nikon Corporation | Film feed device with film velocity detector and deceleration and braking control |
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