JPS63122774A - ハニカム構造物の製法並びにこれに使用する接着シ−ト - Google Patents
ハニカム構造物の製法並びにこれに使用する接着シ−トInfo
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- JPS63122774A JPS63122774A JP26916586A JP26916586A JPS63122774A JP S63122774 A JPS63122774 A JP S63122774A JP 26916586 A JP26916586 A JP 26916586A JP 26916586 A JP26916586 A JP 26916586A JP S63122774 A JPS63122774 A JP S63122774A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はハニカム構造物の製造方法並びにこれに使用す
るハニカム構造物製造用シートに関する。
るハニカム構造物製造用シートに関する。
従来のこの種のハニカム構造物は、ハニカムコアと表面
板の間に接着剤特に接着シートを介在させ、接着一体化
し製造するが、ハニカムコアと表面板は直角に接着され
、コア側が細い線状になり、接着面積が小さくなり充分
な接着強度が得られない欠点があった。又接着シートは
形状保持性、貼付作業性の点から一般には種々の織布、
不織布等から成る基材に接着剤樹脂層を含浸した構成で
あり、この様な接着シートを用いると第1図の様に接着
シート(3)の基材(3−3)からハニカムコア(2)
側の接着剤樹脂ft1(3−1)のみがハニカムコアの
接着に寄与することになり、−層接着面禎の低下をきた
し、接着の低下を招くものであった。
板の間に接着剤特に接着シートを介在させ、接着一体化
し製造するが、ハニカムコアと表面板は直角に接着され
、コア側が細い線状になり、接着面積が小さくなり充分
な接着強度が得られない欠点があった。又接着シートは
形状保持性、貼付作業性の点から一般には種々の織布、
不織布等から成る基材に接着剤樹脂層を含浸した構成で
あり、この様な接着シートを用いると第1図の様に接着
シート(3)の基材(3−3)からハニカムコア(2)
側の接着剤樹脂ft1(3−1)のみがハニカムコアの
接着に寄与することになり、−層接着面禎の低下をきた
し、接着の低下を招くものであった。
但し第1図は従来の接着シートを用いたハニカム構造物
を模擬的に示した図面であり、(1)はハニカム構造物
の表面板、(2)はハニカムコア、(3)は接着シート
であり、該接着シート(3)は基材(3−1)の両面に
接着層(3−2>及び(3−3)が形成されたものであ
る。
を模擬的に示した図面であり、(1)はハニカム構造物
の表面板、(2)はハニカムコア、(3)は接着シート
であり、該接着シート(3)は基材(3−1)の両面に
接着層(3−2>及び(3−3)が形成されたものであ
る。
本発明が解決しようとする問題点は従来のハニカム構造
物の製造法の上記難点を解決することであり、これを換
言すれば表面板とハニカムコアの接着性が良好なハニカ
ム構造物を提供することである。
物の製造法の上記難点を解決することであり、これを換
言すれば表面板とハニカムコアの接着性が良好なハニカ
ム構造物を提供することである。
C問題点を解決するための手段〕
この問題点は、接着シートとして、熱硬化性樹脂層−プ
ラスチック基材−熱硬化性樹脂層から成る構成を有する
接着シートであって、上記熱硬化性樹脂層の一層が (イ)その表面に凹凸を形成したものであり、且(ロ)
ポリアミド粉末が混入された シートを使用することによって解決される。
ラスチック基材−熱硬化性樹脂層から成る構成を有する
接着シートであって、上記熱硬化性樹脂層の一層が (イ)その表面に凹凸を形成したものであり、且(ロ)
ポリアミド粉末が混入された シートを使用することによって解決される。
本発明の方法は基本的にはこの種ハニカム構造物の従来
の方法に於いて、接着シートとして上記構成を有する接
着シートを用いることである。
の方法に於いて、接着シートとして上記構成を有する接
着シートを用いることである。
本発明法に於いては、上記接着シートをハニカムコアと
表面板との間に介在させ、加熱してハニカムコアと表面
板を接着するものである。そしてこの際上記接着シート
のハニカムコアと接する側の熱硬化性樹脂層の表面が凹
凸状になっているために、従来方法に比しより安定した
強固なハニカム構造物が収得出来る。更に詳しく説明す
ると、加熱時に熱硬化性樹脂が溶融し、該樹脂の表面張
力により、ハニカムコアに樹脂成分がはい上がり、本発
明の凹凸状の接着シートの凸状の部分にハニカムコアの
フィレット部分が来ると、凸状の高さ以上にはい上がり
が生じ、しかもその高さまで凹状部分からのはい上がり
が生ずるため、全体としては、従来の接着シートのフィ
レット形成能より本発明に用いる接着シートの方がフィ
レット形成能が高くなる。
表面板との間に介在させ、加熱してハニカムコアと表面
板を接着するものである。そしてこの際上記接着シート
のハニカムコアと接する側の熱硬化性樹脂層の表面が凹
凸状になっているために、従来方法に比しより安定した
強固なハニカム構造物が収得出来る。更に詳しく説明す
ると、加熱時に熱硬化性樹脂が溶融し、該樹脂の表面張
力により、ハニカムコアに樹脂成分がはい上がり、本発
明の凹凸状の接着シートの凸状の部分にハニカムコアの
フィレット部分が来ると、凸状の高さ以上にはい上がり
が生じ、しかもその高さまで凹状部分からのはい上がり
が生ずるため、全体としては、従来の接着シートのフィ
レット形成能より本発明に用いる接着シートの方がフィ
レット形成能が高くなる。
この状態を図面を用いて更に説明すると次の通りである
。第2は本発明接着シートの断面図であり、(3)は接
着シートを、(3−2>及び(3−3)は接着層として
の熱硬化性樹脂層を、(3−1)はプラスチック基材を
示す、また(2)はハニカムコア部を、(1)は表面板
を示す、いまこの接着シートを用いてハニカムコア部と
表面板を接着すると第3図の如き状態となる。部ち熱硬
化性樹脂1ff(3−2)の表面が凹凸状を有するため
、これが熔融するとハニカムコア部にはい上がってハニ
カムコア部と熱硬化性樹脂層(3−2)との接着面積が
増大し、その結果大きな接着強度で両者が強固に接着さ
れるものである。
。第2は本発明接着シートの断面図であり、(3)は接
着シートを、(3−2>及び(3−3)は接着層として
の熱硬化性樹脂層を、(3−1)はプラスチック基材を
示す、また(2)はハニカムコア部を、(1)は表面板
を示す、いまこの接着シートを用いてハニカムコア部と
表面板を接着すると第3図の如き状態となる。部ち熱硬
化性樹脂1ff(3−2)の表面が凹凸状を有するため
、これが熔融するとハニカムコア部にはい上がってハニ
カムコア部と熱硬化性樹脂層(3−2)との接着面積が
増大し、その結果大きな接着強度で両者が強固に接着さ
れるものである。
また本発明に使用する熱硬化性樹脂層(3−2)にポリ
アミド粉末を混入することにより、樹脂層の凝集力が向
上し、剥離接着力が上がるという作用を発揮し、全体と
して接着力が向上する。
アミド粉末を混入することにより、樹脂層の凝集力が向
上し、剥離接着力が上がるという作用を発揮し、全体と
して接着力が向上する。
本発明に於いて使用される熱硬化性樹脂層としてはエポ
キシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂
、フェノール樹脂等が用いられるが、本発明に於いては
エポキシ樹脂が好ましく用いられる。
キシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂
、フェノール樹脂等が用いられるが、本発明に於いては
エポキシ樹脂が好ましく用いられる。
このようなエポキシ樹脂としては、1分子当たり平均I
111以上の反応性エポキシ基を有するものであって
、ビスフェノール型、エーテルエステル型、ノボラック
エポキシ型、エステル型、環状脂肪族型及び窒素を含む
グリシジルエーテル類等のタイプのものや、長鎖アルキ
ル主鎖を有する液状、半固型状もしくは固型状のエポキ
シ樹脂、或いは液状、半固型状乃至固型状のエポキシ樹
脂にビスフェノールAとエピクロルヒドリンから誘導さ
れたフェノキシ樹脂と呼ばれる高分子量の熱可塑性樹脂
を配合したものが使用出来る。ここで・フェノキシ樹脂
とは一般的に分子量が約toooo〜100000の範
囲の樹脂をいう、尚、本発明に於いて「分子量」とは、
ポリスチレンを基準物質としたゲルパーミェーションク
ロマトグラフィーにより求めた数平均分子量を意味する
。特に本発明に於いては、凹凸状を形成する熱硬化性樹
脂層としては、常温で固型状のものが好ましい。
111以上の反応性エポキシ基を有するものであって
、ビスフェノール型、エーテルエステル型、ノボラック
エポキシ型、エステル型、環状脂肪族型及び窒素を含む
グリシジルエーテル類等のタイプのものや、長鎖アルキ
ル主鎖を有する液状、半固型状もしくは固型状のエポキ
シ樹脂、或いは液状、半固型状乃至固型状のエポキシ樹
脂にビスフェノールAとエピクロルヒドリンから誘導さ
れたフェノキシ樹脂と呼ばれる高分子量の熱可塑性樹脂
を配合したものが使用出来る。ここで・フェノキシ樹脂
とは一般的に分子量が約toooo〜100000の範
囲の樹脂をいう、尚、本発明に於いて「分子量」とは、
ポリスチレンを基準物質としたゲルパーミェーションク
ロマトグラフィーにより求めた数平均分子量を意味する
。特に本発明に於いては、凹凸状を形成する熱硬化性樹
脂層としては、常温で固型状のものが好ましい。
本発明に於いて使用されるポリアミド粉末としては、そ
の粒子径が200μm以下のものがエポキシ樹脂との相
溶性が良好なため好ましい、このポリアミド粉末として
は、通常、加熱時に溶融するような融点180℃以下の
ものが好ましく使用され、メルトインデックスが160
℃で1〜100 g/l 0分、より好ましくはエポキ
シ樹脂との相溶性がより一層良好である、メルトインデ
ックスが160℃で4〜90g/10分のものが用いら
れる。この際ポリアミド粉末の粒子径が大きすぎると、
エポキシ樹脂との相溶性が低下し、更に接着力にばらつ
きが生じることがある。またメルトインデックスが小さ
すぎると加熱硬化時のエポキシ樹脂へのポリアミド粉末
の均−且つすみゃがな溶融混合が困難となり、大きすぎ
るとポリアミド粉末が加熱硬化時に接着シートがらはみ
出すことがあり接着力の低下を発生させる原因となる。
の粒子径が200μm以下のものがエポキシ樹脂との相
溶性が良好なため好ましい、このポリアミド粉末として
は、通常、加熱時に溶融するような融点180℃以下の
ものが好ましく使用され、メルトインデックスが160
℃で1〜100 g/l 0分、より好ましくはエポキ
シ樹脂との相溶性がより一層良好である、メルトインデ
ックスが160℃で4〜90g/10分のものが用いら
れる。この際ポリアミド粉末の粒子径が大きすぎると、
エポキシ樹脂との相溶性が低下し、更に接着力にばらつ
きが生じることがある。またメルトインデックスが小さ
すぎると加熱硬化時のエポキシ樹脂へのポリアミド粉末
の均−且つすみゃがな溶融混合が困難となり、大きすぎ
るとポリアミド粉末が加熱硬化時に接着シートがらはみ
出すことがあり接着力の低下を発生させる原因となる。
このポリアミド粉末のポリアミドとしては、例えばナイ
ロン−6,6−6,6−10,11,12等或いはそれ
等の共重合体を例示出来る。
ロン−6,6−6,6−10,11,12等或いはそれ
等の共重合体を例示出来る。
尚、前記の「共m合体」とは前掲のポリアミド類の前駆
体であるモノマー、例えばε−カプロラクタム、11−
アミノウンデカン酸、ラウリンラクタム、6−6ナンロ
ン塩、6−10ナイロン塩等を二種以上共重合させてな
る共重合体を指す0本発明ではかような共重合体を、例
えば11−アミノウンデカン酸とラウリンラクタムの共
重合体を「ナイロン11.12の共重合体」、6−10
ナイロン塩と11−アミノウンデカン酸の共重合体を「
ナイロン6−10とナイロン11の共重合体」という。
体であるモノマー、例えばε−カプロラクタム、11−
アミノウンデカン酸、ラウリンラクタム、6−6ナンロ
ン塩、6−10ナイロン塩等を二種以上共重合させてな
る共重合体を指す0本発明ではかような共重合体を、例
えば11−アミノウンデカン酸とラウリンラクタムの共
重合体を「ナイロン11.12の共重合体」、6−10
ナイロン塩と11−アミノウンデカン酸の共重合体を「
ナイロン6−10とナイロン11の共重合体」という。
本発明では上記のポリアミドは通常、熱硬化性樹脂中2
.5〜50重量%、好ましくは5〜35重量%とされる
。熱硬化性樹脂がエポキシ樹脂である場合は、エポキシ
樹脂100重量部に対してポリアミド5〜200fi量
部、好ましくは10〜100重量部とされる。
.5〜50重量%、好ましくは5〜35重量%とされる
。熱硬化性樹脂がエポキシ樹脂である場合は、エポキシ
樹脂100重量部に対してポリアミド5〜200fi量
部、好ましくは10〜100重量部とされる。
本発明に使用されるプラスチック基材は接着シートの形
状保持性、貼付作業性を良好とするため用いられるもの
であり、厚さが0.05〜0.3 mm、好ましくは0
.1〜0.2tstsであり、基材中の隙間が0.2m
+m以下である織布や不織布が好ましい。
状保持性、貼付作業性を良好とするため用いられるもの
であり、厚さが0.05〜0.3 mm、好ましくは0
.1〜0.2tstsであり、基材中の隙間が0.2m
+m以下である織布や不織布が好ましい。
また、表面凹凸状の凹凸とは、凹部での厚みが0.02
〜0.1ms、凸部での厚みが0.15〜3I1mであ
り、その差(凹部と凸部の差)を1〜2+sとするのが
好ましい、そして凸部(または凹部)の形状には線状、
点状等の種々の形状が考えられ、本発明に於いてはいず
れの形状でも使用可能である。
〜0.1ms、凸部での厚みが0.15〜3I1mであ
り、その差(凹部と凸部の差)を1〜2+sとするのが
好ましい、そして凸部(または凹部)の形状には線状、
点状等の種々の形状が考えられ、本発明に於いてはいず
れの形状でも使用可能である。
本発明に用いる接着シートを製造するに際しては上記エ
ポキシ樹脂に、通常潜在性硬化剤と呼ばれるモノユレア
、ボリュレア、ヒドラジド系具体的にはジシアンジアミ
ド、3−(p−クロロフェニル)−1,1−ジメチルユ
レア、2,4−ビス−(N、N−ジメチルカルバミド)
等或いは他の酸無水物、イミダゾール類、イミダシリン
類等の硬化剤、必要に応じて各種の充填剤、添加剤を配
合して、常温又は硬化の起こらない程度の温度(わずか
に起こってもよい)で混合撹拌釜、各種ニーダ類、ミキ
シングロール等で混合して熱硬化性樹脂層(3−3)を
得る。熱硬化性樹脂層(3−2)の調製に際しては通常
固形エポキシ樹脂を使用し、粉砕機等で粉末化し、これ
にポリアミド粉末、各種粉末充填剤、添加剤、及び適当
な粉末硬化剤をトライブレンドして組成物を得る。この
粉末状組成物をプラスチック基材上面に均一に散布し、
その1&熱硬化性樹脂が硬化しない範囲で加熱溶融し、
その後冷却し、プラスチック基材の他面に予め塗工、或
いはプレスされた熱硬化性樹脂層(3−3)をラミネー
トする。このようにして熱硬化性樹脂層が凹凸を有する
本発明接着シート(3)が得られる。
ポキシ樹脂に、通常潜在性硬化剤と呼ばれるモノユレア
、ボリュレア、ヒドラジド系具体的にはジシアンジアミ
ド、3−(p−クロロフェニル)−1,1−ジメチルユ
レア、2,4−ビス−(N、N−ジメチルカルバミド)
等或いは他の酸無水物、イミダゾール類、イミダシリン
類等の硬化剤、必要に応じて各種の充填剤、添加剤を配
合して、常温又は硬化の起こらない程度の温度(わずか
に起こってもよい)で混合撹拌釜、各種ニーダ類、ミキ
シングロール等で混合して熱硬化性樹脂層(3−3)を
得る。熱硬化性樹脂層(3−2)の調製に際しては通常
固形エポキシ樹脂を使用し、粉砕機等で粉末化し、これ
にポリアミド粉末、各種粉末充填剤、添加剤、及び適当
な粉末硬化剤をトライブレンドして組成物を得る。この
粉末状組成物をプラスチック基材上面に均一に散布し、
その1&熱硬化性樹脂が硬化しない範囲で加熱溶融し、
その後冷却し、プラスチック基材の他面に予め塗工、或
いはプレスされた熱硬化性樹脂層(3−3)をラミネー
トする。このようにして熱硬化性樹脂層が凹凸を有する
本発明接着シート(3)が得られる。
以下実施例を示して本発明を具体的に説明する。
但し部とあるは重量部を示す。
実施例1
常温で固型のビスフェノールA型エポキシ樹脂(エポキ
シ当量575〜725、融点83℃、分子fi1060
)100部を粉末化し、これにポリアミド粉末(粒径0
.2 mm以下、融点80〜90℃、160℃でのメル
トインデックス65g/10分)20部、粉末状ジシア
ンジアミド5部、硬化促進剤として3−(p−クロロフ
ェニル)−1,1−ジメチル1173部、充填剤として
炭酸カルシウム75部を常温にてトライブレンドした。
シ当量575〜725、融点83℃、分子fi1060
)100部を粉末化し、これにポリアミド粉末(粒径0
.2 mm以下、融点80〜90℃、160℃でのメル
トインデックス65g/10分)20部、粉末状ジシア
ンジアミド5部、硬化促進剤として3−(p−クロロフ
ェニル)−1,1−ジメチル1173部、充填剤として
炭酸カルシウム75部を常温にてトライブレンドした。
次いでこの配合物をポリエステル不織布(30g/n?
)の片面に散布機を用いて350g/rrlになるよう
に散布し、その後150℃の雰囲気中オーブンを用いて
1分間仮接着を行ったところ、表面が凹凸の接着シー)
(A)が得られた。ここに凹部の樹脂の厚みは、平均
0.15mmt、凸部では平均1.611Iltであっ
た。
)の片面に散布機を用いて350g/rrlになるよう
に散布し、その後150℃の雰囲気中オーブンを用いて
1分間仮接着を行ったところ、表面が凹凸の接着シー)
(A)が得られた。ここに凹部の樹脂の厚みは、平均
0.15mmt、凸部では平均1.611Iltであっ
た。
次に、液状ビスフェノールA型エポキシ樹脂(エポキシ
当量184〜194、分子量380)85部、フェノキ
シ樹脂15部、微粉末状ジシアンジアミド5部、3−(
p−クロロフェニル)−1,1−ジメチル1173部及
びタルク50部を溶融混合釜、及びミキシングロールに
て熔融混合して熱硬化性樹脂組成物を得た。得られた組
成物をプレスを用いて80μmに成形し、接着シート(
B)を得た。
当量184〜194、分子量380)85部、フェノキ
シ樹脂15部、微粉末状ジシアンジアミド5部、3−(
p−クロロフェニル)−1,1−ジメチル1173部及
びタルク50部を溶融混合釜、及びミキシングロールに
て熔融混合して熱硬化性樹脂組成物を得た。得られた組
成物をプレスを用いて80μmに成形し、接着シート(
B)を得た。
次に上述の接着シート(A)と接着シート(B)を基材
が中間にくるように貼り合わせ、本発明で用いられる接
着シートが得られた。
が中間にくるように貼り合わせ、本発明で用いられる接
着シートが得られた。
次いで2枚のアルミ表面板の片側に接着シート(B)が
くるように、得られた接着シートを貼り合わせ、接着シ
ー) (A)の方にアルミハニカムコア(3/ 81n
chの六角形ハニカムセル)がくるように両側より0.
5kg/cdで加圧しながら140℃で20分間加熱し
てハニカム構造物を得た。得られたハニカム構造物を5
C11幅に切断し、この構造物の接着力をASTMo
1781に準じてクライミングドラムピールテストを行
ったところ、4、5 kgfcm/amで接着性が良好
であった。
くるように、得られた接着シートを貼り合わせ、接着シ
ー) (A)の方にアルミハニカムコア(3/ 81n
chの六角形ハニカムセル)がくるように両側より0.
5kg/cdで加圧しながら140℃で20分間加熱し
てハニカム構造物を得た。得られたハニカム構造物を5
C11幅に切断し、この構造物の接着力をASTMo
1781に準じてクライミングドラムピールテストを行
ったところ、4、5 kgfcm/amで接着性が良好
であった。
実施例2
常温で固型状のビスフェノールA型エポキシ樹脂(前出
)100部を粉末化し、これに粉末状ジシアンジアミド
5部、3−(p−クロロフェニル)−1,1−ジメチル
1173部及び炭酸カルシウム75部を配合し、溶融混
合釜にて80℃で30分間熔融後、冷却、粉砕して粒径
200.cam以下の粉末とした。この粉末183部に
対し、ポリアミド粉末(前出)20部を混合し、次いで
混合物をポリエステル不織布(前出)の片面に350g
/dになるように散布し、オーブンを用いて150℃の
雰囲気中で1分間加熱し仮接着を行った。その結果表面
が凹凸の接着シート(C)が得られた。ここで凹部の樹
脂の厚さは0.12mm、凸部の樹脂の厚さは2.0
m+iであった。
)100部を粉末化し、これに粉末状ジシアンジアミド
5部、3−(p−クロロフェニル)−1,1−ジメチル
1173部及び炭酸カルシウム75部を配合し、溶融混
合釜にて80℃で30分間熔融後、冷却、粉砕して粒径
200.cam以下の粉末とした。この粉末183部に
対し、ポリアミド粉末(前出)20部を混合し、次いで
混合物をポリエステル不織布(前出)の片面に350g
/dになるように散布し、オーブンを用いて150℃の
雰囲気中で1分間加熱し仮接着を行った。その結果表面
が凹凸の接着シート(C)が得られた。ここで凹部の樹
脂の厚さは0.12mm、凸部の樹脂の厚さは2.0
m+iであった。
その後、接着シート(A>の代りに接着シート(C)を
用いる他は実施例1と全て同様にして接着シート及び該
シートを用いたハニカム構造物を得た。接着力は4.8
kgfcm/c−であった。
用いる他は実施例1と全て同様にして接着シート及び該
シートを用いたハニカム構造物を得た。接着力は4.8
kgfcm/c−であった。
実施例3
常温で固型のビスフェノールA型エポキシ樹脂(前出)
100部を粉末化し、これに粉末状ジシアンジアミド5
部、3−(p−クロロフェニル)−1,l−ジメチル1
173部、及び炭酸カルシウム75部を配合し、熔融混
合釜にて80℃で30分間溶融後、冷却、粉砕して粒径
150μm以下の粉末とした。この粉末183部に対し
、ポリアミド粉末(平均粒径100μm1融点95〜1
05℃)25部を混合し、次いで混合物をポリエステル
不織布(前出)の片面に250g/n?になるように散
布し、オーブンを用いて150℃の雰囲気中で1分間加
熱し仮接着した。その結果、表面が凹凸である接着シー
ト(D)が得られ、凹部の平均厚さは0.10nn+、
凸部の平均厚さは1.5ff111であった。
100部を粉末化し、これに粉末状ジシアンジアミド5
部、3−(p−クロロフェニル)−1,l−ジメチル1
173部、及び炭酸カルシウム75部を配合し、熔融混
合釜にて80℃で30分間溶融後、冷却、粉砕して粒径
150μm以下の粉末とした。この粉末183部に対し
、ポリアミド粉末(平均粒径100μm1融点95〜1
05℃)25部を混合し、次いで混合物をポリエステル
不織布(前出)の片面に250g/n?になるように散
布し、オーブンを用いて150℃の雰囲気中で1分間加
熱し仮接着した。その結果、表面が凹凸である接着シー
ト(D)が得られ、凹部の平均厚さは0.10nn+、
凸部の平均厚さは1.5ff111であった。
その後、接着シート(A)の代りに接着シート(D)を
用いる他は全て実施例1と同様にして接着シート及び該
シートを用いたハニカム構造物を得た。接着力は4.2
kgfc+m/c+aであった。
用いる他は全て実施例1と同様にして接着シート及び該
シートを用いたハニカム構造物を得た。接着力は4.2
kgfc+m/c+aであった。
実施例4
実施例3で用いたポリアミド粉末を50部とする他は全
て実施例3と同様にしてハニカム構造物を得た。尚、接
着シートの凹部の平均厚さは0.10+am、凸部の平
均厚さは1.7 Malであった。クライミングドラム
ビールテストによる接着力は4、9 kgfcm/cm
であった。
て実施例3と同様にしてハニカム構造物を得た。尚、接
着シートの凹部の平均厚さは0.10+am、凸部の平
均厚さは1.7 Malであった。クライミングドラム
ビールテストによる接着力は4、9 kgfcm/cm
であった。
上記のように、本発明の接着シートを用いて、本発明の
方法により得られるハニカム構造物は、ハニカムコアと
表面板との接着力が良好である。
方法により得られるハニカム構造物は、ハニカムコアと
表面板との接着力が良好である。
第1図は従来の接着シートを用いてハニカムコア部と表
面板とを接着した場合の状態を模擬的に示した図面であ
り、第2図は本発明接着シート、第3図は本発明接着シ
ートを用いた場合の状態を模擬的に示した図面である。 1・・・・・・・・・・表面板 2・・・・・・・・・・ハニカムコア部3・・・・・・
・・・・接着シート 3−1・・・・・・基材 3−2・・・・・・熱硬化性樹脂層 3−3・・・・・・熱硬化性樹脂層 (以上)
面板とを接着した場合の状態を模擬的に示した図面であ
り、第2図は本発明接着シート、第3図は本発明接着シ
ートを用いた場合の状態を模擬的に示した図面である。 1・・・・・・・・・・表面板 2・・・・・・・・・・ハニカムコア部3・・・・・・
・・・・接着シート 3−1・・・・・・基材 3−2・・・・・・熱硬化性樹脂層 3−3・・・・・・熱硬化性樹脂層 (以上)
Claims (4)
- (1)熱硬化性樹脂層とプラスチック基材とから成る接
着シートを、ハニカムコアと表面板との間に介在させ、
加熱硬化させてハニカム構造物を製造する方法に於いて
、接着シートとして、熱硬化性樹脂層−プラスチック基
材−熱硬化性樹脂層の構成を有し、且いずれかの樹脂層
としてその内部にポリアミド粉末を含有せしめた表面凹
凸状のものを使用することを特徴とするハニカム構造物
の製法。 - (2)熱硬化性樹脂層がエポキシ樹脂系であることを特
徴とする特許請求の範囲第1項記載のハニカム構造物の
製法。 - (3)該ポリアミド粉末がナイロン−6、ナイロン6−
6、ナイロン6−10、11、12或いはその共重合体
から成るものであることを特徴とする特許請求の範囲第
1〜2項記載のハニカム構造物の製法。 - (4)ハニカム構造物製造に使用する熱硬化性樹脂層−
プラスチック基材−熱硬化性樹脂層から成る構成を有す
る接着シートであって、上記熱硬化性樹脂層の一層が (イ)その表面に凹凸を形成したものであり、且つ (ロ)ポリアミド粉末が混入された ものであることを特徴とするハニカム構造物製造用接着
シート。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26916586A JPS63122774A (ja) | 1986-11-12 | 1986-11-12 | ハニカム構造物の製法並びにこれに使用する接着シ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26916586A JPS63122774A (ja) | 1986-11-12 | 1986-11-12 | ハニカム構造物の製法並びにこれに使用する接着シ−ト |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63122774A true JPS63122774A (ja) | 1988-05-26 |
Family
ID=17468582
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26916586A Pending JPS63122774A (ja) | 1986-11-12 | 1986-11-12 | ハニカム構造物の製法並びにこれに使用する接着シ−ト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63122774A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004089613A1 (en) * | 2003-04-11 | 2004-10-21 | Metalleido Components S.R.L. | Method of producing a laminated composite stucture |
WO2018174217A1 (ja) * | 2017-03-23 | 2018-09-27 | 東邦テナックス株式会社 | 自己接着性プリプレグ、及びその製造方法 |
-
1986
- 1986-11-12 JP JP26916586A patent/JPS63122774A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004089613A1 (en) * | 2003-04-11 | 2004-10-21 | Metalleido Components S.R.L. | Method of producing a laminated composite stucture |
WO2018174217A1 (ja) * | 2017-03-23 | 2018-09-27 | 東邦テナックス株式会社 | 自己接着性プリプレグ、及びその製造方法 |
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