JPS63120750A - 耐熱性に優れたキャップライナ− - Google Patents
耐熱性に優れたキャップライナ−Info
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- JPS63120750A JPS63120750A JP61267947A JP26794786A JPS63120750A JP S63120750 A JPS63120750 A JP S63120750A JP 61267947 A JP61267947 A JP 61267947A JP 26794786 A JP26794786 A JP 26794786A JP S63120750 A JPS63120750 A JP S63120750A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産朶上■科里分野
本発明は耐熱性に優れたキャップライナーに関する。更
に詳しくは、エチレン系共重合体からなるキャップライ
ナーが本来有する柔軟で内容物に対する密封性を損なう
ことなく、耐熱性が著しく改善され、内容物の熱充填、
加熱殺菌などに耐え、密封性を保持し得るキャップライ
ナーに関する従来Ω技術 現在、瓶のキャップライナーとしては、コルク、軟質P
vC、オレフィン系樹脂などが使用されている。
に詳しくは、エチレン系共重合体からなるキャップライ
ナーが本来有する柔軟で内容物に対する密封性を損なう
ことなく、耐熱性が著しく改善され、内容物の熱充填、
加熱殺菌などに耐え、密封性を保持し得るキャップライ
ナーに関する従来Ω技術 現在、瓶のキャップライナーとしては、コルク、軟質P
vC、オレフィン系樹脂などが使用されている。
コルク製ライナーは反撥弾性に冨むところから瓶内容物
がビール、炭酸飲料などの内圧がかかる内容物容器のキ
ャップライナーとして使用されていたが、特公昭58−
37181明細書中に記載されている様に長期間使用し
た場合の反撥力の損失などから密封性の低下が問題とな
っている。コルク製ライナーは密封性の低下以外にも、
コルクダストの発生、比較的高価であることなどの点で
、近年オレフィン系樹脂などのライナーへ変わりつつあ
る。
がビール、炭酸飲料などの内圧がかかる内容物容器のキ
ャップライナーとして使用されていたが、特公昭58−
37181明細書中に記載されている様に長期間使用し
た場合の反撥力の損失などから密封性の低下が問題とな
っている。コルク製ライナーは密封性の低下以外にも、
コルクダストの発生、比較的高価であることなどの点で
、近年オレフィン系樹脂などのライナーへ変わりつつあ
る。
又、軟質pvc製ラビライナー柔軟で密封性も優れ、耐
熱性も比較的良好であるが、最近の可塑剤、塩ビモノマ
ーなどの衛生性の問題から、衛生性の優れるポリオレフ
ィン系樹脂に変わりつつあるポリオレフィン系樹脂製ラ
イナーには、ポリエチレン樹脂、エチレン−酢酸ビニル
共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−
ブテン共重合体及びこれらのブレンド品が一般に用いら
れている。
熱性も比較的良好であるが、最近の可塑剤、塩ビモノマ
ーなどの衛生性の問題から、衛生性の優れるポリオレフ
ィン系樹脂に変わりつつあるポリオレフィン系樹脂製ラ
イナーには、ポリエチレン樹脂、エチレン−酢酸ビニル
共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−
ブテン共重合体及びこれらのブレンド品が一般に用いら
れている。
この中で、ポリエチレン樹脂は衛生性に優れているが、
キャップライナーとしては硬質である為、瓶口形状が不
良の瓶に対しては密封性が劣る。
キャップライナーとしては硬質である為、瓶口形状が不
良の瓶に対しては密封性が劣る。
一方、エチレン−酢酸ビニル共重合体などのエチレン系
共重合体製ライナー及び上記のブレンド品のライナーは
食品衛生性に優れ、柔軟でゴム弾性を持つ為、密封性に
優れ、瓶口形状が不良の瓶に対しても密封性を保持する
ことができる。
共重合体製ライナー及び上記のブレンド品のライナーは
食品衛生性に優れ、柔軟でゴム弾性を持つ為、密封性に
優れ、瓶口形状が不良の瓶に対しても密封性を保持する
ことができる。
しかしこれらのエチレン系共重合体製ライナー及び上記
ブレンド品製ライナーは、内容物を熱充填する場合、或
いは加熱殺菌を行う場合においては、樹脂の軟化及び溶
融が起り、変形及びゴム弾性の喪失の為、密封性が損れ
る。そこで、衛生性に優れ、保管条件下ではもちろんの
こと、上記の様な内容物を熱充填、或いは加熱殺菌を行
う工程を経た後も密封性を保持するキャップライナーが
望まれていた。
ブレンド品製ライナーは、内容物を熱充填する場合、或
いは加熱殺菌を行う場合においては、樹脂の軟化及び溶
融が起り、変形及びゴム弾性の喪失の為、密封性が損れ
る。そこで、衛生性に優れ、保管条件下ではもちろんの
こと、上記の様な内容物を熱充填、或いは加熱殺菌を行
う工程を経た後も密封性を保持するキャップライナーが
望まれていた。
Hが7“ しようとする。 壱
本発明者らは、エチレン系共重合体ライナーが有する柔
軟で密封性に優れる性質を実質的に損なうことな(、こ
れらエチレン系共重合体ライナーの欠点である内容物の
加熱充填時の耐熱密封性、内容物充填後の加熱殺菌工程
時での耐熱密封性、又は加熱殺菌工程後、冷却してから
の密封性等について、改良すべく種々検討した結果、特
定の重合体組成物からなるキャップライナーを用いるこ
とによって、かかる課題を解決し得ることを見出し本発
明を完成した。
軟で密封性に優れる性質を実質的に損なうことな(、こ
れらエチレン系共重合体ライナーの欠点である内容物の
加熱充填時の耐熱密封性、内容物充填後の加熱殺菌工程
時での耐熱密封性、又は加熱殺菌工程後、冷却してから
の密封性等について、改良すべく種々検討した結果、特
定の重合体組成物からなるキャップライナーを用いるこ
とによって、かかる課題を解決し得ることを見出し本発
明を完成した。
問題点を解“するための手段
すなわち本発明は、A (a)エチレン−ビニルエステ
ル共重合体および/またはエチレン−不飽和カルボン酸
エステル共重合体100〜30f!fit部(b)ポリ
オレフィン系樹脂および/またはポリエステル系エラス
トマー0〜70重量部(c)架橋剤0.01〜2重量部
を溶融混練し架橋させた組成物30〜90重量% Bポリオレフィン系樹脂および/またはポリエステル系
エラストマー70〜1oit%を均一混合した重合体組
成物よりなる耐熱性に優れたキャップライナーである。
ル共重合体および/またはエチレン−不飽和カルボン酸
エステル共重合体100〜30f!fit部(b)ポリ
オレフィン系樹脂および/またはポリエステル系エラス
トマー0〜70重量部(c)架橋剤0.01〜2重量部
を溶融混練し架橋させた組成物30〜90重量% Bポリオレフィン系樹脂および/またはポリエステル系
エラストマー70〜1oit%を均一混合した重合体組
成物よりなる耐熱性に優れたキャップライナーである。
本発明のA (a)成分として用いるエチレン−ビニル
エステル共重合体はエチレンと酢酸ビニル、プロピオン
酸ビニルなどのカルボン酸ビニルエステルとの共重合体
であり、エチレンと酢酸ビニル共重合体が最も好ましい
。また共重合体中のビニルエステル濃度は3〜25モル
%、特に7〜22モル%であることが好ましい。エチレ
ン−不飽和カルボン酸エステル共重合体はエチレンとア
クリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ノルマ
ルブチル、アクリル酸イソブチル、メタクリル酸メチル
、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ノルマルブチル、
メタクリル酸イソブチル等のカルボン酸エステルとの共
重合体である。また共重合体中のカルボン酸エステル濃
度は3〜25モル%、特に7〜22モル%であることが
好ましい。
エステル共重合体はエチレンと酢酸ビニル、プロピオン
酸ビニルなどのカルボン酸ビニルエステルとの共重合体
であり、エチレンと酢酸ビニル共重合体が最も好ましい
。また共重合体中のビニルエステル濃度は3〜25モル
%、特に7〜22モル%であることが好ましい。エチレ
ン−不飽和カルボン酸エステル共重合体はエチレンとア
クリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ノルマ
ルブチル、アクリル酸イソブチル、メタクリル酸メチル
、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ノルマルブチル、
メタクリル酸イソブチル等のカルボン酸エステルとの共
重合体である。また共重合体中のカルボン酸エステル濃
度は3〜25モル%、特に7〜22モル%であることが
好ましい。
これらの共重合体は高圧ラジカル重合法で製造され、そ
のメルトフローレート(以下MFRと略す)は0.1〜
50dg/mt nの範囲にあることが好ましい。
のメルトフローレート(以下MFRと略す)は0.1〜
50dg/mt nの範囲にあることが好ましい。
本発明のA (b)成分として用いるポリオレフィン系
樹脂としてはエチレン、プロピレン、ブテン、4−メチ
ルペンテン−1等の単独重合体または共重合体である。
樹脂としてはエチレン、プロピレン、ブテン、4−メチ
ルペンテン−1等の単独重合体または共重合体である。
これらの重合体としてはポリエチレン(高密度、中密度
、低密度、線状ポリエチレン)、ポリプロピレン、ポリ
ブテン、ポリ4−メチルペンテン等が挙げられるが、こ
の中で特に線状ポリエチレン、ポリブテン−1が最も好
ましい。
、低密度、線状ポリエチレン)、ポリプロピレン、ポリ
ブテン、ポリ4−メチルペンテン等が挙げられるが、こ
の中で特に線状ポリエチレン、ポリブテン−1が最も好
ましい。
線状ポリエチレンはエチレンのホモポリマーおよびエチ
レンとブテン、4−メチルペンテン−1等との共重合体
でMFRo、1〜50dg/min、密度0. 910
〜0. 965 g/cm”の範囲にあるもので、特に
密度0.930以上の範囲にあるものが好ましい。
レンとブテン、4−メチルペンテン−1等との共重合体
でMFRo、1〜50dg/min、密度0. 910
〜0. 965 g/cm”の範囲にあるもので、特に
密度0.930以上の範囲にあるものが好ましい。
ポリブテン−1はブテン−1の重合体であり、MFRo
、1〜50dg/min、密度0.890〜0.940
の範囲にあるものが好ましい。
、1〜50dg/min、密度0.890〜0.940
の範囲にあるものが好ましい。
同様にA (b)成分として用い得るポリエステル系エ
ラストマーとしてはデュポン社製ハイトレル、東洋紡績
社製ペルブレン、アクゾプラスチックス社製アルナイト
等である。ポリエステル系エラストマーは他の熱可塑性
エラストマーに比べて、広い温度範囲にわたって耐荷重
性、耐屈曲疲労性の点で優れた物性を有しているが、こ
の性質が本発明のキャップライナーの一成分として使用
した場合に有効に活用されるのであろう。
ラストマーとしてはデュポン社製ハイトレル、東洋紡績
社製ペルブレン、アクゾプラスチックス社製アルナイト
等である。ポリエステル系エラストマーは他の熱可塑性
エラストマーに比べて、広い温度範囲にわたって耐荷重
性、耐屈曲疲労性の点で優れた物性を有しているが、こ
の性質が本発明のキャップライナーの一成分として使用
した場合に有効に活用されるのであろう。
A (c)成分の架橋剤としては過酸化物、アゾ化合物
等が挙げられるが、この中で特に有機過酸化物が好まし
い。
等が挙げられるが、この中で特に有機過酸化物が好まし
い。
有機過酸化物としては衛生上特に問題のない、t−ブチ
ルパーオキシアセテート、t−ブチルパーオキシイソブ
チレート、t−ブチルパーオキシ2−エチルヘキサネー
ト、t−ブチルパーオキシピバレート等が挙げられる。
ルパーオキシアセテート、t−ブチルパーオキシイソブ
チレート、t−ブチルパーオキシ2−エチルヘキサネー
ト、t−ブチルパーオキシピバレート等が挙げられる。
本発明においては前記(a) (b) (c)各成
分の配合割合は以下の範囲内にあることが必要である。
分の配合割合は以下の範囲内にあることが必要である。
(a)成分 100〜30重量部
(b)成分 0〜70重量部
(c)成分 0.01〜2重量部
(a)成分の配合量が30重量部以下すなわち(b)成
分の配合量が70重量部以上になると、キャップライナ
ーの性状が剛くなり、常温での密封性が悪くなるので好
ましくない。(c)成分の量が0.01重量部以下では
キャップライナーの耐熱性が劣り、加熱時の永久変形率
が大きくなり、冷却後の密封性が悪くなるので好ましく
ない。
分の配合量が70重量部以上になると、キャップライナ
ーの性状が剛くなり、常温での密封性が悪くなるので好
ましくない。(c)成分の量が0.01重量部以下では
キャップライナーの耐熱性が劣り、加熱時の永久変形率
が大きくなり、冷却後の密封性が悪くなるので好ましく
ない。
逆に2重世部以上では架橋度が上昇しすぎて、可塑性が
失われるために、キャップライナーの表面の仕上り状態
が不良となり、結局は密封性が悪(なるので好ましくな
い。
失われるために、キャップライナーの表面の仕上り状態
が不良となり、結局は密封性が悪(なるので好ましくな
い。
(a) (b) (c)成分を溶融混練し架橋させ
た組成物Aを得るためには、各成分を同時的または逐次
的に単軸押出機、2軸押比機あるいは、バンバリーミキ
サ−等で150〜280℃、好ましくは160〜250
℃の温度条件で混練、架橋させる。
た組成物Aを得るためには、各成分を同時的または逐次
的に単軸押出機、2軸押比機あるいは、バンバリーミキ
サ−等で150〜280℃、好ましくは160〜250
℃の温度条件で混練、架橋させる。
得られた組成物Aの架橋度は(c)成分の種類、配合量
、混練温度、時間等によって変化するが、ゲル分率が5
〜89%の範囲になるように調整することが必要である
。ゲル分率が5%以下では耐熱性に欠け、高温時の永久
変形率が大きくなり、逆に89%以上になるとキャップ
ライナーの表面仕上りが不良となり、いずれにせよ、密
封性が低下するので好ましくない。
、混練温度、時間等によって変化するが、ゲル分率が5
〜89%の範囲になるように調整することが必要である
。ゲル分率が5%以下では耐熱性に欠け、高温時の永久
変形率が大きくなり、逆に89%以上になるとキャップ
ライナーの表面仕上りが不良となり、いずれにせよ、密
封性が低下するので好ましくない。
本発明のB成分として用いるポリオレフィン系樹脂およ
びポリエステルエラストマーはA (b)成分として説
明したポリオレフィン系樹脂およびポリエステルエラス
トマーと同一である。
びポリエステルエラストマーはA (b)成分として説
明したポリオレフィン系樹脂およびポリエステルエラス
トマーと同一である。
本発明においてはA成分とB成分の配合割合はA成分3
0〜90重量%、B成分70〜10重量%の範囲にある
ことが必要である。
0〜90重量%、B成分70〜10重量%の範囲にある
ことが必要である。
A成分の配合割合が30重量%以下すなわちB成分の配
合割合が70重量%以上になるとキャップライナーが柔
軟性に欠け、密封性が損なわれる。逆にA成分の配合割
合が90重量%以上すなわちB成分の配合割合が10重
量%以下になると成形性が不良となる。成形性が不良に
なると例えば押出機を用いて、キャップライナー用シー
トを押出成形する場合に良好な外観、偏肉のすくないシ
ートが得られなかったり、インシェルモールディングに
際して均一なシートに圧延されないような好ましからざ
る結果を生ずる。
合割合が70重量%以上になるとキャップライナーが柔
軟性に欠け、密封性が損なわれる。逆にA成分の配合割
合が90重量%以上すなわちB成分の配合割合が10重
量%以下になると成形性が不良となる。成形性が不良に
なると例えば押出機を用いて、キャップライナー用シー
トを押出成形する場合に良好な外観、偏肉のすくないシ
ートが得られなかったり、インシェルモールディングに
際して均一なシートに圧延されないような好ましからざ
る結果を生ずる。
本発明のA成分とB成分を均一混合するには、同時的ま
たは逐次的に単軸押出機、2軸押用機あるいはバンバリ
ーミキサ−等で150〜280℃、好ましくは160〜
250℃の温度条件で溶融混合すればよい。
たは逐次的に単軸押出機、2軸押用機あるいはバンバリ
ーミキサ−等で150〜280℃、好ましくは160〜
250℃の温度条件で溶融混合すればよい。
本発明のキャップライナーは、前述した熱可塑性樹脂組
成物を押出機を用いて150〜250℃で約0.3〜2
.0鶴、好ましくは0.5〜1゜0龍厚みのシートに成
形された後、瓶及びキャップの形状に合った径を持った
打抜き機で打抜き、キャップ内へ挿入される。このとき
キャップとライナーを接着する為に接着剤を用いること
も可能である。
成物を押出機を用いて150〜250℃で約0.3〜2
.0鶴、好ましくは0.5〜1゜0龍厚みのシートに成
形された後、瓶及びキャップの形状に合った径を持った
打抜き機で打抜き、キャップ内へ挿入される。このとき
キャップとライナーを接着する為に接着剤を用いること
も可能である。
又本発明のキャップライナーは、150〜250℃前後
で押出機より押出された溶融樹脂をキャップの内側へ落
した後、押付けて一定の形状にして作製されることもで
きる(インシェルモールド法)、ここで言うキャップと
は王冠、スクリューキャップ、ティア−オフキャップな
どすべてのキャンプを言い、材質としてはアルミニウム
、ブリキ、樹脂などがある。
で押出機より押出された溶融樹脂をキャップの内側へ落
した後、押付けて一定の形状にして作製されることもで
きる(インシェルモールド法)、ここで言うキャップと
は王冠、スクリューキャップ、ティア−オフキャップな
どすべてのキャンプを言い、材質としてはアルミニウム
、ブリキ、樹脂などがある。
作里
本発明に係わる耐熱性の優れたキャップライナーと類似
した組成を有する樹脂組成物が特公昭55−21050
号公報に記載されている。すなわち同公報には熱可塑性
結晶性ポリオレフィン樹脂および酢酸ビニル含量40〜
70重量%の交叉結合したエチレン−酢酸ビニル共重合
体のブレンドからなり、ブレンドのゲル含量が90%以
上であるエラストプラスチック組成物が開示され、この
エラストプラスチックは、押出成形、射出成形または圧
縮成形技術により、タイヤ、ホース、ベルト、ガスケッ
ト、モールド、成型パーツの製造に有用であることが記
載されている。
した組成を有する樹脂組成物が特公昭55−21050
号公報に記載されている。すなわち同公報には熱可塑性
結晶性ポリオレフィン樹脂および酢酸ビニル含量40〜
70重量%の交叉結合したエチレン−酢酸ビニル共重合
体のブレンドからなり、ブレンドのゲル含量が90%以
上であるエラストプラスチック組成物が開示され、この
エラストプラスチックは、押出成形、射出成形または圧
縮成形技術により、タイヤ、ホース、ベルト、ガスケッ
ト、モールド、成型パーツの製造に有用であることが記
載されている。
しかしながら本発明者が同公報記載の技術を耐熱性キャ
ップライナーとして評価したところ、キャップライナー
用押出シートの表面の凹凸が激しく、密封性不足、或い
は押出シート作製の際の生産性が大幅に悪いなどの欠点
があって、実用化は困難であることが判明した。その後
、本発明者はその改良に鋭意努力を重ねた結果本発明に
到達したものである。すなわち本発明はまず同公報技術
と (1)使用したエチレン−酢酸ビニル共重合体が、
同公報技術は溶液法で製造された酢酸ビニル含−140
〜70重量%の共重合体例えばビナテンであるのに対し
、本発明は高圧塊状ラジカル重合法で製造された酢酸ビ
ニル含量8〜51重量%の共重合体である。 (2)
ゲル分率が同公報技術が90%以上だったのに対し、本
発明は5〜89%と特定の範囲にあること (3) A
(b)またはB成分として、特定の線状ポリエチレン
および/またはポリブテンおよび/またはポリエステル
系エラストマーを使用していること等が要因となって、
本発明の構成によって耐熱性に優れたキャップライナー
が得られることになった。
ップライナーとして評価したところ、キャップライナー
用押出シートの表面の凹凸が激しく、密封性不足、或い
は押出シート作製の際の生産性が大幅に悪いなどの欠点
があって、実用化は困難であることが判明した。その後
、本発明者はその改良に鋭意努力を重ねた結果本発明に
到達したものである。すなわち本発明はまず同公報技術
と (1)使用したエチレン−酢酸ビニル共重合体が、
同公報技術は溶液法で製造された酢酸ビニル含−140
〜70重量%の共重合体例えばビナテンであるのに対し
、本発明は高圧塊状ラジカル重合法で製造された酢酸ビ
ニル含量8〜51重量%の共重合体である。 (2)
ゲル分率が同公報技術が90%以上だったのに対し、本
発明は5〜89%と特定の範囲にあること (3) A
(b)またはB成分として、特定の線状ポリエチレン
および/またはポリブテンおよび/またはポリエステル
系エラストマーを使用していること等が要因となって、
本発明の構成によって耐熱性に優れたキャップライナー
が得られることになった。
本発明を実施例、比較例にて説明する。
〔1〕性能の評価方法
以下の実施例および比較例に示すメルトフローレート、
荷重変形率、永久変形率、ゲル分率及び実際の耐熱密封
性は次の方法によって測定した。
荷重変形率、永久変形率、ゲル分率及び実際の耐熱密封
性は次の方法によって測定した。
(1−1)メルトフローレート(MFR)J I S−
に−6760に準じ温度190℃、荷重2160gの条
件で測定した。
に−6760に準じ温度190℃、荷重2160gの条
件で測定した。
(1−2)荷重変形率、永久変形率
表1 参照
ライナーしての柔軟性を30℃の荷重変形率で示す。1
0%以上であることが望ましい。ライナーとしての耐熱
性を100℃の永久変形率で示す。
0%以上であることが望ましい。ライナーとしての耐熱
性を100℃の永久変形率で示す。
60%以下であることが望ましい。
表1.加熱荷重変形試験法
測定機:東洋精機型 荷重変形試験機
試片:10X10X3璽1
荷重:40kg
測定法: 予熱時間 30分
荷重時間 10分
回復時間 30分
A:初期の試片の厚み
B:荷重10分経過後の厚み
C:荷重除去30分後の厚み
とし、荷重変形率と永久変形率を
次式で算出した。
−B
荷重変形率 = x io。
−C
永久変形率 = X 100(1−3
)押出シートの外観 材料を30龍φ押出機を用いて、180℃で厚み0.7
+uのTダイシートを作製。シートの表面の凹凸を観察
評価した。
)押出シートの外観 材料を30龍φ押出機を用いて、180℃で厚み0.7
+uのTダイシートを作製。シートの表面の凹凸を観察
評価した。
(1−4)耐熱密封性
使用装置
キャップシーリングマシン301A型(東洋食品機械製
) アルミ製キャップ(281嘗φ) 120mlガラスi?! (口径28Illφ)厚み0
.71−ライナー(27,5鶴φ Tダイシート) 手順 瓶へ80℃の温湯を空間I Q、m +を残し充填する
。次にライナーを挿入したキャップをキャップシーリン
グマシンによって瓶口へ装着し、密封する。速やかに1
30℃エアーオープンへ入れ、1時間加熱する。オーブ
ンより取り出し、24時間経過後減圧持続性を測定する
。減圧持続性は、検出計器製バキュームキャンテスター
を用いて行う。減圧値が低いと洩れたと判断される。通
常30±5cmHgの範囲にある。
) アルミ製キャップ(281嘗φ) 120mlガラスi?! (口径28Illφ)厚み0
.71−ライナー(27,5鶴φ Tダイシート) 手順 瓶へ80℃の温湯を空間I Q、m +を残し充填する
。次にライナーを挿入したキャップをキャップシーリン
グマシンによって瓶口へ装着し、密封する。速やかに1
30℃エアーオープンへ入れ、1時間加熱する。オーブ
ンより取り出し、24時間経過後減圧持続性を測定する
。減圧持続性は、検出計器製バキュームキャンテスター
を用いて行う。減圧値が低いと洩れたと判断される。通
常30±5cmHgの範囲にある。
(1−5)ゲル分率
厚み0.5鶴のプレスシート(温度180℃)を作製し
、これより0.5gをサンプリングし、秤量する。これ
を50m1の三角フラスコに入れ、トルエンを50m1
入れる。密栓を行い、常温で72h放置する。経過後、
60Me s hの金網で濾過後、乾燥し溶解されない
で残ったものの重量を測定しゲル分率を算出した。
、これより0.5gをサンプリングし、秤量する。これ
を50m1の三角フラスコに入れ、トルエンを50m1
入れる。密栓を行い、常温で72h放置する。経過後、
60Me s hの金網で濾過後、乾燥し溶解されない
で残ったものの重量を測定しゲル分率を算出した。
溶解せず残ったものの重量
ゲル分率%= X100初期
重量 〔2〕材料 (2−1)使用した材料 表−2に記載 (2−2)架橋組成物Aの作製 表−3、表−4に示した配合物を40龍φ押出acL/
D=28スクリユーミキシングタイプ)を用い180℃
の条件で混練架橋させた。又比較例で示されている架橋
させてない組成物についても同一条件で押し出した。
重量 〔2〕材料 (2−1)使用した材料 表−2に記載 (2−2)架橋組成物Aの作製 表−3、表−4に示した配合物を40龍φ押出acL/
D=28スクリユーミキシングタイプ)を用い180℃
の条件で混練架橋させた。又比較例で示されている架橋
させてない組成物についても同一条件で押し出した。
(2−3)最終組成物の作製
(2−2)で得られた架橋組成物AとBポリオレフィン
系樹脂およびまたはポリエステル系エラストマーとを表
−3、表−4に示す比率で溶融混練させる。混線条件は
40mφ0龍φ押出/D=28、ミキシングタイプ)を
用い、180℃の条件で実施。ただしポリエステル系エ
ラストマーを用いる場合は、温度を220℃とした。
系樹脂およびまたはポリエステル系エラストマーとを表
−3、表−4に示す比率で溶融混練させる。混線条件は
40mφ0龍φ押出/D=28、ミキシングタイプ)を
用い、180℃の条件で実施。ただしポリエステル系エ
ラストマーを用いる場合は、温度を220℃とした。
実施±上
エチレン−酢酸ビニル共重合体(a−1)100重量部
と有機過酸化物(c−1)0.4部とを混練架橋させた
。得られた架橋組成物A50重量部と線状ポリエチレン
(b−1)50重量部とを混練させた。得られた組成物
について、キャップライナーとして要求される基本物性
、(?J重変形率、永久変形率、押出シート外観につい
て評価を行った結果を表−2へ示す。
と有機過酸化物(c−1)0.4部とを混練架橋させた
。得られた架橋組成物A50重量部と線状ポリエチレン
(b−1)50重量部とを混練させた。得られた組成物
について、キャップライナーとして要求される基本物性
、(?J重変形率、永久変形率、押出シート外観につい
て評価を行った結果を表−2へ示す。
また架橋組成物Aについてゲル分率の測定を行った。
実施例l二旦
表−3に示す、所定量のエチレン−酢酸ビニル共重合体
(a−1)、直鎖状ポリエチレン(b−1)、有機過酸
化物(c−1)の配合組成を表−2に示すごとく変化さ
せキャップライナー用の組成物を得た。得られた組成物
について実施例工と同様の評価を行った結果を表−3へ
示す。
(a−1)、直鎖状ポリエチレン(b−1)、有機過酸
化物(c−1)の配合組成を表−2に示すごとく変化さ
せキャップライナー用の組成物を得た。得られた組成物
について実施例工と同様の評価を行った結果を表−3へ
示す。
大施炎工
実施例3においてエチレン−酢酸ビニル共重合体(a−
1)の代りにエチレン−酢酸ビニル共重合体(a −2
)を用いて同様に実験を行った。
1)の代りにエチレン−酢酸ビニル共重合体(a −2
)を用いて同様に実験を行った。
去旌健旦
実施例3においてエチレン酢酸ビニル共重合体(a−1
)の代りにエチレン−アクリル酸エチル共重合体(a
−6)を用いて同様に実験を行った実施伝主 実施例3において、架橋組成物Aを得る際、直鎖ポリエ
チレン(b−1)の代りにポリブテン−1(b−2)を
用いて同様に実験を行った。
)の代りにエチレン−アクリル酸エチル共重合体(a
−6)を用いて同様に実験を行った実施伝主 実施例3において、架橋組成物Aを得る際、直鎖ポリエ
チレン(b−1)の代りにポリブテン−1(b−2)を
用いて同様に実験を行った。
大施炎上見
実施例3において、直鎖状ポリエチレン(b−1)の代
りにポリブテン−1(b−2)を用いて同様に実験を行
った。
りにポリブテン−1(b−2)を用いて同様に実験を行
った。
尖施±土工
実施例3において、架橋組成物Aと混練する直鎖状ポリ
エチレン(b−1)の代りにポリブテン−1(b−2)
を用いて同様の実験を行った。
エチレン(b−1)の代りにポリブテン−1(b−2)
を用いて同様の実験を行った。
実施鍔上又
実施例3において、架橋組成物Aと混練する直鎖状ポリ
エチレン(b−1)の代りにポリエステル系エラストマ
ー(b−3)を用いて同様の実験を行った。
エチレン(b−1)の代りにポリエステル系エラストマ
ー(b−3)を用いて同様の実験を行った。
実施例1〜12のいずれもキャップライナーとしての良
好な基本物性を示した。これらの結果を表−3へ示した
。
好な基本物性を示した。これらの結果を表−3へ示した
。
比較塔上
エチレン−酢酸ビニル共iL&体(a −1) 20重
量部、直鎖状ポリエチレン(b−1)80重量部、有機
過酸化物(c−1)0.4重量部を用いて得られた架橋
組成物A70重量部と直鎖状ポリエチレン(b−1)3
0重量部とを混練して得られた組成物について実施例工
と同様に評価を行った。30℃での荷重変形率が小さく
キャップライナーとしては柔軟性に欠ける。
量部、直鎖状ポリエチレン(b−1)80重量部、有機
過酸化物(c−1)0.4重量部を用いて得られた架橋
組成物A70重量部と直鎖状ポリエチレン(b−1)3
0重量部とを混練して得られた組成物について実施例工
と同様に評価を行った。30℃での荷重変形率が小さく
キャップライナーとしては柔軟性に欠ける。
此較炎I
実施例2の架橋組成物A20重量部と直鎖状ポリエチレ
ン(b−1)80重量部とを用いて得られた組成物につ
いて同様に評価を行った。比較例1と同様、キャップラ
イナーとしては柔軟性に欠ける結果であった。
ン(b−1)80重量部とを用いて得られた組成物につ
いて同様に評価を行った。比較例1と同様、キャップラ
イナーとしては柔軟性に欠ける結果であった。
社団
実施例1の架橋組成物Aについて同様の評価を行った。
実施例1の組成物に比べ耐熱性、シート外観について劣
る。
る。
比較影土
同様に実施例2の架橋組成物Aについて同様の評価を行
った。比較例3と同様の結果であった。
った。比較例3と同様の結果であった。
比較例)2菱
実施例3、実施例7、実施例10、実施例12において
有機過酸化物(c−1)を用いず得られたブレンド組成
物について同様の評価を行った。
有機過酸化物(c−1)を用いず得られたブレンド組成
物について同様の評価を行った。
100℃の加熱荷重試験でサンプルが割れたり或いは永
久変形率が大きく耐熱性は不充分であった較 9.10
.13〜16 本実験に用いた材料について同様の評価を行った。
久変形率が大きく耐熱性は不充分であった較 9.10
.13〜16 本実験に用いた材料について同様の評価を行った。
比較燃上よユ上主
キャップライナーとして一般的に酢酸ビニル含量が2〜
10モル%のエチレン−酢酸ビニル共重合体が使用され
ている。これらキャップライナーの相当品として、エチ
レン−酢酸ビニル共重合体(a−3)、(a−4)につ
いて同様の評価を行った。
10モル%のエチレン−酢酸ビニル共重合体が使用され
ている。これらキャップライナーの相当品として、エチ
レン−酢酸ビニル共重合体(a−3)、(a−4)につ
いて同様の評価を行った。
比較例17.18
特公昭55−21050号公輻に記載されている組成物
について同様の実験を行った。得られた組成物のシート
は表面の凹凸が大きく、キャップライナーとしては不適
当であった。又、この組成物について、本発明の方法と
同様に、直鎖状ポリエチレンと混練したものについて評
価を行ったが、シート外観は改良されなかった。
について同様の実験を行った。得られた組成物のシート
は表面の凹凸が大きく、キャップライナーとしては不適
当であった。又、この組成物について、本発明の方法と
同様に、直鎖状ポリエチレンと混練したものについて評
価を行ったが、シート外観は改良されなかった。
施例13及び比較例19
キャップライナーとしての性能を確認する為に、耐熱密
封性の評価を行った。結果を表−5に示す。
封性の評価を行った。結果を表−5に示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、A(a)エチレン−ビニルエステル共重合体および
/またはエチレン−不飽和カルボン酸エステル共重合体
100〜30重量部(b)ポリオレフィン系樹脂および
/またはポリエステル系エラストマー0〜70重量部(
c)架橋剤0.01〜2重量部を溶融混練し架橋させた
組成物30〜90重量% Bポリオレフィン系樹脂および/またはポリエステル系
エラストマー70〜10重量%を均一混合した重合体組
成物よりなる耐熱性に優れたキャップライナー。 2、A(a)エチレン−ビニルエステル共重合体および
/またはエチレン−不飽和カルボン酸エステル共重合体
がビニルエステルおよび/または不飽和カルボン酸エス
テル含量が5〜25モル%であるエチレン−ビニルエス
テル共重合体および/またはエチレン−不飽和カルボン
酸エステル共重合体である特許請求の範囲第1項記載の
耐熱性に優れたキャップライナー 3、A(b)ポリオレフィン系樹脂が線状ポリエチレン
樹脂である特許請求の範囲第1項記載の耐熱性に優れた
キャップライナー 4、A(b)ポリオレフィン系樹脂がポリブテン−1樹
脂である特許請求の範囲第1項記載の耐熱性に優れたキ
ャップライナー 5、Bポリオレフィン系樹脂が線状ポリエチレン樹脂で
ある特許請求の範囲第1項記載の耐熱性に優れたキャッ
プライナー 6、Bポリオレフィン系樹脂がポリブテン樹脂である特
許請求の範囲第1項記載の耐熱性に優れたキャップライ
ナー
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61267947A JPS63120750A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | 耐熱性に優れたキャップライナ− |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61267947A JPS63120750A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | 耐熱性に優れたキャップライナ− |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63120750A true JPS63120750A (ja) | 1988-05-25 |
JPH0523298B2 JPH0523298B2 (ja) | 1993-04-02 |
Family
ID=17451810
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61267947A Granted JPS63120750A (ja) | 1986-11-11 | 1986-11-11 | 耐熱性に優れたキャップライナ− |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63120750A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000075224A1 (en) * | 1999-06-08 | 2000-12-14 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Blends of polyester copolymer and ethylene vinyl acetate with improved gas barrier properties |
JP2009209370A (ja) * | 2008-03-04 | 2009-09-17 | Lanxess Deutschland Gmbh | 架橋性組成物、その架橋性組成物から得られる熱可塑性エラストマー及びそれらの使用 |
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JPS54127949A (en) * | 1978-03-16 | 1979-10-04 | Bayer Ag | Elastic and thermoplastic blend of polypropylene and ethyleneevinyl acetate copolymer |
JPS5830951A (ja) * | 1981-08-17 | 1983-02-23 | 東洋製罐株式会社 | 耐熱性に優れた易開封性プラスチツク製密封蓋 |
-
1986
- 1986-11-11 JP JP61267947A patent/JPS63120750A/ja active Granted
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Publication number | Publication date |
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JPH0523298B2 (ja) | 1993-04-02 |
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