JPS63119909A - ステンレス鋼帯の熱間圧延方法 - Google Patents
ステンレス鋼帯の熱間圧延方法Info
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- JPS63119909A JPS63119909A JP26536086A JP26536086A JPS63119909A JP S63119909 A JPS63119909 A JP S63119909A JP 26536086 A JP26536086 A JP 26536086A JP 26536086 A JP26536086 A JP 26536086A JP S63119909 A JPS63119909 A JP S63119909A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、銅帯エツジ近傍での圧延ロールによる焼付
き疵や被圧延材の圧延ロールへの噛み込み不良を生じる
ことなく表面性状の良好な調帯製品を安定製造するため
の、ステンレス鋼の熱間圧延方法に関するものである。
き疵や被圧延材の圧延ロールへの噛み込み不良を生じる
ことなく表面性状の良好な調帯製品を安定製造するため
の、ステンレス鋼の熱間圧延方法に関するものである。
〈従来技術とその問題点〉
銅帯の熱間圧延に際しては、一般に、ワークロールと被
圧延材との摩擦係数を低下させてワークロールの摩耗や
肌荒れを軽減したり圧延動力を減少したりするため、鉱
油、油脂又は合成エステル等から成る熱間圧延油を使用
することが広く行われている。
圧延材との摩擦係数を低下させてワークロールの摩耗や
肌荒れを軽減したり圧延動力を減少したりするため、鉱
油、油脂又は合成エステル等から成る熱間圧延油を使用
することが広く行われている。
ところが、被圧延材が特にステンレス鋼の場合には、炭
素鋼帯の圧延に比べて“圧延温度が高い”ことや“変形
抵抗が高い”などの理由から、上記圧延油を使用したと
してもその潤滑効果が十分に発揮され難く、従って良好
な作業条件の安定維持が非常に困難であるとの問題があ
った。その上、この場合に鋼帯エツジ近傍は中央部より
温度が低くて二次酸化スケールの生成量が少ないことか
ら二次酸化スケールによる潤滑作用が望めず、従ってこ
の部分ではロールと銅帯との焼付きによって発生するワ
ークロールの肌荒れが特に著しいとの指摘もなされてい
た。
素鋼帯の圧延に比べて“圧延温度が高い”ことや“変形
抵抗が高い”などの理由から、上記圧延油を使用したと
してもその潤滑効果が十分に発揮され難く、従って良好
な作業条件の安定維持が非常に困難であるとの問題があ
った。その上、この場合に鋼帯エツジ近傍は中央部より
温度が低くて二次酸化スケールの生成量が少ないことか
ら二次酸化スケールによる潤滑作用が望めず、従ってこ
の部分ではロールと銅帯との焼付きによって発生するワ
ークロールの肌荒れが特に著しいとの指摘もなされてい
た。
このようなことから、従来、ステンレス鋼帯を熱間圧延
する場合には、“焼付き”や“肌荒れ”等の問題に一層
確実に対処すべく、油膜強度及び耐熱性の高い油脂又は
合成油、或いはこれらに黒鉛、二硫化モリブデン、マイ
カ、タルク等の固体潤滑材を添加した潤滑油剤を圧延油
として使用したり（特開昭５７−８０４９５号公報）、
圧延油を所定個所（エツジ近傍等）に集中して供給する
（実公昭５５−１２９６８号公報）と言った手段が適用
されていた。しかしながら、これらの潤滑強化策は必要
以上に摩擦係数を下げることとなり、そのため今度は圧
延ロールへの噛み込み不良やスリップ等の不都合を引き
起こして逆に安定した圧延作業が出来なくなるとの新た
な問題が指摘されていたのである。
する場合には、“焼付き”や“肌荒れ”等の問題に一層
確実に対処すべく、油膜強度及び耐熱性の高い油脂又は
合成油、或いはこれらに黒鉛、二硫化モリブデン、マイ
カ、タルク等の固体潤滑材を添加した潤滑油剤を圧延油
として使用したり（特開昭５７−８０４９５号公報）、
圧延油を所定個所（エツジ近傍等）に集中して供給する
（実公昭５５−１２９６８号公報）と言った手段が適用
されていた。しかしながら、これらの潤滑強化策は必要
以上に摩擦係数を下げることとなり、そのため今度は圧
延ロールへの噛み込み不良やスリップ等の不都合を引き
起こして逆に安定した圧延作業が出来なくなるとの新た
な問題が指摘されていたのである。
このように、特にステンレス鋼帯の熱間圧延においては
、噛み込み不良やスリップが発生しない範囲の潤滑条件
ではロールと調帯との焼付き防止対策が十分ではなく、
逆に焼付きによる肌荒れの心配のない潤滑条件では噛み
込み不良やスリップが発生して安定な作業が確保出来な
いとの相反する問題の比重が大きく、その改善策が強く
望まれているのが現状であった。
、噛み込み不良やスリップが発生しない範囲の潤滑条件
ではロールと調帯との焼付き防止対策が十分ではなく、
逆に焼付きによる肌荒れの心配のない潤滑条件では噛み
込み不良やスリップが発生して安定な作業が確保出来な
いとの相反する問題の比重が大きく、その改善策が強く
望まれているのが現状であった。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者等は、上述のような観点から、ステンレス鋼帯
の熱間圧延において“噛み込み不良”や“スリップゝを
引き起こすことなく“焼付き疵”の発生を防止し、表面
性状の良好なステンレス鋼帯製品を安定製造する方法を
提供すべく鋭意研究を行ったところ、 「ステンレス鋼帯の熱間圧延に際して、従来の圧延油等
の液状媒体に酸化鉄、無水硅酸及びアルミナから選ばれ
る固体粉末の何れか１種又は２種以上を特定量分散させ
、摩擦係数を特定値に調整した潤滑剤を調帯エツジ近傍
に相当するロール表面に供給して熱間圧延すると、前記
問題点は十分に解消され、表面性状の良好なステンレス
鋼熱延鋼帯を安定した作業性の下で製造できるようにな
る」 との新たな知見が得られたのである。
の熱間圧延において“噛み込み不良”や“スリップゝを
引き起こすことなく“焼付き疵”の発生を防止し、表面
性状の良好なステンレス鋼帯製品を安定製造する方法を
提供すべく鋭意研究を行ったところ、 「ステンレス鋼帯の熱間圧延に際して、従来の圧延油等
の液状媒体に酸化鉄、無水硅酸及びアルミナから選ばれ
る固体粉末の何れか１種又は２種以上を特定量分散させ
、摩擦係数を特定値に調整した潤滑剤を調帯エツジ近傍
に相当するロール表面に供給して熱間圧延すると、前記
問題点は十分に解消され、表面性状の良好なステンレス
鋼熱延鋼帯を安定した作業性の下で製造できるようにな
る」 との新たな知見が得られたのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
ステンレス鋼帯を熱間圧延するに当り、圧延ロールの少
なくとも鋼帯エツジ部圧延相当位置表面に、酸化鉄、無
水硅酸及びアルミナの１種以上を１容量％以上添加して
摩擦係数を０．２〜０．４に調整した分散液を供給しつ
つ圧延することにより、噛み込み不良やスリップを引き
起こすことがなく、しかも焼付き疵の発生もなしに表面
性状の良好なステンレス鋼帯を安定製造し得るようにし
た点、に特徴を有している。
なくとも鋼帯エツジ部圧延相当位置表面に、酸化鉄、無
水硅酸及びアルミナの１種以上を１容量％以上添加して
摩擦係数を０．２〜０．４に調整した分散液を供給しつ
つ圧延することにより、噛み込み不良やスリップを引き
起こすことがなく、しかも焼付き疵の発生もなしに表面
性状の良好なステンレス鋼帯を安定製造し得るようにし
た点、に特徴を有している。
なお、ここで言う「圧延ロールの鋼帯エツジ部圧延相当
位置」とは、圧延されるステンレス鋼帯のエツジ部が接
触するワークロールの表面部分を指すものであり、上記
分散液の供給はこの部分を含む近傍のみに制限するのが
能率的かつ経済的であるが、該部分を含むロール表面全
体であっても良いことは勿論である。
位置」とは、圧延されるステンレス鋼帯のエツジ部が接
触するワークロールの表面部分を指すものであり、上記
分散液の供給はこの部分を含む近傍のみに制限するのが
能率的かつ経済的であるが、該部分を含むロール表面全
体であっても良いことは勿論である。
また、液中に分散される「酸化鉄」とは化学記号でＦｅ
ｚＣ）＋及びＦｅ３Ｏ４で表されるものを言い、これら
酸化鉄、無水珪酸又はアルミナは粒径：０．１〜５０μ
ｍのものを使用するのが好ましい。
ｚＣ）＋及びＦｅ３Ｏ４で表されるものを言い、これら
酸化鉄、無水珪酸又はアルミナは粒径：０．１〜５０μ
ｍのものを使用するのが好ましい。
更に、「分散液の摩擦係数」及び「分散液に分散させる
酸化鉄、無水硅酸及びアルミナの合計量」を前記の如く
に数値限定したのは次の通りである。
酸化鉄、無水硅酸及びアルミナの合計量」を前記の如く
に数値限定したのは次の通りである。
即ち、分散液の摩擦係数が０．２未満ではロールへの噛
み込み時にスリップが発生するのを十分に防止すること
ができず、−労咳摩擦係数が０．４を越えると圧延荷重
が高くなるからであり、また、分散液中に占める酸化鉄
、無水硅酸又はアルミナの１種以上の量が１容量％未満
であると、分散液の摩擦係数が例え０．２〜０．４の範
囲内にあったとしても酸化鉄、無水硅酸又はアルミナ粉
末を分散させて得られる効果が不十分で、噛み込み不良
や焼付き発生を抑え切れなくなってしまうためである。
み込み時にスリップが発生するのを十分に防止すること
ができず、−労咳摩擦係数が０．４を越えると圧延荷重
が高くなるからであり、また、分散液中に占める酸化鉄
、無水硅酸又はアルミナの１種以上の量が１容量％未満
であると、分散液の摩擦係数が例え０．２〜０．４の範
囲内にあったとしても酸化鉄、無水硅酸又はアルミナ粉
末を分散させて得られる効果が不十分で、噛み込み不良
や焼付き発生を抑え切れなくなってしまうためである。
そして、分散液の摩擦係数は、分散させる酸化鉄、無水
硅酸又はアルミナ粉末の量を加減すること等により容易
に調整することができる。
硅酸又はアルミナ粉末の量を加減すること等により容易
に調整することができる。
さて、第１図は、各種固体粉末を水に分散させた“水分
散型潤滑剤”と鉱油（４０℃における粘度力５０ ｃｓ
ｔの＃１２０マシン油相当油）に分散させた“油分散型
潤滑剤”とを用い、下記条件のシリンダー・ブロック方
式の摩擦試験により調査した「潤滑剤の種類・配合量と
摩擦係数との関係」を示すグラフである。
散型潤滑剤”と鉱油（４０℃における粘度力５０ ｃｓ
ｔの＃１２０マシン油相当油）に分散させた“油分散型
潤滑剤”とを用い、下記条件のシリンダー・ブロック方
式の摩擦試験により調査した「潤滑剤の種類・配合量と
摩擦係数との関係」を示すグラフである。
＾）供試潤滑剤中の分散固体粉末
固体粉末の種類：＾１，０．．５ｉＯｚ、Ｆｅ、Ｏ，、
天然マイカ、黒鉛。
天然マイカ、黒鉛。
固体粉末の粒径：何れも１μｍ０
固体粉末の添加量： ０．０．５．１． ２． ５゜１
０．２０．３０及び ４０容量％。
０．２０．３０及び ４０容量％。
Ｂ）摩擦試験
被加工材（ブロック）：
材質・・・ＳＵＳ ３０４ステンレス鋼、寸法・・・Ｌ
ｏｔ Ｘ２０ｂ Ｘ７０１゜加工工具材（シリンダー）
： 材質・・・ハイクロム鋳鉄（２，５χＣ２１５χＣｒ、
ｌχＮｔ、 １．５χＭｏ）、寸法・・・１００φ×
４０ ｈ ６ 被加工材温度： １０００℃。
ｏｔ Ｘ２０ｂ Ｘ７０１゜加工工具材（シリンダー）
： 材質・・・ハイクロム鋳鉄（２，５χＣ２１５χＣｒ、
ｌχＮｔ、 １．５χＭｏ）、寸法・・・１００φ×
４０ ｈ ６ 被加工材温度： １０００℃。
被加工材押付は荷重：１００ｋｇｆ。
加工工具回転速度：１０ｒｐ＋ｗ。
潤滑剤供給方法：加工工具の表面に連続塗布する（３０
ｇ／ｒｄ）。
ｇ／ｒｄ）。
試験（摩擦）時間：３０秒。
Ｃ）摩擦係数の算出方法
被加工材を押付けた際の回転トルク（Ｔ）を測定して摩
擦力（Ｆ）を求め、式 により摩擦係数（μ）を算出。
擦力（Ｆ）を求め、式 により摩擦係数（μ）を算出。
この第１図からは、液中に分散させる固体粉末゛をＡ１
ｔ’ｓ、Ｓｔｏｗ又はＦｅｚｅｓにすると共にその添加
量を１〜４０容量％に加減することにより、潤滑剤は摩
擦係数が０．２〜０．４の範囲に調整されることが分か
る（なお、この摩擦試験では試験後の被加工材及び加工
工具の表面状況を観察し、焼付き疵発生の有無をも目視
確認したが、その結果は次の第２図に併せて示した）。
ｔ’ｓ、Ｓｔｏｗ又はＦｅｚｅｓにすると共にその添加
量を１〜４０容量％に加減することにより、潤滑剤は摩
擦係数が０．２〜０．４の範囲に調整されることが分か
る（なお、この摩擦試験では試験後の被加工材及び加工
工具の表面状況を観察し、焼付き疵発生の有無をも目視
確認したが、その結果は次の第２図に併せて示した）。
一方、第２図は第１図の結果を得たと同様の供試潤滑剤
を使用し、小型圧延機による下記条件の噛み込み試験に
より調査した「潤滑剤の種類・配合量とスリップ発生状
況（被圧延材をロールギャップに押し付けた際の噛み込
みの可否）との関係」を示すと共に、先の摩擦試験で得
た「潤滑剤の種類・配合量と焼付き疵発生状況との関係
」をも併せて示すグラフであり、スリップ発生（噛み込
まず）は“×印”で、焼付き疵発生は“黒塗り”でそれ
ぞれ摩擦係数の推移線上に表示したものである。
を使用し、小型圧延機による下記条件の噛み込み試験に
より調査した「潤滑剤の種類・配合量とスリップ発生状
況（被圧延材をロールギャップに押し付けた際の噛み込
みの可否）との関係」を示すと共に、先の摩擦試験で得
た「潤滑剤の種類・配合量と焼付き疵発生状況との関係
」をも併せて示すグラフであり、スリップ発生（噛み込
まず）は“×印”で、焼付き疵発生は“黒塗り”でそれ
ぞれ摩擦係数の推移線上に表示したものである。
圧延ロール：
材質＝ Ｎ ｉグレン鋳鉄（３，３χＣ，１，７χＣｒ
。
。
４．５χＮｉ、 ０．５χＭｏ）。
直径・・・１０００φ。
被圧延材：
材質・・・ＳＵＳ ３０４ステンレス鋼、寸法・・・３
．Ｏｔ Ｘ３０ｂ Ｘ１００１゜被圧延材温度：１００
０℃。
．Ｏｔ Ｘ３０ｂ Ｘ１００１゜被圧延材温度：１００
０℃。
ロールギャップ： ２．０１ｍ。
圧延速度： ３０ ｍ／ｗｉｎ。
潤滑剤供給方法：圧延ロールの表面に塗布（３０ｇ／イ
）。
）。
被圧延材押し付はカニ １ ｋｇｆ ＊この第２図から
も、液中に分散させる固体粉末をＡｌｔｏｓ、Ｓｉｎ、
又はＦｅｗ Ｏ，にすると共にその添加量調整により摩
擦係数を加減し、かつ上記固体粉末の添加量を１容量％
以上とすることによって圧延ロールへの噛み込み不良が
無くなることは勿論、焼付きの発生も皆無となることが
分かる。
も、液中に分散させる固体粉末をＡｌｔｏｓ、Ｓｉｎ、
又はＦｅｗ Ｏ，にすると共にその添加量調整により摩
擦係数を加減し、かつ上記固体粉末の添加量を１容量％
以上とすることによって圧延ロールへの噛み込み不良が
無くなることは勿論、焼付きの発生も皆無となることが
分かる。
続いて、この発明を実施例により具体的に説明する。
〈実施例〉
４重７スタンドのタンデムミルを使用すると共に、“噛
み込み時や圧延時のスリップ”及び“ロールの焼付き疵
発生”の多い前段スタンド（特にここでは第１スタンド
）において、被圧延材エツジが圧延される部位を含めた
その近傍の上・下ロール面にそれぞれ第１表で示す潤滑
材を供給しつつ、５ＵＳ３０４ステンレス鋼スラ７’（
Ｊｌ：２ＯＮＮ、幅：１０００鶴１重量：１０００）ン
、温度： １０００〜１０５０℃）を下記条件で連続圧
延し、ステンレス鋼熱間圧延鋼帯を製造した。
み込み時や圧延時のスリップ”及び“ロールの焼付き疵
発生”の多い前段スタンド（特にここでは第１スタンド
）において、被圧延材エツジが圧延される部位を含めた
その近傍の上・下ロール面にそれぞれ第１表で示す潤滑
材を供給しつつ、５ＵＳ３０４ステンレス鋼スラ７’（
Ｊｌ：２ＯＮＮ、幅：１０００鶴１重量：１０００）ン
、温度： １０００〜１０５０℃）を下記条件で連続圧
延し、ステンレス鋼熱間圧延鋼帯を製造した。
〔第１スタンドの圧延条件〕
ロール材質：ハイクロム鋳鉄（２，５χＣ１１５χＣｒ
＋１χＮｉ、 １．５χＭｏ）。
＋１χＮｉ、 １．５χＭｏ）。
ロール直径ニア４０鶴φ。
圧延速度： １５０ ｍ／ｗｉｎ。
圧下率：３０％。
潤滑剤の供給：第１表に示した潤滑剤のうち、水分散型
潤滑剤（試験番号３及び９）は３倍に希釈して、また他
の潤滑剤はインジェクション方式により水に５容量％の
濃度に分散させ、それぞれ圧力３ ｋｇ／ｃｍ”で５１
／ｗｉｎの流量のノズルから上・下ロールの“圧延材エ
ツジが圧延される近傍２００ｍ”に供給、供給量は合計
で２０１７ｗ１ｎ。
潤滑剤（試験番号３及び９）は３倍に希釈して、また他
の潤滑剤はインジェクション方式により水に５容量％の
濃度に分散させ、それぞれ圧力３ ｋｇ／ｃｍ”で５１
／ｗｉｎの流量のノズルから上・下ロールの“圧延材エ
ツジが圧延される近傍２００ｍ”に供給、供給量は合計
で２０１７ｗ１ｎ。
そして、このときの“圧延材噛み込み時及び圧延時のス
リップ状況”、“１０００トン圧延後におけるロール表
面の焼付き班発生の有無”並びに“１０００）ン圧延後
におけるロール表面の摩耗程度”観察したが、その結果
は第１表に示す通りであった。
リップ状況”、“１０００トン圧延後におけるロール表
面の焼付き班発生の有無”並びに“１０００）ン圧延後
におけるロール表面の摩耗程度”観察したが、その結果
は第１表に示す通りであった。
即ち、試験番号１は鉱油を潤滑剤として供給して圧延す
る従来例を示したものであるが、この場合にはスリップ
の発生は無いものの焼付き疵が発生し、ロールの摩耗が
著しい。
る従来例を示したものであるが、この場合にはスリップ
の発生は無いものの焼付き疵が発生し、ロールの摩耗が
著しい。
試験番号２は、鉱油にナタネ油を４０容景％添加したも
のを潤滑剤として供給して圧延する従来例を示したもの
であるが、この場合にはロール摩耗の程度は試験番号１
におけるよりも軽度ではあるがスリップが発生する上、
焼付き疵までもが生じる。
のを潤滑剤として供給して圧延する従来例を示したもの
であるが、この場合にはロール摩耗の程度は試験番号１
におけるよりも軽度ではあるがスリップが発生する上、
焼付き疵までもが生じる。
試験番号３は、水溶性アクリル樹脂を１０容景％含む水
に粒径：１μｍの黒鉛をＩＯ容容量製添加た潤滑剤を供
給して圧延する従来例を示したものであるが、この場合
には焼付き疵の発生が無くロール摩耗も少ないが、噛み
込み時や圧延時にスリップが発生し、安定した圧延がで
きない。
に粒径：１μｍの黒鉛をＩＯ容容量製添加た潤滑剤を供
給して圧延する従来例を示したものであるが、この場合
には焼付き疵の発生が無くロール摩耗も少ないが、噛み
込み時や圧延時にスリップが発生し、安定した圧延がで
きない。
試験番号４は、試験番号１において使用した潤滑剤（鉱
油）に粒径：１μｍのＦｅｚｅｓを０．５容量％添加し
たものを潤滑剤として供給して圧延した場合の例である
が、この場合にはスリップの発生が無（、ロール摩耗は
試験番号１に比べて軽度となるが、焼付き疵が発生する
。
油）に粒径：１μｍのＦｅｚｅｓを０．５容量％添加し
たものを潤滑剤として供給して圧延した場合の例である
が、この場合にはスリップの発生が無（、ロール摩耗は
試験番号１に比べて軽度となるが、焼付き疵が発生する
。
これに対して、試験番号５は鉱油に粒径：１μｍのＦｅ
ｚＯ，を１容量％添加した潤滑剤を、試験番号６は鉱油
に粒径：５μｍのＦｅ２０ｓを３０容量％添加した潤滑
剤を、試験番号７は鉱油に粒径：５０μｍのＦｅｚＯ，
を５容量％添加した潤滑剤をそれぞれ添加した潤滑剤を
供給して圧延した本発明例を示したものであり、固体粉
末の単位面積当りの供給量を各々０．４ｇ／＋ｗ″、１
３．０ｇ／ｗ”及び２．１ｇ／−２としたものである。
ｚＯ，を１容量％添加した潤滑剤を、試験番号６は鉱油
に粒径：５μｍのＦｅ２０ｓを３０容量％添加した潤滑
剤を、試験番号７は鉱油に粒径：５０μｍのＦｅｚＯ，
を５容量％添加した潤滑剤をそれぞれ添加した潤滑剤を
供給して圧延した本発明例を示したものであり、固体粉
末の単位面積当りの供給量を各々０．４ｇ／＋ｗ″、１
３．０ｇ／ｗ”及び２．１ｇ／−２としたものである。
この場合には、何れもスリップ及び焼付き疵の発生は無
く、ロール摩耗も軽微であることばが分かる。
く、ロール摩耗も軽微であることばが分かる。
試験番号８は、試験番号２において使用した潤滑剤に粒
径：１μｍのＡｌ２Ｏ２を１０容量％と粒径：５μｍの
Ｆｅ、Ｏ，とを３０容量％添加したものを潤滑剤として
供給して（固体粉末としての供給量は５．４ｇ／ａ”）
圧延した場合の例であるが、この場合もスリップ及び焼
付き疵の発生は無（、ロール摩耗程度も軽微であった。
径：１μｍのＡｌ２Ｏ２を１０容量％と粒径：５μｍの
Ｆｅ、Ｏ，とを３０容量％添加したものを潤滑剤として
供給して（固体粉末としての供給量は５．４ｇ／ａ”）
圧延した場合の例であるが、この場合もスリップ及び焼
付き疵の発生は無（、ロール摩耗程度も軽微であった。
試験番号９は、メチルセルロースを含む水に粒径：１μ
ｍのＦｅ３０ａを２０容量％添加したものを潤滑剤とし
て供給して（固体粉末としての供給量は８．７ｇ／＋ｍ
”）圧延した場合の例であるが、この場合もスリップ及
び焼付き疵の発生は無く、ロール摩耗程度も軽微であっ
た。
ｍのＦｅ３０ａを２０容量％添加したものを潤滑剤とし
て供給して（固体粉末としての供給量は８．７ｇ／＋ｍ
”）圧延した場合の例であるが、この場合もスリップ及
び焼付き疵の発生は無く、ロール摩耗程度も軽微であっ
た。
試験番号１０は、鉱油に粒径；０．１μｍの５ｉＯｚを
２容量％添加したものを潤滑剤として供給して（固体粉
末としての供給量は０．４ｇ／ｍ”）圧延した場合の例
であるが、この場合もやはりスリップ及び焼付き疵の発
生は無く、ロール摩耗程度も軽微であった。
２容量％添加したものを潤滑剤として供給して（固体粉
末としての供給量は０．４ｇ／ｍ”）圧延した場合の例
であるが、この場合もやはりスリップ及び焼付き疵の発
生は無く、ロール摩耗程度も軽微であった。
これら試験番号５〜１０の結果からも、水又は鉱油等の
液体にＦｅｚＯ５，Ｆｅ５Ｏ４，＾ｉ２０．及び５ｔＯ
２のうちの１種以上の固体を１容量％以上添加し摩擦係
数を０．２〜０．４に調整した潤滑剤を用いてステンレ
ス鋼の熱間圧延を行うと、スリップや焼付き疵の発生が
殆んど見られなくなり、表面性状の良好なステンレス鋼
熱延綱帯を良好な作業性の下で安定生産することが可能
となることが明瞭である。
液体にＦｅｚＯ５，Ｆｅ５Ｏ４，＾ｉ２０．及び５ｔＯ
２のうちの１種以上の固体を１容量％以上添加し摩擦係
数を０．２〜０．４に調整した潤滑剤を用いてステンレ
ス鋼の熱間圧延を行うと、スリップや焼付き疵の発生が
殆んど見られなくなり、表面性状の良好なステンレス鋼
熱延綱帯を良好な作業性の下で安定生産することが可能
となることが明瞭である。
〈効果の総括〉
以上に説明した如く、この発明によれば、“噛み込み不
良”や“圧延時のスリップ”を生じることなくステンレ
ス鋼帯の熱間圧延が実施でき、しかも鋼帯エツジ近傍と
圧延ロールとの焼付き疵の発生が極力防止されることか
ら、表面性状の良好な高品質のステンレス鋼帯を安定生
産することが可能となる上、ロール摩耗の軽減による圧
延ロールの寿命向上も達成できるなど、産業上極めて有
用な効果がもたらされるのである。
良”や“圧延時のスリップ”を生じることなくステンレ
ス鋼帯の熱間圧延が実施でき、しかも鋼帯エツジ近傍と
圧延ロールとの焼付き疵の発生が極力防止されることか
ら、表面性状の良好な高品質のステンレス鋼帯を安定生
産することが可能となる上、ロール摩耗の軽減による圧
延ロールの寿命向上も達成できるなど、産業上極めて有
用な効果がもたらされるのである。
第１図は、各種固体粉末を分散させた潤滑剤を用いてシ
リンダー・ブロック方式の摩擦試験により調査した「潤
滑剤の種類・配合量と摩擦係数との関係」を示すグラフ
、 第２図は、シリンダー・ブロック方式の摩擦試験により
調査した「潤滑剤の種類・配合量と焼付き疵発生状況と
の関係」、並びに小型圧延機を使用すると共に、各種固
体粉末を分散させた潤滑剤を用いた噛み込み試験により
調査した「潤滑剤の種類・配合量とスリップ発生状況と
の関係」を併せて示したグラフである。
リンダー・ブロック方式の摩擦試験により調査した「潤
滑剤の種類・配合量と摩擦係数との関係」を示すグラフ
、 第２図は、シリンダー・ブロック方式の摩擦試験により
調査した「潤滑剤の種類・配合量と焼付き疵発生状況と
の関係」、並びに小型圧延機を使用すると共に、各種固
体粉末を分散させた潤滑剤を用いた噛み込み試験により
調査した「潤滑剤の種類・配合量とスリップ発生状況と
の関係」を併せて示したグラフである。
Claims (1)
- ステンレス鋼帯を熱間圧延するに当り、圧延ロールの少
なくとも鋼帯エッジ部圧延相当位置表面に、酸化鉄、無
水硅酸及びアルミナの１種以上を１容量％以上添加して
摩擦係数を０．２〜０．４に調整した分散液を供給しつ
つ圧延することを特徴とする、ステンレス鋼帯の熱間圧
延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26536086A JPS63119909A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | ステンレス鋼帯の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26536086A JPS63119909A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | ステンレス鋼帯の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63119909A true JPS63119909A (ja) | 1988-05-24 |
| JPH0454522B2 JPH0454522B2 (ja) | 1992-08-31 |
Family
ID=17416096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26536086A Granted JPS63119909A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | ステンレス鋼帯の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63119909A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63254195A (ja) * | 1987-04-11 | 1988-10-20 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼熱間圧延用潤滑油組成物 |
-
1986
- 1986-11-07 JP JP26536086A patent/JPS63119909A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63254195A (ja) * | 1987-04-11 | 1988-10-20 | Nisshin Steel Co Ltd | ステンレス鋼熱間圧延用潤滑油組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0454522B2 (ja) | 1992-08-31 |
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