JPS63109047A - 弾性耐摩性積層材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、例えば使い捨て弾性布地等、衣服用装飾品を
始め別の物品に順応するその他の物品で使用し得る弾性
布地の分野に関する。

（従来の技術と問題点） 例えばスロットフィルム押出、吹出気泡フィルム押出、
不織帯状体の溶融吹出、及び不織帯状体のスピンボンド
等の押出工程によるプラスチックシート、フィルム及び
不織帯状体等プラスチック材の形成の出現は、広範囲の
各種製品を、１回または数回だけの使用後使い捨てして
もよいと見なせるほど安価に製造可能とした。このよう
な製品の代表には、オムツ、テツイシュ、拭き布及びマ
ツトレス用詰め物が含まれる。

この分野での一つの問題は、弾性的且つフレキシブであ
りながら、しかも心地のよい手ざわりまたは感触を有す
る弾性材を得ることである。他の望ましい特性は、裁断
と縫製作業中におけるほぐれ難さ、優れた穴あけ耐性、
湿潤強度、及び低い糸くず比率である。当業者が直面し
ていた特別の問題は、プラスチックやゴム状物のような
感触を与えない弾性材を提供することである。当業者が
直面していた別の問題は、素材がこすられ酷使される用
途で使われる際、高い耐摩性を示し、長い使用寿命を期
待できる低価格の弾性材を提供することにあった。

（定　義） こ＼で“弾性”という用語は、引張力を加えると、弛緩
している非引張長の少なくとも約１２５％つまり約１−
１／４倍に伸びた引張車へと延伸つまり伸張可能であり
、また延伸・伸張力を解放すると伸張時の少なくとも４
０％を回復する任意の素材を表わす。弾性素材のこの定
義を満たす仮定の一例は、少なくとも１．２５インチに
まで伸張可能で、１．２５インチへの伸張後解放される
と１．１５インチの長さに回復する１インチの素材サン
プルである。多くの弾性材が弛緩時長さの２５％よりは
るかに大きく、例えば１００％以上延伸でき、また延伸
・伸張力が解放されると、それらの多くははｙ′最初の
弛緩長に、例えばその１０５％以内に回復する。

こ＼で用いる“非弾性”という用語は、上記の“弾性”
の定義に当てはまらない全ての素材を表わす。

こ＼で用いる“回復”という用語は、引張力を加えて素
材を延伸した後、引張力の解放時に伸びていた素材が収
縮することを表わす。例えば、１インチの弛緩した非引
張長を有する素材がそれを１．５インチの長さに延伸し
て５０％伸張されたとすると、この素材は５０％伸張さ
れその弛緩時長さの１５０％の延伸長さを有することに
なる。引張力及び延伸力の解放後、この例の延伸された
素材力月、１インチの長さに収縮つまり回復すれば、該
素材はその伸張骨の８０％（０，４インチ）を回復した
ことになる。

こ＼で用いる“伸び率”という用語は次式で定義される
： Ｌ。

但し：　Ｌｏ＝素材の最初の弛緩長；及びＬｒ＝伸張後
の素材の弛緩長。

こ＼で用いる“不織帯状体”という用語は、識別可能な
反復する方法で織り合わされる個々の繊維や糸の構造を
生じる織り工程を使わないで形成された帯状の素材を意
味する。不織帯状体はこれまで、例えば溶融吹出法、ス
ピンポンド法、フィルム穴あけ法、ステーブル繊維すき
決算各種の方法で形成されている。

こ＼で用いる“ミクロ繊維”という用語は、約１００ミ
クロン以下の平均直径、好ましくは約０．５〜５０ミク
ロンの平均直径、さらに好ましくは約４〜４０ミクロン
の平均直径を有する小径の繊維を意味する。

こ＼で用いる“溶融吹出繊維”という用語は、複数の微
細な通常円形のグイ毛細管を介し、溶融熱可塑性材のフ
ィラメントを細めて直径を減少せしめる高速の気体（空
気等）中に、溶融熱可塑性材を溶融糸またはフィラメン
トとして押出成形することによって形成される。その後
、溶融吹出されたミクロ繊維は高速の気体流によって運
ばれ、収集表面上に被着されてランダムに分布した溶融
吹出ミクロ繊維から成る帯状体を形成する。このような
方法は、例えばブチン（Ｂｕｔｔｎ）の米国特許第３．
８４９，２４１号に開示されており、同特許の開示内容
は参照によってこ−に含まれるものとする。

こ＼で用いる１シート”という用語は、フィルムまたは
不織帯状体である層を意味する。

こ＼で用いる“積層材”という用語は、多層が一体状に
接合された任意の多層材を含む。

こ＼で用いる“パリンドローム”という用語は、実質上
対称的である多層積層材を意味する。パリンドローム積
層材の例は、Ａ／Ｂ／Ａ、Ａ／Ｂ／Ｂ／Ａ、Ａ／Ａ／Ｂ
／Ｂ／Ａ／Ａ、Ａ／Ｂ／Ｃ／Ｂ／Ａ等の層構成を有する
。非パリンドローム層の例には、Ａ／Ｂ／Ｃ，Ａ／Ｂ／
Ｃ／Ａ、Ａ／Ｂ／Ｃ／Ｄ等がある。

こ−で用いる“高耐摩性”という用語は、米国連邦試験
方法＃５３６０“テーパー（Ｔａｂｅｒ）研摩器”に基
づきＣ８Ｏゴム製輸と１２５ｇの釣合いおもりを用いて
試験したとき、目に見える表面を生じずに少なくとも１
００サイクル耐えられる素材を意味する。

こ−で用いる“ポリマー（重合体）”という用語は一般
に、ホモポリマー、例えばブロック、グラフト、ランダ
ム及び交替共重合体等の共重合体、ターポリマー（三量
体）等、及び上記の混合物と変形体を含むが、これらに
限定されるわけではない。さらに、特に限定されなけれ
ば、“ポリマー”という用語は素材の可能な全ての幾何
形状的構成を含む。この構成にはアイソタクチック、シ
ンジオタクチック、ランダムシンメトリ−が含まれるが
、これらに限定されない。

こ＼で用いる“実質上〜から成る”という表現は、ある
一定の組成物や製品の望ましい特性に有意な影響を及ぼ
さない別の物質が含まれることを除外しない。この種の
物質例としては、顔料、酸化防止剤、安定剤、表面活性
剤、ワックス、流動促進剤、可塑剤、溶媒、粒状物、及
び組成物の処理性を高めるために添加される物質がある
が、これらに限定されない。

（発明の目的） 従って本発明の目的は、弾性的で、各種の用途で用いる
のに適した感触を持つ弾性積層材を提供することにある
。

本発明の他の目的は、耐摩性の高い少なくとも１つの表
面層を有する弾性積層材を提供することにある。

本発明の別の目的は、弾性的で、高耐摩性の表面と各種
の用途で用いるのに適した感触とを持ち、積層材中の一
層が耐醸性の低い系から形成されている弾性積層材を提
供することにある。

本発明の更に別の目的は、高耐摩性の溶融吹出芳香性ポ
リエーテルウレタン繊維の少なくとも１つの層に接合さ
れた低耐摩性の溶融吹出エチレンビニルアセテート繊維
の層を含む弾性積層材を提供することにある。

本発明の更に別の目的及び広義の適用可能性は、以下の
詳細な説明から当業者にとって明らかとなろう。但し、
本発明の限時点で好ましい実施例の詳細な説明は例示と
してのみこ＼に記述するもので、発明の精神及び範囲内
で各種の変形及び変更が以下の詳細な説明から当業者に
とって明らかに可能であることが理解されるべきである
。

（問題点を解決するための手段） 本発明は、各々が異なる弾性材から成る少なくとも２つ
の弾性シートを含む弾性積層材を提供する。本弾性積層
材は第１の弾性材から成る第１弾性シートを含み、第２
の弾性材から成る第２弾性シートが第１弾性シートに接
合される。第１弾性シートは高い耐摩性を持たず、−古
筆２弾性シートが高耐摩性である。一実施例において、
両シートが引張られてない形状にあるとき、高耐摩性の
弾性材の方にひだ（ギヤザー）が形成される。

一実施例において、低耐摩性の第１弾性シートは、ＡＳ
ＴＭ　　Ｄ−１２３８に基づき１９０℃の温度及び２．
１６０　ｇの荷重で測定したとき、１０分当り約３２〜
５００ｇの溶融指数を持つエチレンビニルアセテート共
重合体から形成される。エチレンビニルアセテート共重
合体は、約１０重量％〜約５０重量％のビニルアセテー
トモノマーを含む０例えば、エチレンビニルアセテート
共重合体は約１８重量％〜約３６重量％のビニルアセテ
ートモノマーを含み得る。更に特定すれば、エチレンビ
ニルアセテート共重合体は約２６重量％〜約３０重ｆｆ
１％のビニルアセテートモノマーを含み得る。

一つのエチレンビニルアセテート材は約２８重量％のビ
ニルアセテートモノマーを含み、ＡＳＴＭＤ−１２３８
に基づき１９０℃の温度及び２．１６０ｇの荷重で測定
したとき、１０分当り約１８０ｇの溶融指数を有する。

エチレンビニルアセテートは、少なくとも１つの融和性
変調ポリマーと混合してもよい。変調ポリマーは例えば
、不飽和オレフィンを有するモノマーから形成される。

変調ポリマーは、混合物中約９０重量％までの量で存在
し得る。さらに具体的には、変調ポリマーは混合物中約
１０重量％から約５０重量％の量で存在し得る。−例と
して、変調ポリマーは混合物中約３０重量％から約５０
重量％の量で存在し得る。

変調ポリマーの例には、ポリエチレン（例えば線形の低
密度ポリエチレン）、ポリプロピレン、ポリブテン、ポ
リスチレン、及びＡ−Ｂ−Ａ’ブロック共重合体（但し
ＡとＡ′は同一または異種の熱可塑性末端ブロック、Ｂ
はエラストマー性ポリ（エチレン−ブチレン）中間ブロ
ック）や（Ａ−Ｂ）７ブロツク共重合体（但しＡは熱可
塑性ブロック、Ｂはエラストマー性ブロック、“ｎ”は
正の整数）等のブロック共重合体が含まれる。２種以上
のこうした変調ポリマーの融和性混合物を用いて、エチ
レンビニルアセテート共重合体を変調してもよい。

一実施例において、高耐摩性の第２弾性シートは、例え
ば１９０℃の温度及び８．７００　ｇの荷重で測定した
とき１０分当り約３０ｇ〜約６０ｇの溶融流量；約４０
０％〜約６００％の延伸率；１００％で約８００ｐｓｉ
〜約１．０００ｐｓｔの延伸係数；３００％で約１，６
００ｐｓｉ〜約１．８００ｐｓｉの延伸係数；約１．１
０〜約１．３の比重；及び１　、０００サイクル当り約
２０ｍｇ〜３０ｍｇの耐摩性を有する芳香性ポリエーテ
ルウレタン等の熱可塑性エラストマーポリウレタンから
形成される。芳香性ポリエーテルウレタンは、１９０℃
の温度及び２．１６０ｇの荷重で測定したとき、１０分
当り約５ｇ〜２０ｇの溶融指数を有する。さらに具体的
には、芳香性ポリエーテルウレタンは、１９０℃の温度
及び２．１６０　ｇの荷重で測定したとき１０分当り約
１３．８　ｇの溶融指数；約５００％の延伸率；１００
％で約９００ｐｓｉの延伸係数；３００％で約Ｌ　７０
０ｐｓｉの延伸係数；約１．２０の比重；及び１．００
０サイクル当り約２５ｍｇの耐摩性を有する。

第１及び第２弾性シートは、例えば溶融吹出ミクロ繊維
等の弾性不織帯状体であるのが好ましい。

弛緩状態にあるミクロ繊維製で低耐摩性の第１弾性不織
帯状体の弛緩基本重量は、約１０　ｇ／ｍ〜／ｍ〜５０
　ｇ／ｒｄの範囲で変化し得る。例えば、第１弾性不織
帯状体の弛緩基本重量は約２０　ｇ／ｒｄ〜約１００　
ｇ／ｍの範囲で変化し得る。弛緩状態にあるミクロ繊維
製で高耐摩性の第２弾性不織帯状体の弛緩基本重量は、
約５ｇ／−〜約５０ｇ／ポの範囲で変化し得る。例えば
、第２弾性不織帯状体の弛緩基本重量は約１０　ｇ／ｍ
〜約３０約３一 一実施例において、積層材は加工方向と該加工方向の横
断方向両方に沿って弾性的で、少なくとも約２５％から
約１５０％伸張するパリンドローム積層材である。この
積層材は、約４　０　ｇ　／　ｒｄ〜約６　０　ｇ／ｃ
ｄの弛緩基本重量を有する溶融吹出エチレンビニルアセ
テート繊維から成り且つ耐摩性の低い少なくとも１つの
内側弾性不織帯状体を含む。エチレンビニルアセテート
繊維は、約２８重量％のビニルアセテートモノマーを含
み、＾ＳＴＭＤ−１２３８に基づき１９０℃の温度及び
２，１６０ｇの荷重で測定したとき１０分当り約１８０
ｇの溶融指数を有するエチレンビニルアセテート共重合
体から形成される。またこの積層材には、各々約１０ｇ
／ｎ？〜約３０ｇ／イの弛緩基本重量を有し、溶融吹出
芳香性ポリエーテルウレタン繊維から成る高耐■？性の
２つの外側弾性不織帯状体も含まれている。芳香性ポリ
エーテルウレタン繊維は、１９０℃の温度及び８．７０
０ｇの荷重で測定したとき１０分当り約３０ｇ〜約６０
ｇの溶融流■；約約４０亢 ８００ｐｓｉ　〜約１，　Ｏ　Ｏ　０ｐｓｉの延伸係数
；３００％で約１．　６　０　０ｐｓｉ〜約１．　８　
０　０ｐｓｉの延伸係数；約１．１０〜約１．３の比重
；及び１，　Ｏ　Ｏ　Ｏサイクル当り約２０ｍｇ〜３０
ｍｇ０耐摩性を有するエラストマー芳香性ポリエーテル
ウレタンから形成される。

（実施例） 同じ参照番号は同じまたは等価の構造を表わす図面、特
に第１図を参照すると、本発明に従って積層材を形成す
る工程が番号１０で概略的に示しである。本発明の高耐
摩性の弾性積層材を形成するには、高耐摩性の熱可塑性
弾性材のペレットまたはチップ等（不図示）が押出機１
４のペレットホッパー１２内に導入される。好ましい高
耐摩性の素材は、例えば１９０℃の温度及び８，７００
ｇの荷重で測定したとき１０分当り約３０ｇ〜約６０ｇ
の溶融流量；約４００％〜約６００％の延伸率；１００
％で約８００ｐｓｉ〜約１，　Ｏ　Ｏ　０ｐｓｉの延伸
係数；３００％で約Ｌ　６　０　０ｐｓｉ〜約１、　８
　０　０ｐｓｉ延伸係数；約１．１０〜約１．３の比重
；及び１，　Ｏ　Ｏ　Ｏサイクル当り約２０ｍｇ〜３ｏ
ｍｇの耐摩性を有する芳香性ポリエーテルウレタン等の
熱可塑性エラストマーポリウレタンである。芳香性ポリ
エーテルウレタンは、１９０℃の温度及び２、　１　６
　０　ｇの荷重で測定したとき、１０分当り約５ｇの溶
融流量を有してもよい。

一つの芳香性ポリエーテルウレタンは、ケー・ジエー・
フィン（Ｋ．Ｊ，　Ｑｕｉｎｎ）社から商標ローＴｈａ
ｎｅＰＥ９０で入手し得る。この芳香性ポリエーテルウ
レタンは、１９０℃の温度及び２．　１　６　０　ｇの
荷重で測定したとき１０分当り約１　３．　８　ｇの溶
融指数；約５００％の延伸率；１００％で約９００ｐｓ
ｉの延伸係数；３００％で約１，　７　０　０ｐｓｉの
延伸係数；約１．２０の比重；及び１，　Ｏ　Ｏ　Ｏサ
イクル当り約２５ｍｇの耐摩性を有する。

押出機１４は、通常の駆動モータ（不図示）によって駆
動される押出ネジ（不図示）を有する。

駆動モータによる押出ネジの回転で高耐摩性の熱可塑性
弾性材が押出機１４を通って前進するにつれ、それは溶
融状態へと徐々に加熱される。高耐摩性の熱可塑性弾性
材の加熱は複数の別々の段階で達成され、これら押出機
１４の別々の加熱ゾーンを通り溶融吹出ダイ１６へ向か
って前進するにつれ、熱可塑性弾性材の温度が次第に上
昇される。

ダイ１６は、そこで熱可塑性弾性材が押出成形用の高温
レベルに維持されるさらに別の加熱ゾーンとしてもよい
。高耐摩性の熱可塑性弾性材を溶融状態へ加熱するのに
必要な温度は、どんな種類の高耐摩性の熱可塑性弾性材
を用いるかに応じて幾分変化し、当業者によって容易に
決定できる。しかし一般的に言えば、芳香性ポリエーテ
ルウレタンは約り００℃〜約２５０℃の温度範囲内で押
出成形し得る。例えば、芳香性ポリエーテルウレタンの
押出成形は約り１５℃〜約２４５℃の温度範囲内で達成
し得る。押出機１４と溶融吹出ダイ１６の各ゾーンの加
熱は、各種従来の加熱構成のうち任意なもの（不図示）
によって達成し得る。

第２図は、ダイ１６の横方向中１８が複数のオリフィス
２０を備え、これらのオリフィス２０は通常円形断面で
、ダイ１６の先端２２の横方向中１８に沿って直線状に
配列されていることを示す。

ダイ１６のオリフィス２０は約０．０１インチ〜約０、
０５インチ（約０．２　５　＊ｍ〜約１．２７ｍ重）の
範囲の直径と、約０．０５インチ〜約０．２０インチ（
約１、２７ｍ〜約５．０８ｍ）の範囲の長さを持ち得る
。

例えば、各オリフィスは約０．０１４５インチ（約０、
３７ｍｍ）の直径と約０．　１　１　３インチ（約２．
８７＋ｎ）の長さを持ち得る。ダイ１６の先端２２の横
方向中１インチ（約２５．４ｍ）当り約５個〜約５０個
のオリフィスを設けることができ、ダイ１６は約１８イ
ンチ〜約６０インチ以上（約４５．７Ｑ〜約１５２．４
ｃｍ）の巾で延びている。第１図は、高耐摩性の溶融し
た熱可塑性弾性材が溶融ストランドまたは糸２４として
、ダイ１６のオリフィス２０から現われることを示して
いる。

第２図の３−３線に沿ったダイの断面図である第３図は
、好ましくはダイ１６が細め用気体入口２６と２８を含
み、これらの入口に細め用気体源３０と３２からの加熱
加圧された細め用気体（不図示）が供給される。加熱加
圧された細め用気体は入口２６と２８からグイ１６内に
入り、それぞれ矢印３４と３６で概略的に示した経路を
辿って２つのチャンバ３８と４０及び２つの狭い通路つ
まりギャップ４２と４４を通過し、ダイ１６のオリフィ
ス２０から流出する押出成形糸２４と接触する。チャン
バ３８と４０は、加熱下の細め用気体がそれぞれチャン
バ３８と４０を通過してギャップ４２と４４から流出し
、糸２４の両側でダイ１６から流出する細め用気体の流
れ（不図示）を形成するように設計される。細め用気体
の加熱流の温度及び圧力は、使用する高耐摩性の熱可塑
性弾性材に応じ広い範囲で変化し得る。但し、芳香性ポ
リエーテルウレタンを用いる場合、加熱細め用気体は約
り００℃〜約２５０℃、特に約り１５℃〜約２４０℃の
温度で施すことができる。また加熱細め用気体は一般に
、約１ゲージｐｓｉ〜約１５ゲージｐｓｉ　、例えば約
３ゲージｐｓｉ〜約１０ゲージｐｓｉの圧力で施し得る
。

グイ部分５０と協働してチャンバ３８．４０及びギャッ
プ４２．４４をそれぞれ画成する空気プレート４６．４
８の位置は、細め用気体通路４２．４４の巾を増減させ
、一定の時間中に空気通路４２．４４を通過する細め用
気体の量が細め用気体の速度を変えずに変更できるよう
に、ダイ部分５０に対して調整可能とし得る。また、空
気プレート４６と４８は、第３図に示すような正の突出
ダイ先端形状または“凹状の”ダイ先端形状を与えるよ
うに調整し得る。一般的に言えば、正の突出グイ先端形
状と１０ゲージｐｓｉより小さい細め用気体圧が、通常
同一で、約０．２インチ（５，１ｍｍ）以下の空気通路
中と組合せて使われる。実質的に連続状の溶融糸２４を
形成すべき場合には、より低い細め用気体の速度及びよ
り広い空気通路のギャップとするのが一般に好ましい。

細め用気体の２つの流れは集束し、オリフィス２０から
現われる溶融糸２４をひきずって細め、オリフィス２０
の直径より小さい小直径の繊維、つまり細め度に応じて
ミクロ繊維とするような気体の流れを形成する。気体連
行繊維つまりミクロ繊維２４は、細め用気体の作用によ
って収集装置上に吹出され、該収集装置は第１図に示し
た実施例ではローラ５４によって通常通り駆動される多
孔性の無端ベルト５２である。回転ドラム等その　□他
の多孔性装置も使える。多孔性ベルト５２の表面下方で
且つローラ間に、１つ以上の真空ボックス（不図示）を
配置し得る。繊維またはミクロ繊維２４は、第１図中の
矢印５８で示した方向に回転する無端ベルト５２の表面
上にからんだ不繊維の密着状マトリックス５６として収
集される。真空ボックスが、ベルト５２の表面上へのマ
トリックス５６の保持を助ける。一般に、マトリックス
５６つまり高耐摩性の溶融吹出繊維から成る層を形成す
るダイ１６の先端２２は、多孔性ベルト５２から約５〜
約２４インチ（約１５．２〜約６１．０ｃｍ）離れてい
る。より具体的には、ダイ１６の先端２２はベルト５２
の表面から約６〜約１５インチ（約１５．２〜約３８．
１ｃｍ）離れている。この距離は、高耐摩性材の溶融吹
出繊維２４から繊維性の高いマトリックス５６を形成可
能とする上で好ましい。何故なら、ベルト５２の表面か
らダイ先端までの距離が減少するにつれ、マトリックス
５６の物理的特性がフィルムの特性に似てくるからであ
る。

上記した第１のダイ装置と同等な第２の溶融吹出グイ装
置６０が、第１のグイ装置の下流に配置されている。第
２の溶融吹出ダイ装Ｍ６ｏの押出機には・、低耐摩性の
熱可塑性弾性材のチップまたはベレット等が供給される
。好ましい低耐摩性の熱可塑性弾性材は、ＡＳＴＭ　　
Ｄ−１２３８に基づき１９０℃の温度及び２．１６０　
ｇの荷重で測定したとき１０分当り約３２〜５００ｇの
溶融指数を有するエチレンビニルアセテート共重合体で
ある。エチレンビニルアセテート共重合体は、約１０重
量％〜約５０重量％のビニルアセテートモノマーヲ含む
。例えば、エチレンビニルアセテート共重合体は約１８
重量％〜約３６重量％のビニルアセテートモノマーを含
み得る。さらに特定すれば、エチレンビニルアセテート
共重合体は約２６重１％〜約３０重量％のビニルアセテ
ートモノマーを含み得る。

エクソン（Ｅｘｘｏｎ）社から商標ＩＥｓｃｏｒｅｎｅ
　Ｌ　Ｄ７６４　（０７７，００４）として入手し得る
一つのエチレンビニルアセテート材は、約２８重量％の
ビニルアセテートモノマーを含み、ＡＳＴＭＤ−１２３
８に基づき１９０℃の温度及び２．１６０ｇの荷重で測
定したとき毎分約１８０ｇの溶融指数を有する。

エチレンビニルアセテートは、少なくとも１つの融和性
変調ポリマーと混合してもよい。変調ポリマーは、例え
ば、不飽和オレフィンを有する七ツマ−から形成される
。変調ポリマーは、混合物中約９０重１％までの量で存
在し得る。さらに具体的には、変調ポリマーは混合物中
約１０重量％から約５０重量％の量で存在し得る。−例
として、変調ポリマーは混合物巾約３０１！１％から約
５０重量％の１で存在し得る。

変調ポリマーの例には、ポリエチレン（例えば線形の低
密度ポリエチレン）、ポリプロピレン、ポリブテン、ポ
リスチレン、及びＡ−Ｂ−Ａ’ブロック共重合体（但し
ＡとＡ′は同一または異種の熱可塑性末端ブロック、Ｂ
はエラストマー性ポリ　（エチレン−ブチレン）中間ブ
ロック）や（Ａ−Ｍ）、ブロック共重合体く但しＡは熱
可塑性ブロック、Ｂはエラストマー性ブロック、′ｎ”
は正の整数）等のブロック共重合体が含まれる。２種以
上のこうした変調ポリマーの融和性混合物を用いて、エ
チレンビニルアセテート共重合体を変調してもよい。

溶融吹出ダイ装置６０は第１図のダイ装置と実質上同じ
方法で、高耐摩性材の密集状マトリックスの表面上に、
低耐摩材の不織繊維から成る密集状マトリックス６２を
形成する。低耐摩性の熱可塑性弾性材を溶融状態へ加熱
するのに必要な温度は、どんな種類の低耐摩性弾性材を
用いるかに応じて幾分変化し、当業者によって容易に決
定できる。−ａ的に言えば、エチレンビニルアセ５−一
ト共重合体は約り６０℃〜約２２５℃、例えば約１７０
°Ｃ〜約２１０℃の温度範囲内で押出成形し得る。また
、エチレンビニルアセテート共重合体を用いる場合、グ
イ装置６０に供給される加熱下の細め用気体は約り００
℃〜約２５０℃、例えば約り１０℃〜約２４０℃の範囲
とし得る。また加熱下の気体は、約１ゲージｐｓｉ〜約
５ゲージｐｓｉの圧力で施し得る。グイ装置６０の溶融
吹出ダイの先端は、高耐摩性の熱可塑性弾性材から成る
密着性マトリックス５６の上面から約３インチ〜約２０
インチ（約７．６２ｃｏ＋〜約５０．８ｃｍ）の距離に
調整される。例えば、溶融吹出装置６０のダイ先端はマ
トリックス５６の表面から約５インチ〜約１５インチ（
約１２．７ｃｍ〜約３８．１ｃｍ）の距離とし得る。低
耐摩性密着状マトリックス６２の構造がフィルムの構造
に近づくのが望ましい場合には、グイ装置６０の溶融吹
出ダイの先端をマトリックス５６にもっと近づけてもよ
い。またより接近したダイ先端の構成は、マトリックス
５６と衝突する時点で低耐摩性材の粘着度が強まり、し
かもマトリックス６２の繊維がマトリックス５６の繊維
とからまり且つ熱的に結合される可能性を高める。

マトリックス６２は、約１０ｇ／ｍ２〜約１５０ｇ／ｍ
ｇの基本重量を有する低耐摩性の溶融吹出ミクロ繊維か
ら成る帯状体であるのが好ましい。例えば、マトリック
ス６２は約２０ｇ／ｍ”〜約１２０ｇ　／ｍ”の基本重
量を持ち得る。また、低耐摩性材のマトリックス６２は
高い弾性回復度を有するのが好ましい。これは、積層材
の弾性特性を保持しながら、低い弾性回復度を持つ高耐
摩性材を用いることを可能とする。こ＼で高い弾性回復
度を持つ素材とは、弛緩長の２倍（１００％）に延伸し
、そこに約１分間保持した後解放したとき、その延伸長
の少なくとも７５％を回復するものである。

次に、第１及び第２の溶融吹出ダイ装置と実質上同等な
第３の溶融吹出ダイ装置６４がマトリックス６２の上面
上に、高耐摩性の熱可塑性弾性材から成る密着状マトリ
ックス６６を直接形成する。

好ましいこととして、第３の溶融吹出ダイ装置６４で用
いる高耐摩性の熱可塑性弾性材が、第１の溶融吹出ダイ
装置に供給されたのと同じ芳香性ポリエーテルウレタン
であれば、密着状マトリックス５６の溶融吹出に関連し
て前述したパラメータを、密着状マトリックス６６の溶
融吹出にも適用できる。

３Ｎの複合弾性材６８が、一対のピンチローラ７０と７
２の作用によって形成ベルト５２から取り出される。複
合弾性材６８の外観及び／又はその保全性を向上するよ
うに、ピンチローラ７０と７２はエンボス状とし得る。

好ましくは、第１及び第３の密着状弾性材５６と６６は
各々高耐摩性の溶融吹出ポリエーテルウレタン繊維、例
えば溶融吹出ミクロ繊維から成る帯状体で、各帯状体が
約５ｇ／ｍ”〜約５０ｇ／ｍ”の基本重量を有する。例
えば、マトリックス５６と６６は各々約Ｌｏｇ／ｍ”〜
約３０ｇ／ＩＩＩ！の基本重量を持ち得る。

本発明の複合弾性積層材を形成するのに上記以外の変形
を使うこともできる０例えば、２つの溶融吹出ダイ装置
だけを使って、２Ｎの積層材を形成してもよい。あるい
は、３つより多い溶融吹出ダイ装置を用い、最初と最後
の溶融吹出ダイ装置で高耐摩性材の薄い外層を与え、残
りの溶融吹出ダイ装置で低耐摩性の厚い中間層を形成す
るようにしてもよい。また、高耐摩性の弾性帯状体は必
ずしも第１図に示したようなラインで形成しな（でもよ
いことも認識されるべきである。すなわち、１つの溶融
吹出ダイ装置だけを用い、同じグイ装置の下方を通って
単一または複数のマトリックスを繰り返し通過させ、１
回にＩＮづつ重ねて複合弾性積層材を作成することもで
きる。複合積層材を形成するのに使える更に別の方法と
して、高耐摩性材と低耐摩性材の前もって形成された不
織帯状体を、通常の方法で一体状に合わせて加熱接合し
てもよい。

ポリエーテルウレタン製の外側不織帯状体を持つ本発明
の弾性積層材は、例えば高い耐摩性、良好なドレープと
感触、及び多方向の弾性等多くの望ましい特性を有する
。

例■ 芳香性ポリエーテルウレタン材から成る高耐摩性の外側
層とエチレンビニルアセテートから成る低耐摩性の内側
層とを有する複合弾性積層材を、４列の直列状溶融吹出
装置で形成した。最初と最後の溶融吹出装置列が高耐摩
性の芳香性ポリウレタン層を形成し、中間の２列が各々
低耐摩性のエチレンビニルアセテート材層を形成した。

高耐摩性芳香性ポリエーテルウレタン材の２つの外側層
の溶融吹出は、ケー・シェー・ライン（Ｋ、　Ｊ、　Ｑ
ｕｉｎｎ）社から入手した商標Ｑ　−ＴｈａｎｅＰＥ９
０の芳香性ポリエーテルウレタンを、第１及び第４の溶
融吹出ダイ装置列に供給することによって行なった。

芳香性ポリエーテルウレタンの溶融吹出は、直径２−１
／２インチ（約６．３５ｃｍ）のジョンソン型押出機及
びグイ先端の直ｖＡ１インチ当り３０本の押出毛細管を
有する溶融吹出ダイを通じ、芳香性ポリエーテルウレタ
ンを押出成形することによって行なった。各毛細管は約
０．０１４５インチ（約０．３７＋ｎ）の１１と約０．
１６５インチ（約４．１９１）の長さを有していた。ま
た芳香性ポリエーテルウレタンは、約２２１℃の温度で
毛細管毎に毎分約０．２ｇと推定される速度で、毛細管
を通じて押出成形した。グイ先端の形状は、毛細管の各
側で空気通路を形成する空気プレートのリップの外側表
面からｏ、ｏｏｓインチ（約０．２０ｍｍ）の正のグイ
先端突起を有するように調整された。空気プレートは、
押出毛細管の各側に１個づつ計２個の空気通路が約０．
０６インチ（約１．５２　ｍ）　（７）巾つまりギャッ
プの空気通路を形成するように調整された。芳香性ポリ
エーテルウレタンを溶融吹出するための形成空気は、約
２３２℃の温度及び第１列については約３．３４ゲージ
ｐｓｉ、第４列については約７．１６ゲージｐｓｉの圧
力で空気通路に供給された。こうして形成された溶融吹
出繊維を、グイ先端から約７インチ（約１７．８ｃｍ）
だけ離れ、毎分約４６フイート（約１３８ｃｍ）の速度
で移動している形成スクリーン上に吹出成形した。

低耐摩性のエチレンビニルアセテート材から成る２つの
内側層は、エクソン（Ｅｘｘｏｎ）社から入手した商標
Ｅｓｃｏｒｅｎｅ　　ＬＤ７６４　　（０７７，００４
）のエチレンビニルアセテート材を、第２及び第３の溶
融吹出ダイ装置列に供給することによって形成した。

エチレンビニルアセテートの（各バンクについての）溶
融吹出は、直径２−１／２インチ（約６．３５ｃｍ＞の
ジョンソン型押出機及びダイ先端の直線１インチ当り３
０本の押出毛細管を有する溶融吹出ダイを通じ、エチレ
ンビニルアセテートを押出成形することによって行なっ
た。各毛細管は約０．０１４５インチ（約０．３７鶴）
の巾と約０．１６５インチ（約４．１９＋＋ｎ）の長さ
を有していた。またエチレンビニルアセテートは、約１
７７℃の温度で毛細管毎に毎分約０．５ｇと推定される
速度で、毛細管を通じて押出成形した。グイ先端の形状
は、毛細管の各側で空気通路を形成する空気プレートの
リップの外側表面からｏ、　ｏ　ｏ　ｓインチ（約０．
２０１鳳）のダイ先端突起を有するように調整された。

空気プレートは、押出毛細管の各側に１個づつ計２個の
空気通路が約０．０６インチ（約１．５２ｍｍ）の１１
つまりギャップの空気通路を形成するように調整された
。エチレンビニルアセテートを溶融吹出するための形成
空気は、約２２８℃の温度及び約２．８ゲージｐｓｉの
圧力で空気通路に供給された。

こうして形成された溶融吹出繊維を、グイ先端から約７
インチ（約１７．８ｃｍ）だけ離れ、毎分約４６フイー
ト（約１３８ｃｍ）の速度で移動している形成スクリー
ン上に吹出成形した。

押出成形後、芳香性ポリエーテルウレタンの一方の層を
除去し、ＡＳＴＭ　　Ｄ−１２３８に基づき１９０℃の
温度及び２，１６０ｇの荷重でその溶融指数を測定した
。測定値は、最初の樹脂についての１３．８ｇ／１０分
から４０．６ｇ／１０分に変化していることが認められ
た。

第４の溶融吹出ダイ列によって形成された溶融吹出繊維
の不織帯状体は約１７ｇ／ｍ”の基本重量を有するもの
として測定され、−力積層材の総基本重量は約１１９　
ｇ／ｒａ”と測定された。

例Ｉに従って形成した積層材を、米国連邦試験方法１に
５３０６”テーパー（Ｔａｂｅｒ）研摩器”に基づきＣ
ＳＯゴム製輪と１２５ｇの釣合いおもりを用いて試験し
た。１００サイクルの終了時、摩損による積層材の目に
見える表面損傷は認められなかった。比較の目的で、積
層材の内側層として用いた溶融吹出エチレンビニルアセ
テート材のサンプルについて同じ試験を行ったところ、
わずか１０サイクル後に、エチレンビニルアセテート材
ははっきり目に見えて物理的に損傷されたことが認めら
れた。

インストロン（Ｉｎｓｔｒｏｎ）引張試験器を用い、例
■の積層材について加工方向（ＭＤ）のピーク荷重と加
工クロス方向（ＣＤ）のピーク荷重とを求めた。さらに
、ピーク荷重での積層材の延伸率と、ピーク荷重で積層
材によって吸収されたエネルギーも求めた。この試験で
は、３インチ（約７．６２ｃ＋＋＋）の巾と４インチ（
約１０．２ｃｍ）のジョー間距離を有するインストロン
引張試験器に、素材の３インチ（約７．６２ｃｍ）巾の
サンプルを設置した。

インストロン引張試験器のクロスヘッド速度は、毎分２
０インチ（約５０．８０１１）に設定した。得られたデ
ータを第１表に示す。尚、第１表のデータは５回の反復
試験から得た平均値である。記録平均値に対する５回の
試験の標準偏差も一緒に示した。

第　　　１　　　表 ピーク荷重（ｋｇ）　　３．８７Ｂ　　０．２５　２．
０７１　０．０５９例Ｉの積層材に関する加工方向及び
加工クロス方向の荷重循環データを、４インチ（約１０
．２ｃｍ）のジョー間距離と３インチ（約７．６２ＣＩ
ｍ）巾のジョーを有するインストロン引張試験器を用い
て求めた。この場合も、３インチ（約７．６２Ｃ１１）
巾のサンプルを用い、試験器のクロスヘッド速度は毎分
２０インチ（約５０．８ｃ＋ｉ）とした。この試験では
、サンプルを５０％（最初の長さの１−１／２倍）伸長
させ、この伸長を達成するのに必要な荷重（ｋｇ）を測
定した。その後、サンプルを１分間伸長形状に保持し、
続（１分間非伸張形状に復帰可能とした後、第１回の荷
重サイクル読取値を得た。その後、同じサイクルを４回
繰り返し、計５回のサイクルについて値を求めた。この
データを以下の第■表に示す０表中のデータ平均値を表
わし、加工方向については５回の反復試験の平均値、加
工クロス方向については３回の反復試験の平均値である
。

加工方向と加工クロス方向両方における伸び率は、各荷
重サイクル後に、ＬｏとＬｒを測定しこ＼で定義した前
述の式を用いて求めた。

上記の手順は、２００％（最初の長さの３倍）の伸張サ
イクルについても行った。

１　　　　　２．０５　　　　４．６０　　　　　１．
１８　　　　６．００２　　　　　１．６９　　　　５
．５０　　　　　０．９８　　　　７．３０３　　　　
　１．６１　　　　６．３０　　　　　０．９４　　　
　７．８０４　　　　　１．５６　　　　７．００　　
　　　０．９１　　　　８．２０５　　　　　１．５２
　　　　７．４０　　　　　０．８９　　　　９．３０
２００％伸長サイクル １　　　　２．８５　　　４２．４０　　　１．８９　
　　４３．３０２　　　２．３６　　　、　４９．００
’　　　　１．５４　　　４９．００３　　　　２．１
８　　　５２．４０　　　１．４７　　　５３．５０４
　　　２．０９　　　５４．００　　　１．３３　　　
５５．００５　　　　２．０３　　　５５．２０　　　
１．２３　　　５７．００本発明の現時点で好ましい実
施例の前記開示は、発明を例示するもと見なすべきこと
が理解されるべきである。また、当業者であれば本開示
に照らし、発明の真の精神及び範囲を逸脱せずに数多く
の変更を成し得ることは明らかであろう。例えば、弾性
帯状体と弾性シートの異なる組合せを一体状に接合する
こともできる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に従って積層材を形成する工程の概略図
；第２図は第１図のダイの底面斜視図で、分り易くする
ためダイか９０度回転されている；第３図は第２図の３
−３線に沿った第１図のダイの断面図である。 １０・・・・・・積層材形成工程、 ５６・・・・・・高耐摩性材マトリックス、６０．６４
・・・・・・ダイ装置、 ６２・・・・・・低耐摩性材マトリックス、６８・・・
・・・積層材。 ＦＩＧ、２ ＦＩＧ、３

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、低耐摩性材からなる第１の弾性シート：及び高耐摩
   性材からなり、前記第１の弾性シートに接合された第２
   の弾性シート： を有する弾性積層材。 ２、前記第１の弾性シートが溶融吹出繊維の弾性マトリ
   ックスである特許請求の範囲第１項記載の弾性積層材。 ３、前記第２の弾性シートが溶融吹出繊維の弾性マトリ
   ックスである特許請求の範囲第２項記載の弾性積層材。 ４、低耐摩性材の第１の不織弾性マトリックス：及び 前記第１の不織弾性マトリックスに接合された高耐摩性
   材の第２の不織弾性マトリックス：を有する弾性積層材
   。 ５、前記第１及び第２の弾性マトリックスが各々溶融吹
   出繊維からなる特許請求の範囲第４項記載の弾性積層材
   。 ６、前記第１の弾性マトリックスの基本重量が約１０グ
   ラム／平方メートルから約１５０グラム及び／平方メー
   トルの間である特許請求の範囲第５項記載の積層材。 ７、前記第２の弾性マトリックスの基本重量が約５グラ
   ム／平方メートルから約５０グラム／平方メートルの間
   である特許請求の範囲第５項記載の弾性積層材。 ８、前記低耐摩性材がエチレンビニルアセテートで、前
   記高耐摩性材が熱可塑性エラストマーポリウレタンであ
   る特許請求の範囲第５項記載の弾性積層材。 ９、前記エチレンビニルアセテート材が、約２８重量％
   のビニルアセテートモノマーと、ＡＳＴＭＤ−１２３８
   に基づき１９０摂氏度及び２，１６０グラムの荷重で測
   定したとき１０分当り約３２グラムから約５００グラム
   の溶融指数とを有する特許請求の範囲第８項記載の弾性
   積層材。 １０、前記高耐摩性材が芳香性ポリエーテルウレタンで
   ある特許請求の範囲第８項記載の弾性積層材。 １１、前記熱可塑性エラストマーポリウレタンが、１９
   ０摂氏度及び８，７００グラムの荷重で測定したとき１
   ０分当り約３０グラムから約６０グラムの溶融指数を有
   する芳香性ポリエーテルウレタン材である特許請求の範
   囲第１０項記載の弾性積層材。 １２、溶融吹出エチレンビニルアセテート繊維の第１の
   弾性マトリックス；及び 前記第１の不織弾性マトリックスに接合された溶融吹出
   熱可塑性エラストマーポリウレタンの第２の弾性マトリ
   ックス； を有する弾性積層材。 １３、前記第２の弾性マトリックスの基本重量が約５グ
   ラム／平方メートルから約５０グラム／平方メートルの
   間である特許請求の範囲第１２項記載の弾性積層材。 １４、前記溶融吹出繊維が溶融吹出ミクロ繊維である特
   許請求の範囲第１２項記載の弾性積層材。 １５、前記エチレンビニルアセテート材が、約２８重量
   ％のビニルアセテートモノマーと、ＡＳＴＭＤ−１２３
   ８に基づき１９０摂氏度及び２，１６０グラムの荷重で
   測定したとき１０分当り約３２グラムから約５００グラ
   ムの溶融指数とを有する特許請求の範囲第１２項記載の
   弾性積層材。 １６、前記第１の弾性マトリックスの基本重量が約１０
   グラム／平方メートルから約１５０グラム／平方メート
   ルの間である特許請求の範囲第１２項記載の積層材。 １７、前記熱可塑性エラストマーポリウレタンが、１９
   ０摂氏度及び８，７００グラムの荷重で測定したとき１
   ０分当り約３０グラムから約６０グラムの溶融指数を有
   する芳香性ポリエーテルウレタン材である特許請求の範
   囲第１２項記載の弾性積層材。 １８、約１０グラム／平方メートルから約１５０グラム
   ／平方メートルの基本重量を有する内側の不織弾性マト
   リックスで、該内側弾性帯状体が、約２８重量％のビニ
   ルアセテートモノマーと１９０摂氏度及び２，１６０グ
   ラムの荷重で測定したとき１０分当り約１８０グラムの
   溶融指数とを有するエチレンビニルアセテート材から形
   成された溶融吹出繊維からなる；及び 各々が約５グラム／平方メートルから約５０グラム／平
   方メートルの基本重量を有する２つの外側不織弾性マト
   リックスで、該外側弾性帯状体が、ＡＳＴＭ　Ｄ−１２
   ３８に基づき１９０摂氏度及び２，１６０グラムの荷重
   で測定したとき１０分当り約１３．８グラムの溶融指数
   を有する芳香性ポリエーテルウレタン材から形成された
   溶融吹出繊維からなる； を有する弾性パリンドローム積層体。 １９、前記内側帯状体の溶融吹出繊維が溶融吹出ミクロ
   繊維である特許請求の範囲第１８項記載の弾性パリンド
   ローム積層材。 ２０、前記外側帯状体の溶融吹出繊維がミクロ繊維であ
   る特許請求の範囲第１８項記載の弾性パリンドローム積
   層材。 ２１、図面に図示し明細書中に記載したパリンドローム
   積層材。