JPS63105239A - 高炉炉頂圧発電タ−ビン運転方法 - Google Patents
高炉炉頂圧発電タ−ビン運転方法Info
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- JPS63105239A JPS63105239A JP24739886A JP24739886A JPS63105239A JP S63105239 A JPS63105239 A JP S63105239A JP 24739886 A JP24739886 A JP 24739886A JP 24739886 A JP24739886 A JP 24739886A JP S63105239 A JPS63105239 A JP S63105239A
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- Japan
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- Pending
Links
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Landscapes
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は高炉操業中ににいて、タービン連続運転の状
態で、ガス清浄ラインを湿式から乾式へ、または乾式か
ら湿式へ切替える高炉炉頂圧発電タービンの運転方法。
態で、ガス清浄ラインを湿式から乾式へ、または乾式か
ら湿式へ切替える高炉炉頂圧発電タービンの運転方法。
従来湿式および乾式ガス清浄設備の両方を持つ高炉にお
いては、ガス清詐ラインの切替えは、事前に発電タービ
ンを停止してから行っていた。このため、特に乾式（ガ
ス温度約１５０℃）から湿式（ガス温度約６０℃）に切
替える場合には、発電タービンの高温のローターが、湿
式に切替えた後の低温ガスで急激に冷却されて変形する
のを防止するため、停止前の発電タービン入口ガス温度
の高さに応じて、ローグーのターニングを長時間行って
いた。
いては、ガス清詐ラインの切替えは、事前に発電タービ
ンを停止してから行っていた。このため、特に乾式（ガ
ス温度約１５０℃）から湿式（ガス温度約６０℃）に切
替える場合には、発電タービンの高温のローターが、湿
式に切替えた後の低温ガスで急激に冷却されて変形する
のを防止するため、停止前の発電タービン入口ガス温度
の高さに応じて、ローグーのターニングを長時間行って
いた。
従来の技術には上述したように、高炉ガス清浄ラインを
湿式から乾式、または乾式から湿式に切り替える度に、
発電タービンを停止したり、ローターをターニングした
り、ターニング終了して再起動後もローターに振動が発
生してランニング運転を行う等、メインの発電系統に炉
頂圧発電の系統を併入するまでにロスされる時間が多く
、発電の機会損失が大きかった。
湿式から乾式、または乾式から湿式に切り替える度に、
発電タービンを停止したり、ローターをターニングした
り、ターニング終了して再起動後もローターに振動が発
生してランニング運転を行う等、メインの発電系統に炉
頂圧発電の系統を併入するまでにロスされる時間が多く
、発電の機会損失が大きかった。
この発明は、上記のような問題点を解消するためになさ
れたものであり、湿式および乾式ガス清浄設備の両方を
持つ高炉において、タービン連続運転の状態で、ガス清
浄ラインを電気集塵機の出口弁を全閉から徐々に全開に
して湿式から乾式へ、ベンチュリースクラバー出目弁を
全閉から徐々に全開にして乾式から湿式へ切替える高炉
炉頂圧タービンの運転方法を提供するものである。
れたものであり、湿式および乾式ガス清浄設備の両方を
持つ高炉において、タービン連続運転の状態で、ガス清
浄ラインを電気集塵機の出口弁を全閉から徐々に全開に
して湿式から乾式へ、ベンチュリースクラバー出目弁を
全閉から徐々に全開にして乾式から湿式へ切替える高炉
炉頂圧タービンの運転方法を提供するものである。
湿式から乾式では、タービン連続運転状態で、乾式電気
集塵機出目弁を全閉から徐々に全開にするので、タービ
ンを流れるガスは、全量湿式ガスから徐々に乾式ガスの
占める割合が増加するので、ガスの温度は徐々に上昇す
る０次いで湿式ベンチュリースクラバーの出口弁を、全
開から徐々に全開にするので、タービンを流れるガスは
乾式ガスの占める割合がますます高くなり、最終的には
全量乾式ガスとなる。そしてタービンを流れるガスの温
度は湿式ガスの約６０’Ｃから乾式ガスの約１５０℃へ
となだらかに移行する。このためタービンのローターの
温度もなだらかに変化するので。
集塵機出目弁を全閉から徐々に全開にするので、タービ
ンを流れるガスは、全量湿式ガスから徐々に乾式ガスの
占める割合が増加するので、ガスの温度は徐々に上昇す
る０次いで湿式ベンチュリースクラバーの出口弁を、全
開から徐々に全開にするので、タービンを流れるガスは
乾式ガスの占める割合がますます高くなり、最終的には
全量乾式ガスとなる。そしてタービンを流れるガスの温
度は湿式ガスの約６０’Ｃから乾式ガスの約１５０℃へ
となだらかに移行する。このためタービンのローターの
温度もなだらかに変化するので。
急激な温度変化によるローターの変形はない。
乾式から湿式では、湿式ベンチュリースクラバーの出口
弁を、全閉から徐々に全開にした後、乾式電気集塵機出
目弁を全開から徐々に全開にして、タービンを流れるガ
スを乾式ガスから湿式ガスへと切り替える。この場合も
、乾式ガスの約１５０℃から湿式ガスの約６０℃へとガ
ス温度がなだらかに変化するのでタービンのローターが
変形することはない。
弁を、全閉から徐々に全開にした後、乾式電気集塵機出
目弁を全開から徐々に全開にして、タービンを流れるガ
スを乾式ガスから湿式ガスへと切り替える。この場合も
、乾式ガスの約１５０℃から湿式ガスの約６０℃へとガ
ス温度がなだらかに変化するのでタービンのローターが
変形することはない。
第１図および第２図に本発明の一実施例における運転方
法の手順を示す０図中○の中の符合は、第３図高炉炉頂
圧発電タービンガスフロー図の、各符号に対応している
。
法の手順を示す０図中○の中の符合は、第３図高炉炉頂
圧発電タービンガスフロー図の、各符号に対応している
。
（１）高炉ガス清浄ラインを、湿式から乾式へ、乾式か
ら湿式へと、発電タービンを連続運転の状態で切り替え
ることができるので、発電タービンの停止時間がなくな
り、発電可能時間が増加した。
ら湿式へと、発電タービンを連続運転の状態で切り替え
ることができるので、発電タービンの停止時間がなくな
り、発電可能時間が増加した。
（２）発電タービン停止時のターニング作業が不要とな
りターニング作業の省力化が達成できた。
りターニング作業の省力化が達成できた。
Ａ高炉における具体的な発電量の増加を、昭和６０年６
月〜６１年５月の１年間の従来の作業実績をもとに試算
すると、次のようになる。
月〜６１年５月の１年間の従来の作業実績をもとに試算
すると、次のようになる。
（１）乾式から湿式への切替にともなう発電損失切替回
数・・・２１回、停止時間 ３時間／回湿式運転時の平
均出力 ８．５ＭＷＨ 発電損失 ２１Ｘ ３ Ｘ８．５ ＝ ５３５．５ＭＷ／年（２
）湿式から乾式への切替にともなう発電損失切替回数・
・・２２回、停止時間 ３時間／回、乾式運転時の平均
出力 １０．５ＭＷ Ｈ発電損失 ２２Ｘ ３ Ｘ １０．５＝ Ｈ３ＭＷ／年〔３〕全
発電損失 ５３５．５ ＋８９３ ＝ １２２８．５ＭＷ／年すな
わち、１年間で１２２８．５ＭＷの発電量となる。
数・・・２１回、停止時間 ３時間／回湿式運転時の平
均出力 ８．５ＭＷＨ 発電損失 ２１Ｘ ３ Ｘ８．５ ＝ ５３５．５ＭＷ／年（２
）湿式から乾式への切替にともなう発電損失切替回数・
・・２２回、停止時間 ３時間／回、乾式運転時の平均
出力 １０．５ＭＷ Ｈ発電損失 ２２Ｘ ３ Ｘ １０．５＝ Ｈ３ＭＷ／年〔３〕全
発電損失 ５３５．５ ＋８９３ ＝ １２２８．５ＭＷ／年すな
わち、１年間で１２２８．５ＭＷの発電量となる。
第１図および第２図は本発明の一実施例の運転手順を示
めす手順図、第３図は高炉炉頂圧タービンガスフロー図
である。 １・・・電気集塵機出口弁、２・・・ベンチュリースク
ラへ−山ロ弁、３・・・タービン入口ドレーンポット、
４・・・タービン連続噴霧装置、５・・・タービン出口
ガス冷却装置、６・・・タービン入口ドレーンポット廃
水手動弁、７タービンガスシールタンクドレーン流入弁
、８・・・高炉、９・・・ベンチュリースクラノ＜−１
１０・・・電気集塵機、１１・・・タービン、１２・・
・発電機。
めす手順図、第３図は高炉炉頂圧タービンガスフロー図
である。 １・・・電気集塵機出口弁、２・・・ベンチュリースク
ラへ−山ロ弁、３・・・タービン入口ドレーンポット、
４・・・タービン連続噴霧装置、５・・・タービン出口
ガス冷却装置、６・・・タービン入口ドレーンポット廃
水手動弁、７タービンガスシールタンクドレーン流入弁
、８・・・高炉、９・・・ベンチュリースクラノ＜−１
１０・・・電気集塵機、１１・・・タービン、１２・・
・発電機。
Claims (1)
- 湿式および乾式ガス清浄設備の両方を持つ高炉において
、タービン連続運転の状態で、ガス清浄ラインを、電気
集塵機の出口弁を全開から徐々に全閉にして湿式から乾
式へ、ベンチュリースクラバー出口弁を全閉から徐々に
全開にして乾式から湿式へ切替えることを特徴とする高
炉炉頂圧発電タービンの運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24739886A JPS63105239A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 高炉炉頂圧発電タ−ビン運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24739886A JPS63105239A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 高炉炉頂圧発電タ−ビン運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63105239A true JPS63105239A (ja) | 1988-05-10 |
Family
ID=17162836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24739886A Pending JPS63105239A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 高炉炉頂圧発電タ−ビン運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63105239A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012241223A (ja) * | 2011-05-18 | 2012-12-10 | Jfe Steel Corp | 高炉炉頂圧発電装置の除塵水量制御方法および除塵水量制御装置 |
| CN114183247A (zh) * | 2021-12-13 | 2022-03-15 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种灵活自适应高效排尘燃气轮机进气过滤系统及过滤方法 |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP24739886A patent/JPS63105239A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012241223A (ja) * | 2011-05-18 | 2012-12-10 | Jfe Steel Corp | 高炉炉頂圧発電装置の除塵水量制御方法および除塵水量制御装置 |
| CN114183247A (zh) * | 2021-12-13 | 2022-03-15 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种灵活自适应高效排尘燃气轮机进气过滤系统及过滤方法 |
| CN114183247B (zh) * | 2021-12-13 | 2023-12-08 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种灵活自适应高效排尘燃气轮机进气过滤系统及过滤方法 |
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