JPS6299491A - 電鋳製品および電鋳方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 見匪夏ｌ景 本発明ば一般に電鋳法および電鋳法によって製造した中
空複合物品に関する。

電鋳法による中空物品の作製は周知である。例えば、シ
ームレスデユープは電解浴中に懸垂させた円筒状マンド
レル上に金属または金属合金を電鋳することによって作
製できる。シームレス電鋳チューブはその移譲チャーブ
をマンドレルの一端からすべり出させることによってマ
ンドレルから取り外す。電鋳チューブの断面積にもよる
がデユープを製造し電鋳用マンドレルから取り外すだめ
の種々の方法が開発されている。これらの方法の例は、
例えば、Ｒｏ［、バーレイ等に与えられた米国特許第３
，８４４，９０６号および−、Ｇ、バーバートに与えら
れた米国特許第４，５０１，６４６号に記載されている
。

大断面積を有する中空ニッケル物品をマンドレル上に電
鋳する方法はＲ，Ｅ、バーレイに与えられた米国特許第
３，８４４，９０６号に記載されている。

さらに詳しくは、その方法はニッケルアノードからなる
電鋳領域と支持マンドレルからなるカソードとを確立し
、このアノードとカソードを約１４０″Ｆ　（６０℃）
〜１５ｏ″ｉ”（６５℃）の温度に維持され約２００〜
５００アンペア／フイート（２０〜５０アンペア／ｄｍ
２）範囲を有するスルファミン酸溶液によって分離し、
該溶液に十分な攪拌を施してカソードを新鮮溶液に連続
的に露出させ、該溶液を」１記領域内で次の組成：全ニ
ッケル　　１２．０〜１５．０オンス／ガロン（０，９
〜０．１１２５　ｇ／ｃイ） ＮｉＸ２・６＋１２０としてのハライド０．１１〜０．
２３モル／ガロン （０，００００３〜０．００００６モル／　ｃＪ　）Ｈ
，Ｂ（ｈ　　　　　　　　４．５〜６．０オンス／ガロ
ン（０，０３４〜０．０４５ｇ／ｃ♂） からなる安定平衡組成に維持し、該溶液から金属および
有機不純物を上記電鋳領域からの出口で電解的に除去し
、該溶液に該溶液からの電解析出したニッケルの１モル
当り約１．０〜２．０ｘｌＯ−’−ｒ−ルの応力低減剤
を連続的に導入し、該溶液を濾過領域に通してすべての
固形不純物を除去し、該溶液を再循環時の電鋳領域内の
温度を電鋳領域内の上記電流密度において約１４０℃（
６０”Ｃ）〜１５０″Ｆ（６５℃）に維持するのに十分
なように冷却し、該溶液を上記電鋳領域に連続的に再循
環させることからなる。

この電解方法により形成された薄い可撓性エンドレスニ
ッケルベルトはニッケル被覆マンドレルを冷却してそれ
ぞれの異なる熱膨張係数に基づくニッケルベルトのマン
ドレルからの分離を行うことによって回収する。

小断面積を有するマンドレル−にに電鋳することにより
作製する金属物品については、Ｗ、Ｇ、バーパートに与
えられた米国特許第４，５０１．６／１６号に記載され
た方法がマンドレルから電鋳物品を取り外す難しさを克
服するのに好ましい。例えば、米国特許第３，８４４，
９０６号に記載されたクロム被覆アルミニウムマンドレ
ルを約１インチ（２，５４ｃ１１１）以下の極めて小さ
い直径を有する電鋳マンドレル中に作製するときは、こ
れら極小直径マンドレル上に電鋳された金属物品をその
マンドレルがら取り外すことは極めて難しくあるいは不
可能ですらある。電鋳物品を取り外す試みは、曲げ、切
傷またはへこみにより、マンドレルまたは電鋳物品に破
壊または損傷をもたらし得る。

通常、金属チューブのような中空電鋳物品は電鋳用マン
ドレルの一端から取り外し各末端を整形することによっ
て仕上げる。電鋳チューブをシャフトとして用いる場合
、チューブ末端は、通常、シャフト末端をロンド、ベア
リング等により支持できるコレット、圧縮合せベアリン
グまたは他の装置に合わせなければならない。電鋳法に
ょる中空部材の形成は比較的経済的であるけれども、電
鋳物品の末端を整形しコレット、ベアリングまたは他の
支持装置に挿入するための追加の費用および製造工程を
必要とする。しかも、得られるアッセンブリーの構造上
の強度は電鋳物品の薄壁の強度だけの強さでしかない。

舷ゆ」卯 本発明の目的は上述の欠点を克服する電鋳法およびその
製品を提供することである。

本発明の他の目的は製造工程数を減じた電鋳法およびそ
の製品を提供することである。

本発明のさらに別の目的は改良された寸法公差を有する
物品を形成する電鋳法を提供することである。

本発明のさらに別の目的は応力下での寸法破壊に対して
大きな抵抗性を示す電鋳物品を提供することである。

本発明のさらに別の目的は応力下での寸法破壊抵抗性を
保持しながら苛酷な環境条件に耐える多機能性電鋳物品
を提供することである。

本発明のさらに別の目的は簡単で安価な電鋳法およびそ
の製品を提供することである。

発明の構成 上記および他の目的は、本発明により、少なくとも第１
細長電鋳中空部材と第２電鋳細長中空部材とからなり、
各中空部材が少なくとも第１スリーブと第２スリーブと
からなり、各中空部材の１つのスリーブが同じ部材の他
のスリーブの周囲よりも大きい周囲を有し、第２細長中
空部材の１つのスリーブの外表面の少なくとも１つの部
分（セグメント）は第１細長中空部材の１つのスリーブ
の内表面に隣接しかつ該内表面に実質的に取り巻かれて
いる複合金属物品を提供することによって達成される。

この複合中空部材は、第１細長電鋳用マンドレルと第２
細長電鋳用マンドレルを用意すること、これらマンドレ
ルの各々は第１末端と第２末端およびおよそ第１末端か
らマンドレルの各々の長さに沿って実質的に第２末端ま
で延びている実質的に周面状電鋳用表面とを有すること
、各マンドレルの第１末端に隣接する電鋳用表面の周囲
は各マンドレルの残りの電鋳用表面の周囲より小さいこ
と、第２細長電鋳用マンドレルの電鋳用表面の少なくと
も１つの部分の外周囲は第１細長電鋳用マンドレルの電
鋳用表面の少なくとも１つの部分の内周囲よりも十分に
小さく、それによって第２細長電鋳用マンドレル上に電
鋳された中空金属物品を第１細長電鋳用マンドレル上に
電鋳器 された中空金属物品の中空内部にスライドさせるのに適
すること、第１マンドレルの電鋳用表面」−に中空物品
を電鋳すること、第２マンドレルの電鋳表面上に中空物
品を電鋳すること、各物品は各マンドレルの電鋳表面に
相応すること、各マンドレルから中空物品を取り出すこ
と、および第２細長マンドレルからの中空物品の少なく
とも１部分を第１細長マンドレルからの中空物品の少な
くとも１部分の内側に挿入しそれによって第２細長マン
ドレルからの中空物品の少なくとも１つのセグメントの
外表面を第１細長マンドレルからの中空物品の内表面の
少なくとも１部分により実質的に取り巻くことによって
形成できる。

本発明の方法および物品は添付図面により完全に理解で
きるであろう。

また、本発明の利点も図面に関連して述べる以下の説明
によってより一層明らかになるであろう。

第１図において、複合金属物品１０は第１細長電鋳中空
部材１２と第２電鋳細長中空部材１４とからなるように
示されている。第１細長電鋳中空部材１２は第２スリー
ブ１８の外周囲より大きい外周囲を有する第１スリーブ
１６からなる。同様に、第２細長電鋳中空部材１４は第
２スリーブ２２の外周囲よりも大きい外周囲を有する第
１スリーブ２０からなる。第２細長中空部材１４の第１
スリーブ２０の外表面の少なくとも１つの部分は第１細
長中空部材１２の第１スリーブの内表面の少なくとも１
つの部分に隣接しかつ実質的に取り巻かれている。各第
１スリーブ１６と２０は円形断面を有するように示され
ているけれども、その一方または両方が他の任意の適当
な形状例えば長円形、三角形、四角形、長方形、６角形
、８角形のような多角形、スカラップ形状を有する形状
等を有し得る。断面は、第１スリーブ２０が第１スリー
ブ１６内に挿入できて各第１スリーブの少なくとも一部
分が重なり合いまた第２細長中空部材１４の第１スリー
ブ２０の外表面の少なくとも一部と第１細長中空部材１
２の第１スリーブ１６の内表面の少なくとも一部の間に
接触が確立される限り、正方形または異方形（例えば、
台形）であり得る。

かくして、必要ならば、第１および第２細長電、　鋳中
空部材の１つまたは両方の断面形状は非対称であり得る
。例えば、断面形状はカム、卵形、西洋ナシ、馬蹄形等
の形であり得る。さらに、第１細長電鋳中空部材の第１
スリーブの一般形状は第２細長電鋳細長部材の第１スリ
ーブの一般形状に相応する必要はない。例えば、第１細
長電鋳部材の第１スリーブは歯状ギヤ様断面を有し得、
第２電鋳細長中空部材の第１スリーブは円形断面を有し
得、あるいはその逆であってもよい。この例においては
、第２電鋳細長中空部材の第１スリーブの外表面の十分
な表面積が第１細長電鋳中空部材の第１スリーブの内表
面の十分な表面積と接触して目的の用途のための適切な
支持を与えなければならない。各中空部材の軸の同心関
係については、少なくとも３つの円周接触点が通常用い
られる。

３個の接触点を同心性を保つように用いるときは、各接
触点は約１２０°離れていることが好ましい。

２つの電鋳中空部材の各第１スリーブの断面寸法は小さ
い方の電鋳中空部材の第１スリーブを大きい方の電鋳部
材の第１スリーブ内にすべり込ませ得るべきである。少
なくとも２個の接触点が通常重ね合せたスリーブを一緒
に固定するのに必要である。１点での接触は接着、溶接
、ハンダ付等を用いる場合には重ね合せたスリーブを固
定できるであろう。

第１スリーブ１６と２０の長さ方向の形状は同じまたは
異なる形状から選定できる。さらに、各個々の電鋳細長
中空部材として浅い円すい形状と正円筒状形の組合せも
各第１スリーブが適する限り使用できる。第１および第
２スリーブ１６と２０の形状は第１スリーブ１６と２０
がそれぞれの電鋳用マンドレルから取り外せるようまた
第２細長中空部材１４の第１スリーブ２０が第１細長中
空部材１２の第１スリーブと内側でフィツトし、接触し
少なくとも部分的支持を与えるように選定される。他の
形状は電導性または絶縁性のマスターマンドレルコア上
のウッド（Ｗｏｏｄ）金属コーティングのようなマンド
レルコア上の離脱性層を用いることによって形成できる
。

第２電鋳中空部材１４の第１スリーブ２０の外表面と第
１電鋳中空部材１２の第１スリーブの内表面との連続部
分の間は任意の適当なスペースを置くことができる。こ
のスペースは複合金属物品の意図する用途に依存する。

第２細長中空部材１４の第１スリーブの外表面ば第１細
長中空部＋４１２の第１スリーブの内表面に対してすべ
り可能であるかあるいは両者間は堅固な接触状態であり
得る。例えば、すべり関係しＪショック吸収剤、ポンプ
、テレスコープ、ダッシュポット、粘度計等の用途で望
ましいものである。空気、水または他の流体用のぴった
りした合わせ具合が望まれまた円形断面を有する２つの
重ね合う部分を使用する場合の用途では、第２細長中空
部材の第１スリーブの外径と第１細長中空部材の第１ス
リーブ内表面の内径間の径の長さの差は約０．０００１
インチ（０，００２５ｉ＋ｍ）以下であるべきである。

２つのスリーブを互いに固定したい場合には、内側スリ
ーブの外径は内部第１スリーブ２０の外】６ 表面の少なくとも一部の周囲が外側スリーブ１６の内表
面の少なくとも一部の周囲と２つのスＩＪ−ブを一緒に
押圧したとき堅固な接触となるよう漸次的な傾斜を有し
得る。内側スリーブと外側スリーブの合わせ表面が極端
に滑らかであるときには、良好な堅密接触と固定は何ら
傾斜のない平行表面によって達成し得る。必要ならば、
内側スリーブの外周囲は外側スリーブの内周面よりも大
きくて良い。例えば、内側スリーブは圧縮、伸縮または
他の変形により外側スリーブに挿入し得る。逆に、内側
および外側スリーブの各断面形状により、外側スリーブ
を圧縮、伸縮または他の変形により内側スリーブの挿入
を行う。固定はドライブロール、ガイドロール、遊びロ
ール、静置ガイドバー等の用途に対して望ましいもので
ある。必要ならば、任意の適当な溶接剤またはエポキシ
、アセテート、ウレタン等の接着剤を用いて第１スリー
ブ同志を接着し得る。

細長中空物品１０の第１スリーブ１６と２０の長さに沿
って強度と堅固さが望まれる用途のため、内側スリーブ
と外側スリーブを一緒に固定する場合には、第２電訪中
空部材の第１スリーブ−にへ外部電鋳中空部材の第１ス
リーブの実質的に全部の重ね合せが望まれる。さらに、
最強強度を得るためには、内部第１スリーブ２０の実質
上全外表面を外側第１スリーブ１６の実質」１全内表面
に接触させるべきである。第１細長電鋳巾空部材１２の
第１スリーブ１６の長さは第２電鋳中空部材１４の第１
スリーブ２０と同じ長さを有すべきであるが、必要に応
じて１つのスリーブが他のスリーブと異なる長さを有し
ていてもよい。同じように、第１電鋳中空部材の第２ス
リーブと第２電鋳中空部材の第２スリーブとは任意の適
当な長さを有し得る。第１スリーブ１６の円形断面を有
する第１細長電鋳中空部材１２と第１スリーブ２０の円
形断面を有する第２電鋳細長中空部材との３．■合せが
電鋳力による作製のしやすさおよびその後の複合金属物
品への組立てやすさのために好ましい。

第２スリーブ１８と２２とは複合電鋳中空物品１０の各
反対末端にありそのため互いの内部に位置しないので、
第２スリーブ１８と２２は同じまたは共操作用の断面形
状を有する必要はない。即ち、第２スリーブ１８と２２
の１つまたは両方が任意の適当な形状から選択される。

第２図において、第２細長中空電鋳部材２４の第２スリ
ーブ２２は円形断面を有するよう示されている。しかし
ながら、第２スリーブ１８と２２のいずれかまたは両方
が他の任意の適当な形状例えば長円形、多角形く例えば
、三角形、四角形、長方形、六角形、大角形その他）、
スキャロソプ形状、歯状ギヤー形状、スクリュースレッ
ド形状、バビソト、馬蹄形、卵形等を有し得る。さらに
、断面形状は任意の適当な正または異方形状を有し得る
。例えば、第３図において、第１細長中空電鋳部材２８
の第２スリーブ２６は六角形断面を有するよう示されて
いる。第４図では、第２長細中空電鋳部材３２の第２ス
リーブ３０は正方形断面を有するように示されている。

第１細長中空電鋳部材３６の第２スリーブ３４は平坦化
した側部３８を有する概して円形断面を有するように示
されている。さらに、円錐と平行側面形とのような組合
せ形状も第２スリーブ１８と２２として使用できる。永
久的に再使用可能なマンドレルを用いるときは、第２ス
リーブ１８と２２の形状は第１スリーブ１８と２２をそ
れぞれの電鋳用マンドレルから取り外せるように選定す
ることが重要である。

第６図において、シャフト４０が複数の中空電鋳物品４
２．４４および４６からなるように示されている。各電
鋳物品は隣接のスリーブの１つ部分上にあるいは部分内
に適合する異なる直径の２つのスリーブからなっている
。驚くべきことに、この形状を有する軽量複合物品は複
合物品の軸方向の曲げに対してすぐれた抵抗性を示した
。

第７図において、複合物品５０は第２スリーブ５４の直
径より小さい直径を有する第１スリーブ５２を有する第
１電鋳中空物品と第２スリーブ５３の直径よりも小さい
直径を有する第１スリーブ５６を有する第２電鋳中空物
品とからなるよう示されている。第１スリーブ５２の全
体の長さは第１スリーブ５６の中空内部内に挿入されて
いる。

しかしながら、第１スリーブ５６の１部分のみが第１ス
リーブ５２に重り合っている。必要ならば、物品５０は
第１スリーブ５２の全長よりはむしろ１部分のみを第１
スリーブ５６の１部分で覆うよう変形できる。

回転軸は複合金属物品の幾何学的中心と一致する必要は
ない。換言すれば、各第２スリーブの少なくとも１つ例
えば支持シャフトは複合金属物品の各電鋳細長中空部材
の少なくとも１つの中心線に沿うよりも異なる位置にあ
り得る。例えば、支持シャフト即ち第２スリーブは円形
断面を有する複合部材の中心から異なる位置にあって部
材が偏心運動で回転するようにできる。

必要に応じ、開口を各電鋳部材の第２スリーブの最末端
に設けて空気を入れることにより電鋳部材のマンドレル
からの取り外しを容易にし得る。

開口の大きさは特に臨界的ではなくマスキングのような
任意の適当な通常の方法により形成できる。

場合によっては、追加の支持を補助の電鋳スリーブを挿
入することによって与えることができ、この補助スリー
ブはその外表面が」二層スリーブ用の支持を与えるよう
に形成される。これらの補助電鋳スリーブは、第２スリ
ーブが第１および第２電鋳細長中空部材の組立てを妨害
しない場合は、第２スリーブであってもよい。一般に、
補助電鋳スリーブは第２電鋳細長中空部材の第１スリー
ブの挿入前に第２電鋳細長中空部材の第１スリーブに挿
入される。変法としであるいは１つまたはそれ以上の補
助内部スリーブを使用するのに加え、１つまたはそれ以
上の外部スリーブを大きい方の電鋳細長中空部材の第１
スリーブの周りに使用してもよい。これら補助スリーブ
の使用は電鋳技術により達成される極めて正確なスリー
ブ寸法コントロールによって可能になる。得られるラミ
ネート構造は最終製品全体の曲げ抵抗性に貢献する。

一般に、本発明の電鋳中空物品は比較的薄いスリーブを
有する。例えば、これらスリーブは約０．０００５イン
チ（０，０１２５ｍｍ）〜約０．０２０インチ（０，５
０ｍ５）の厚さ範囲であり得る。通常、厚目のスリーブ
壁が約２ｃｍ以−１−の比較的大きい周囲を有する電鋳
中空物品におていは望ましい。しかしながら、熱交換装
置のようなある用途では薄いスリーブ壁を有する大周囲
物品が要求され得る。

第１細長電鋳中空部材は第２電鋳中空部材と同じか異な
る金属から形成され得る。これば、例えば、外側スリー
ブに望まれる物理的および化学的性質が内部スリーブの
性質と異なる場合に望ましいことである。即ち、内部お
よび／または外部スリーブは摩耗条件に対してはニッケ
ルまたはニソケルーコハルト合金のような極めて硬質の
材料から形成され、腐食化学条件に対しては金またはチ
タンのような非反応性材料から形成され得る如きである
。さらに内部および／または外部スリーブは複合金属物
品に対し高引張りまたは圧縮強度を与える材料から選択
される。電鋳法によって電着でき約６Ｘ１０−６インチ
／インチ／ヤ〜約１０×１０−６インチ／インチ／）：
の膨張係数を有する任意の適当な金属が本発明方法にお
いて使用できる。

好ましいのは、電鋳金属が少なくとも約８％伸度の延性
を有することである。電鋳し得る典型的な金属には、ニ
ッケル、銅、コバルト、鉄、金、銀、白金、鉛およびこ
れらの合金等である。

スリーブを電鋳することによって達成される極めて適正
な公差からして、内部および外部スリーブ間の相対的移
動および合せ性のすぐれたコントロールが生産ライン基
準において達成される。

細長電鋳中空部材を形成するのに用いるコアマンドレル
は、通常固形で大きい塊りからなるべきであるが、好ま
しくはないがある実施態様においては、析出コーティン
グを冷却しながら内部を加熱してマンドレルの冷却を防
１にする手段として中空からなる場合もある。即ち、マ
ンドレルは好ましくは電鋳物品材料の比熱の約３〜約４
倍の範囲の高熱容量を有する。これによりコアマンドレ
ル中に含まれる熱エネルギーに対して電鋳物品に含まれ
る熱エネルギーの相対量を決定する。さらに、コアマン
ドレルは低熱電導性を示して電鋳物品の急冷中の電鋳物
品とコアマンドレル間の温度差（デルタＴ）を最大にし
てコアマンドレルのあらゆる有意の冷却と収縮を防止す
べきである。さらに、冷却浴温度とコーティングおよび
マンドレル温度との間の大きい温度差は応力ひずみヒス
テリシス効果による永久変形を最大にする。また、高熱
膨張係数は応力−ひすみヒステリシス効果による永久変
形を最適化するのにコアマンドレルにおいては望ましい
ものである。アルミニウムコアマンドレルは高熱膨張係
数によって特徴付されるものであるが、応力−ひすみヒ
ステリシス効果による最適永久変形にとって有効でない
高熱伝導性と低熱容量を示す。代表的なマンドレルには
、ステンレススチール、クロムまたはニッケルでメッキ
した鉄、ニッケル、チタン、クロムまたはニッケルでメ
ッキしたアルミニウム、チタン−パラジウム合金、イン
コネル６００、インパール（Ｉｎｖａｒ）等がある。マ
ンドレルの外表面は不動態、即ち、電着する金属に対し
て非接着性で相対性であって電鋳中の接着を防止すべき
である。マンドレルの断面形状は第１および第２電鋳細
長中空部材の第１および第２スリーブに相応する少なく
とも２つの異なった外周囲を有する限り任意の適当な形
状でよい。典型的な形状には円形、長円形、正方または
不正方多角形例えば三角形、四角形、六角形、六角形、
長方形等がある。凸状多角断面形状を有するマンドレル
においては、断面形状の隣接の各ピーク間の距離を有す
るマンドレルにおいては、断面形状の隣接の各ピーク間
の距離が各ピーク間の谷の深さく谷の深さは各ピークを
結ぶ仮想線から谷底までの最短距離である）の少なくと
も２倍あることが好ましく電鋳物品を損傷させることな
くマンドレスから取り外し均一な壁厚を確立する。

マンドレルの表面は、通常、各マンドレルの軸に対して
実質的に平行であってマンドレルからの電鋳物品の取り
外しを可能にするか、あるいは傾斜している場合には、
その傾斜は電鋳部材を１１り外すマンドレスの末端方向
に向うべきである。約１．８平方インチ（１１，２５ｃ
Ｊ）以下の分節断面積を有する物品用には、マンドレル
は約０．６以上の全長対分節断面積比を有すべきである
。即ち、約１．８平方インチ（１１，２５ｃｄ）の分節
断面積を有するマンドレルは少なくとも１インチ（２，
！Ｍｌ）の長さを有するであろう。すぐれた結果は、本
発明方法により、１つのマンドレルが第１細長電鋳中空
部材の第１スリーブに相応する約０．６８６６平方イン
チ（４，４２８ｃＪ）または０．９３５０インチ直径（
２，３７５ｃｍ）の分節断面積と約２４インチ（６１ｃ
ｍ）の長さおよび第１細長電鋳中空部材の第２スリーブ
に相応する約０．０７４平方インチ（０，４５ｃＩＩｔ
）または０．３０３インチ直径（０，７５７５ｃｍ）の
分節断面積と約１．２５インチ（２，８５８ｃｍ）の長
さとを有し、他のマンドレルが第２細長電鋳中空部材の
第１スリーブに相応する約０．６６８６平方インチ（４
，１６７ｃ＋＋ｆ）または０、９２３インチ（２，３４
４ｃｍ）直径の分節断面積を約２４インチ（６１ｃｍ）
の長さおよび第２細長電鋳中空部材の第２スリーブに相
応する約０．０７２１平方インチ（０，４５ｃｉ）また
は０、３０３インチ（０，７５７ｃｍ）直径の分節断面
積と約１．１２５インチ（２，８５８ｃｍ＞の長さとを
有する１対の固形円筒状コアマンドレルによって得られ
る。

適切な分離用すき間は小直径または小断面積を有する電
鋳物品においてさえも電鋳物品の応力−ひすみヒステリ
シス特性をコン１〜ロールすることによって得られる。

例えば、十分なヒステリシスのみを用いて約１．５イン
チ（３，８１ｃｍ）の直径を有するマンドレルから電鋳
物品を携り外すだめの適切な分離用すき間が電鋳物品の
内部応力特性からのあるいは電鋳物品とマンドレルの熱
膨張係数の差からの何らの助けもなしに達成される。電
鋳物品の内部応力には引張り応力と圧縮応力がある。

引っ張り応力では、材料がそのｊｍｍ常法法り小さくな
る性質を有する。これは電鋳析出物の金属格子中の多く
の空隙（ボイド）の存在（電着材料は収縮して空隙をう
めようとする傾向がある）に基づくものと信じられてい
る。しかしながら、空隙の代りに金属格子中に多くの余
分な原子例えば金属原子または他の物質が存在している
場合には、電鋳材料は膨張しより大きなスペースを占め
る傾向にある。

応力−ひすみヒステリシスは材料の伸縮した（変形した
）長さくインチ）から元の長さくインチ）を引いた値を
元の長さくインチ）で割ったものとして定義される。小
直径または小断面積を有する電鋳物品の応力−ひすみヒ
ステリシス特性は約０．　ＯＯＯ］、　５インチ／イン
チ最大化されるべきである。

電鋳材料のヒステリシス特性は電鋳条件および電鋳浴の
組成を調整することによってコントロールすることがで
きる。調整にはｐＨ１金属成分濃度、浴温、コアマンド
レル回転速度等を調整することを含む。各調整により、
ヒステリシス応力−ひすみ曲線を与えられた浴組成と電
鋳条件によって製造した製品についてプロットする。次
いで電鋳条件および／または電鋳浴組成に応力−ひずみ
曲線のヒステリシスが最大となるまで変更を加える。

小直径または小断面積を有するニッケル物品を電鋳する
ときには、浴のｐＨは約３．７５〜約３，９５にすべき
であり最適ヒステリシス特性はｐＨ約３．８５で得られ
る。ヒステリシスに対するニッケル浴ｐＨ調整の相関は
、例えば、長さ約２４インチ（６１ｃｍ）を有する１イ
ンチ（２，５４ｃｍ）直径ステンレススチール（３０４
−）マンドレル上に１４０）″（６０℃）および１１．
５オンス／ガロンのニッケル濃度に維持し種々のｐＨ値
に保った各種電鋳浴中で製造した電鋳ニッケル物品から
長方形サンプルを切り取りこれらのデータを各電鋳ニッ
ケル物品を製造した浴のｐ＋１に対してプロン１−する
ことにより決定され得る。約４０”ｌ”（４，４℃）の
分離温度が用いられる。約１．８平方インヂ以下の分節
断面積および約０．６以上の全長対分節断面積比を有す
るコアマンドレルから電鋳物品を取り外すには、応力−
ひすみヒステリシスは約１３５ｍ１：〜約１４５″ｉ：
の間で少なくとも約０．　ＯＯ０１，５インチ／インチ
でなければならず、最適ヒステリシスは約１４０’ｌ”
の浴温で得られる。約１．８平方インチ以下の分節断面
積および約０．６より大きい全長対分節断面積比を有す
るコアマンドレルから電鋳物品を取り外すためには、応
力−ひすみヒステリシスは約ｏ、　ｏ　ｏ　ｏ　ｔ　ｓ
インチ／インチでなければならない。

約１．８平方インチ以下の分節断面積および全長対分節
断面積比約０．６以上を有するニッケル物品の電鋳用の
好ましいニッケル濃度は約１１オンス／ガロン〜約１２
オンス／ガロンであるべきで、最適濃度は約１１．５オ
ンス／ガロンである。

はう酸濃度が約４オンス／ガロン以下になったときには
、浴調整は減少し表面き裂が増大する。

はう酸濃度は好ましくは１００）でおよそ飽和点に維持
することが好ましい。最適ヒステリシスは約５オンス／
ガロンのほう酸濃度で達成される。

はう酸濃度が約５．４オンス／ガロンを越えるときには
、沈澱が局所的な冷スポットに生じ得、それによって電
鋳処理を妨害する。

ピッティングのような表面き裂を最小にするには、メソ
４−溶液の表面張力を約３３ダイン／ｄ〜約３７ダイン
／ｄの間に調整する。溶液の表面張力は、ラウリル硫酸
ナトリウム、アルコール硫酸ナトリウム（デュボノール
８０、Ｅ、１．デュポンデ　ネモアス社より人手できる
）、炭化水素化スルホン酸ナトリウム（ベトロウエツト
ＲＳＥ、１．デその他の如き陰イオン界面活性剤を添加
することによって上記範囲に維持することができる。約
０．０１４オンス／ガロンまでの陰イオン界面活性剤を
電鋳用溶液に加えることができる。表面張力（ダイン／
ｃＪＩ）は一般に米国特許 第３，８４４，９０６号に記載されたものとおよそ同一
である。そのラウリル硫酸すＩ・リウムの濃度は表面張
力を約３３ダイン／　Ｃｔａ〜約３７ダイン／　ｃＪに
維持するのに充分である。

好ましい電流密度は約３００アンペア／平方イン千〜約
４００アンペア／平方インチの間にある。

高目の電流密度は電解液流量、マンドレル回転密度、電
解液攪拌および冷却を増大させることによって得ること
ができる。９００アンペア／平方フイート程の高い電流
密度が示唆されている。

分離条件は電鋳物品の外表面を急速冷却してコアマンド
レルの有意の冷却と収縮が電鋳物品を永久変形させる前
に電着コーティング全体を冷却することによっても最適
化できる。冷却速度は電鋳物品を永久変形する約４０．
　ＯＯ０ｐｓｉ〜約８０、０００ｐｓ＋の間の電鋳物品
中の応力を分割しかつ電鋳物品の内周間の長さをコアマ
ンドレル冷却後のコアマンドレルの外周囲の長さより大
きい０．０４％以下に収縮できないようするのに充分で
あるべきである。

コーティングと外部冷媒との間の温度差は、冷媒と電鋳
物品の十分な永久変形を得るための延伸加工段階中のコ
アマンドレルの温度との温度差よりも十分小さいもので
なければならない。ニッケルは低比熱容量と高熱伝導度
を有する。即ち、１４０１の温度で本来の約１インチの
直径を有する３０４ステンレススチールのような固形ス
テンレススチールマンドレルコア上に型針円筒状ニッケ
ル物品テッセンブリーを約４０″ｉ：の温度の液浴に浸
漬することによって冷却するときは、電鋳物品の温度は
１秒以内で４０″ｉ：に低下するがマンドレル自体は浸
漬後４０″Ｆ′に達するのに１０秒を要する。しかしな
がら、薄壁コアマンドレルの急速冷却と収縮のために、
電鋳物品は、マンドレルが約１．８平方インチ以下の分
節断面積と約０．６以上の全長対分節断面積比を有する
電鋳物品の外表面を取り巻く冷媒の使用によってはマン
ドレルから取り外すことができない。

本発明の複合物品を形成する電鋳法は任意の適当な電鋳
装置中で実施することができる。例えば、固形円筒状マ
ンドレルは電気メツキ用タンク中に垂直に吊り下げ得る
。マンドレルは金属メッキ溶液と親和性のある電導性材
料から構成し得る。例えば、マンドレルはステンレスス
チールから製造できる。マンドレルの上端はワックスの
ような適当な非電導性材料で覆って電着を防止できる。

マンドレルは円形、長方形、三角形等を含む任意の適当
な断面を有し得る。電気メツキ用タンクはメッキ溶液で
満しメッキ溶液の温度を所定温度に維持する。電気メツ
キ用タンクはマンドレルを囲みかつ金属チップで満され
た環状アノードバスケットを含み得る。アノードバスケ
ットはマンドレルと同軸配列で設置できる。マンドレル
はモーター駆動の回転ドライブシャフトと連結する。ド
ライブシャフトとモーターは適当な支持部材によって支
持し得る。マンドレルまたは電気メツキ用タンクの支持
体のいずれかは垂直または水平移動可能でありマンドレ
ルを電気メツキ溶液に出し入れ可能にする。電気メツキ
用の電流は適当なりＣ電源から電気メツキ用タンクに供
給できる。ＤＣ電源の正端子はアノードバスケットに連
結し得、ＤＣ電源の負端子はマンドレルを支持し駆動さ
せるドライブシャフト上のブラシおよびブラシ／スプリ
ッ）　ＩＪシンク列に連結し得る。電気メツキ用電流は
ＤＣ電源からアノードバスケット、メッキ溶液、マンド
レリペ　ドライブシャフト、スプリットリンク、ブラシ
と流れＤＣ電源に戻る。操作において、マンドレルは電
気メツキ用タンク中に下げてその垂直軸のまわりを連続
的に回転させる。マンドレルが回転するとき、電鋳金属
の層はマンドレル外表面に析出される。析出金属層が所
望の厚さに達したとき、マンドレルを電気メツキ用タン
クから取り出し冷水浴中に浸漬する。冷水浴の温度は約
８０°Ｆ〜約３３°Ｆの間にあるべきである。マントレ
ルを冷水浴に浸したとき、電着金属を固形マンドレルの
有意の冷却および収縮前に冷却して約４０、０００ｐｓ
ｉ　〜約８０．０００ｐｓｉ　の間の内部応力を電着金
属に分は与える。金属は、収縮できず少なくとも約０．
０００１５インチ／インチの応力−ひすみヒステリシス
を有するように選定されるので、コアマンドレルを冷却
し収縮させた後電着金属物品がマンドレルから取り外し
できるように永久変形される。電着金属物品はマンドレ
ルが活性材料から選定されるのでマントＩ／ルには付着
しない。従って、マンドレルが電着金属の永久変形後に
収縮したとき、電着金属物品はマンドレルから容易にす
りはずすことができる。

固形マンドレルは使用しないが上述の方法を実施する適
当な電鋳装置は例えば１９７２年９月３日に公告された
英国特許第１．２８８，７１７号に記載されている。こ
の英国特許の記載はすべて参考として本明細書に引用す
る。

ニッケルの如き金属類を析出させるための代表的な電解
槽はマンドレル支持用ドライブハブを中心に備えた回転
ドライブ手段を含むタンクからなり得る。ドライブ手段
はまた比較的高アンペア電流をマンドレルと電源間に流
す低抵抗導電性要素を備えている。電解槽は、例えば、
約１８ボルトの電位で約３．０００アンペアＤＣのピー
ク電流を通ずのに適している。即ち、マンドレルは電解
槽のカソードを含んでいる。電解槽のアノード電極は溶
液から電着したニッケルを補充する金属ニッケルを含む
環状バスケットを含んでいる。アノードに用いるニッケ
ルはイオウ減極ニッケルからなる。適当なイオウ減極ニ
ッケルはインターナショナルニッケル社より商品名“Ｓ
Ｄ”エレクトロリティクニッケルおよび“Ｓ”ニッケル
ラウンズとして入手できる。カルボニルニッケル、電解
ニッケル等の如き、非イオウ減極ニッケルもまた使用で
きる。ニッケルは任意の適当な形状であり得る。

典型的な形状にはボタン状、チップ、角状物、ストリッ
プ等がある。バスケットは、電解槽内に、電解溶液を電
解槽に導入し液の攪拌を行うのに適する電鋳溶液分配マ
ニホールドまたは散布機をも支持する環状バスケット支
持部材によって支持されている。バスケット内の比較的
高アンペア電流通路は電流供給バスバーに連結している
接触ターミナルにより与えられる。

電鋳はスルファミン酸ニッケル溶液処理用ループ内で実
施することができる。例えば、物品は固形電導性マンド
レルを予熱ステーシロンで予熱することによって電鋳で
きる。予熱はマンドレルをスルフプミン酸ニッケル溶液
と約１４０乍（６０℃）で十分な時間接触させ固形マン
ドレルを約１４０”Ｆ（６０℃）にすることによって行
うことができる。この方法での予熱はマンドレルを電鋳
領域で所望寸法に膨張せしめマンドレルを電鋳領域に置
くと同時に電鋳操作を開始することを可能にする。その
後、マンドレルは予熱ステーションから電鋳領域へ移す
。電鋳領域は少なくとも１つの槽からなり、その槽は槽
内の中心に置かれた直立電導性回転スピンドルおよびそ
れより離れて置かれドナー金属ニッケルを含む同心上に
置かれた容器とを含む。槽はスルファミン酸電鋳溶液で
満されている。マンドレルは直立電導性回転スピンドル
上に置かれその上で回転される。ＤＣ電位を回転マンド
レルカソードとドナー金属ニッケルアノード間に十分な
時間適用してマンドレル上でニッケルの電着を少なくと
も３０オングストロームの所定圧に行う。電鋳が終了す
ると、マンドレルとその上に形成したニッケル物品をス
ルファミン酸ニッケル溶液回収領域に移す。この領域で
、電鋳槽から随伴した電鋳溶液の大部分をベルトおよび
マンドレルから回収する。その後、電鋳物品付着マンド
レルを約４０″ｉ”（４，４℃）〜８０″Ｆ（２６，７
℃）に維持した水を含む冷却領域またはマンドレルと電
鋳物品冷却用クーラーに移し、それによって電鋳物品を
マンドレルが有意に冷却し収縮する前に冷却し、約４０
．　ＯＯ０ｐｓｊ〜約８０、　ＯＯ０ｐｓｉの応力を冷
却電鋳物品に与え電鋳物品を永久変形させかつ電鋳物品
の内周囲の長さをコアマンドレルが冷却され収縮した後
のコアマンドレルの外周囲の長さよりも大きい約０．４
％以下に収縮できないようにする。冷却はその後固形マ
ンドレルを冷却し収縮させるよう続行する。冷却後、マ
ンドレルと電鋳物品は分離および洗浄ステーションに通
し、そこで電鋳物品をマンドレルから取り外し、水でス
プレーし続いて乾燥機に通す。マンドレルは水でスプレ
ーしさらなる電鋳サイクルを開始する予熱領域に戻す簡
に洗浄度をチェックする。約１．８平方インチの分節断
面積を有する電鋳物品は少なくとも約０．０００１５イ
ンチ／インチの応力−ひすみヒステリシスを有さなけれ
ばならない。さらに、該電鋳物品は約Ｌ　ＯＯＯｐｓ＋
　と約１５，０００圧縮性の間の内部応力、即ち、＋１
０００ Ｑ　　　　　　ｐｓｉ の内部応力を有して電鋳物品のマンドレルからの急速分
離を可能にすべきである。電鋳物品は、電鋳物品の応力
−ひすみヒステリシスを用いる十分な永久変形を可能に
するためには、少なくとも約３０オングストロームの厚
さを有すべきである。

極めて高い電流密度がスルファミン酸ニッケル電鋳溶液
で用いられる。一般に、電流密度は約１５０アンペア／
平方インチ〜約５００アンペア／平方インチの範囲にあ
り、好ましい電流密度は約３００アンペア／平方フイー
トである。電流濃度は一般に約５〜約２０アンペア／ガ
ロンである。

高電流密度および高電流濃度においては、多量の熱が小
断面積中空物品用の電鋳槽内の金属または金属合金電鋳
溶液中に発生する。この熱は槽内の溶液温度を約１３５
ν〜約１４５″Ｆの範囲好ましくは約１４０℃に維持す
るためには取り除くべきである。約１３５）：より低い
温度では、マンドレルまたは物品の損傷なしにマンドレ
ルから電鋳ニッケル物品の取り外しに必要な所望応力−
ひすみヒステリシスのかなりの減少がある。約１６０）
以上の温度では、スルファミン酸ニッケルのヒステリシ
スは溶液に維持された酸条件下で生じ、その条件ではＮ
）１４−が発生し、ＮＨ４−は引張応力を増大しニッケ
ルベルトの耐久性を減じるので電鋳法に対し有害である
。

上述した最終小断面積製品での温度および溶液組成の有
意な効果のために、電鋳溶液を一定の攪拌に維持しそれ
によって組成に局所的熱または冷スポット、層化および
不均一性を実質的に排除することが必要である。さらに
、一定攪拌はマンドレルを絶えず新鮮溶液にさらし、そ
うすることにおいてカソードフィルムの厚さを減しかく
してフィルムへの拡散速度を高めニッケル電着を向上さ
せる。攪拌はマンドレルの連続回転によりまた溶液を系
に循環させるときのマンドレルと槽壁への溶液の衝突に
より維持する。一般に、マンドレル表面に当る溶液流速
は約４フイート／秒〜約１０フィート／秒の範囲にあり
得る。例えば、約１３８’１−（５８，９℃）〜約１４
２℃（６１，１℃）の槽内所望溶液温度での約３００ア
ンペア／平方インチの電流密度では、約２０ガロン／分
の溶液流速が適当な温度調整を行うのに十分であること
が判明している。マンドレル回転と溶液衝突の相乗効果
は電鋳槽内の電鋳溶液の組成および温度の均一性を確実
にしている。

少なくとも約０．０００１５インチ／インチの応カーひ
ずみヒステリシスを達成する連続安定操作のためには、
電鋳領域内のスルファミン酸ニッケル水溶液の組成は次
のようであるべきである。

全ニッケル　　　１１〜１２オンス／ガロンＨ３ＢＯ＋
　　　　　　　４〜５オンス／ガロンｐｌ（３，８０〜
３．９０ 表面張力　　　　３３〜３７ダイン／　ｃＪ金属ハライ
ド一般にはニッケルハライド例えば塩化ニッケル、臭化
ニッケルまたはフッ化ニッケル好ましくは塩化ニッケル
をアノードの極性化を回避するためにスルファミン酸ニ
ッケル電鋳溶液中に含ませる。アノード極性化は一般に
ｐＨの増大により明らかとなる。

ニッケル電鋳溶液のｐＨは約３．８〜約３．９の間にあ
るべきである。約４６１より高いｐｌＩではガスピッテ
ィングのような表面き裂が増大する。約３．５より低い
ｐ！ｌでは、マンドレルの金属表面が、特にクロムメッ
キマンドレルを用いたとき、活性になり得、それにより
電鋳した金属をクロムメッキに付着せしめる。低ｐＨも
低引っ張り強度を与える。ｐＨ値は、必要に応じ、スル
ファミン酸のような酸の添加により維持できる。ｐｌ＋
範囲の調整はまた約４オンス／ガロン〜約５オンス／ガ
ロンの範囲のほう酸のような緩衝剤の添加によってもな
し得る。

連続安定操作を維持するには、スルファミン酸ニッケル
電鋳法をクローズドな溶液処理ループにより連続循環す
ることができる。このループは溶液の安定組成を維持し
、溶液温度を調整し、溶液からあらゆる不純物を除去す
る一連の処理ステーションからなり得る。

電鋳槽は、例えば、他の壁より短かく、循環溶液を槽底
に沿って、溶液分布マニホールドまたは散布機を介して
槽中に連続的に吸引するとき電鋳溶液がメッキ浴中に連
続的にオーバーフローするせきとして作用する１個の壁
を含み得る６溶液は電鋳槽からメッキ浴を経て電気精製
領域および溶液溜めに流れる。次いで溶−ｉｔま濾ｉＩ
！ｌ領域および熱交換ステーションに吸引され、さらに
所望の温度および組成で純化状態で電鋳槽に循環され、
そこで上述の安定状態でそこに含まれた溶液との混合物
が連続かつ安定基盤上に維持される。

電解領域は濾過前のスルファミン酸溶液から貴金属不純
物を除去する。スチールまたは好ましくはステンレスス
チールの金属プレートを電解領域に設置してカソード電
極として機能させ得る。アノードはチューブ状金属体好
ましくはチタンからなり各々が繊維アノードバッグを有
する複数のアノードバスケットによた作製できる。ＤＣ
電位はＤＣ電源から精製ステージジンのカソードとアノ
ードに適用できる。電気精製領域は溶液溜め領域の壁と
同軸的に延びせきとして機能する壁を含み得る。

溶液は適当な供給源からの脱イオン水の自動添加および
／またはニッケル洗浄領域からの溶液を循環させること
により補充できる。ｐｎメーターを、溶液のｐＨを検知
しまた必要なときスルファミン酸のような酸の添加を行
って本質的に一定のｐＨを維持するのに用いることがで
きる。応力減少剤および表面活性剤を適当なポンプによ
り連続的に添加できる。

電鋳槽から流れる電鋳溶液は液中の比較的大きい電流お
よび電鋳槽中で伴う熱の発生のために温度が上昇する。

熱交換ステーションにおいて、電鋳溶液を低温に冷却手
段を設置できる。熱交換器は冷却装置から冷水のような
冷媒を受ける任意の適当な設計を有する。熱交換手段中
で冷却した電鋳溶液は冷却溶液の温度を所望温度の比較
的近い範囲に上昇させ得る第２の熱交換器に連続的にポ
ンプ給送する。第２熱交換器は例えばスチーム発生器か
ら誘導されたスチームにより加熱できる。

第１冷却用熱交換器は、例えば、約１４５″Ｆ（６２，
８℃）以上から約１３５″ｉ”（５７，２℃）の比較的
温い溶液を冷却できる。熱交換ステーションからの流出
液はその後電鋳槽ヘボンブ給送できる。

改良剤の添加のような浴パラメーターを操作し、ｐＨを
変え、温度を変化させ、電鋳浴中のカチオン濃度を調整
し、電流密度を調整することにより、電鋳物品の応力−
ひすみヒステリシスを変えることができる。即ち、各条
件を析出電鋳物品が少なくとも約０．０００１５インチ
／インチの応力−ひすみヒステリシスにより特徴付けら
れるまで経験的に変える。例えば、ニッケルを電鋳する
ときには、サッカリン、メチルベンゼンスルホアミドの
ような改良剤の相対量、ｐＨ１浴温、ニッケルカチオン
濃度、および電流密度を調整して少なくとも約０．００
０１５インチ／インチの応力−ひすみヒステリシスを得
ることができる。電流密度はｐｌ＋およびニッケル濃度
に影響を与える。即ち、電流密度が増大するとき、ニッ
ケルは十分な速度でコアマンドレルの表面に到達できず
、１／２セル電圧は増大し、水素イオンが発生して浴中
に存在するヒドロキシイオンを増大させてｐｎを増大さ
せる。さらに、電流密度の増大は浴温も上昇させる。

約１．８平方インチ以下の分節断面積および約０．６以
上の全長対分節断面積比を有する中空電鋳物品において
十分な分離用すき間を得るためには、電鋳コーティング
は少なくとも約３０オングストロームの厚さと少なくと
も０．０００１５インチ／インチの応力−ひずみヒステ
リシスを存すべきである。さらに、マンドレル上の電鋳
物品の露出表面はコアマンドレルの有意の冷却と収縮が
起る前に急冷しなければならない。

尖隻拠 以下の実施例は本発明の電鋳物品の製造方法をさらに明
確にし、例示するものである。部および割合は断わらな
い限り重量による。これら実施例はまた本発明の種々の
好ましい実施例を例示するためのものである。他に断わ
らない限り、すべてのマンドレルは軸に平行な側面を有
する円筒状形である。

実施例１〜４ 各実施例で特記する場合を除いて、次の４実施例の一般
的処理条件は一定であり次の如くである：電流密度　　
　　　２８５アンペア／ｆｔ２（２８，５アンペア／ｄ
ｆｆ１２） 攪拌速度　　　　　１〜５フイ一ト／秒（カソード表面
上の溶液直線流） （３０〜１５２ｃＩＩＩ／秒） ｐｌ＋　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３．８
〜３．９表面張力　　　　　３３〜３９ダイン／ｃｆｆ
Ｉラウリル硫酸ナトリウム ０．０００７オンス／ガロン （０，００５２ｇ＃） 実施例１ ２本の重り合った細長電鋳中空部材からなる複合中空金
属物品を下記の各表に第１マンドレルおよび第２マンド
レルとして示す２本の細長円筒状マンドレルによって製
造した。各マンドレルは支持末端、自由末端およびおよ
そ支持末端から自由末端近くの距離まで延びている丸い
円筒状電鋳用第１部分表面を有していた。マンドレルの
自由末端の最端部と第１部分表面との間には、第１部分
表面より小さい周囲を有する丸い円筒状電鋳用第２部分
表面があった。第２細長電鋳用マンドレルの第１部分電
鋳用表面の周囲は第１細長電鋳用マンドレルの第１部分
電鋳用表面の周囲よりも十分に小さいように選定し、第
２細長電鋳用マンドレルの第１部分電鋳用表面上に電鋳
させた中空金属スリーブが第１細長電鋳用マンドレルの
第１部分電鋳表面上に電鋳させた中空金属スリーブの中
空内部に容易にスベリ込むようにした。これらマンドレ
ルの寸法も下記の表に示しである。これらマンドレルの
各々は下向きの自由末端より電気メツキ浴中に垂直に浸
漬した。

第１マンドレル マンドレルコア材料 ステンレススチール（３０４） 第１部分のマンドレル周囲（インチ）２．９３７第１部
分のマンドレルコア断面形状　　火弟２部分のマンドレ
ル周囲　　　　０．９５１９第２部分のマンドレル断面
形状　　　　丸第１部分のマンドレル長（インチ）２４
第２部分のマンドレル長（インチ’）　　１．１２５Ｎ
ｉ　（オンス／ガロン）　　　　　　　　　１１．５Ｎ
ｉ（Ｊ！、・６ｕｔｏ　　（オンス／ガロン）　　　６
アノード　　　　　　　　　　電解用ニッケルメッキ温
度（ｆ”）Ｔｚ　　　　　　　　　　１４０デルタＴ　
（’ｒｚ　−Ｔ、　）　　（″）”）　　　　　　］−
００第１部分の分離用すき間（インチ） ０．０００１４ ＴＩ　　（分離温度）（Ｆ）　　　　　　　　　４０第
２部分の分離用すき間（インチ） ０、００００７５ Ｔ、　　（分離温度）（Ｐ）　　　　　　　　　４０ザ
ツ力リン濃度　　　　　　　　　　　　　　　０２−Ｍ
Ｂ５Δ／サッカリン　　　　　　　　０モル比、ザッカ
リン／Ｎ１０ 表面粗さくマイクロインチ、ＲＭＳ）　　　　　４内部
応力（ｐｓｉ）　　　　　　　　　　−３，０００引っ
張り強度（ｐｓｉ）　　　　　　　　９３．０００伸度
〈２インチでの％）１２ 第２マンドレル マンドレルコア材料 ステンレススチール（３０４） 第１部分のマンドレル周囲（インチ） ２．８９９６ 第１部分のマンドレル断面形状　　　　丸第２部分のマ
ンドレル周囲（インチ） ０．９５１９ 第２部分のマンドレル断面形状　　　　火弟１部分のマ
ンドレル長（インチ）２４第２部分のマンドレル長（イ
ンチ＞　　　　１．２５８＋　（オンス／ガロン）　　
　　　　　　　　１１．５ＮｉＣ／２・６ｔ＋ｇｏ　　
（オンス／ガロン）　　　　６アノード　　　　　　　
　　　　　　電解用Ｎｉメッキ温度（”ｊ：）　Ｔ２１
４０ デルタＴ　（Ｔ２−ＴＩ　）　　（ｉ：）　　　　　　
１００第１部分の分離用すき間（インチ） ０．０００１３８ ’ｒ＋（分離温度、’ｌ：）　　　　　　　　　　４０
第２部分の分離用すき間（インチ） ０、００００４５４ ＴＩ　　（分離温度、’１”）　　　　　　　　　　４
０サツ力リン濃度　　　　　　　　　　　　　　　０２
−ＭＢ　Ｓ　Ａ／サッカリン　　　　　　　　０モル比
（サッカリン／旧）　　　　　　　　　０表面粗さくマ
イクロインチ、ＲＭＳ）　　　　　４内部応力、ｐｓｉ
　　　　　　　　　　　−３，ＯＯＯ引っ張り強度（ｐ
ｓｉ）　　　　　　　　９３．０００伸度（２インチで
の％）１２ 第２細長マンドレルからの中空電鋳物品の第１スリーブ
を手で第１細長マンドレルからの中空物品の第１スリー
ブの内部に挿入して第２細長マンドレルからの中空物品
の第１スリーブの外表面を第１細長マンドレルからの中
空物品の第１スリーブの内表面と実質的に連続するよう
にした。得られた複合金属物品は手で引き離すことはで
きなかった。複合金属物品の各末端から突き出ている各
中空物品の第２スリーブを相補用ボールベアリング支持
ベアリングに挿入して、複合金属物品を自由回転ロール
として使用可能にした。

実施例２ ２本の重り合った細長電鋳中空部材からなる複合中空金
属物品を下記の各表に第１マンドレルおよび第２マンド
レルとして示す２本の細長円筒状マンドレルによって製
造した。各マンドレルは支持末端、自由末端およびおよ
そ支持末端が自由末端近くの距離まで延びている丸い円
筒状電鋳用第１部分表面を有していた。第１マンドレル
の自由末端の最端部と第１マンドレルの第１部分表面と
の間には、第１部分表面より小さい周囲を有する丸い円
筒状電鋳用第２部分表面があり、第２マンドレルの自由
末端の最端部と第２マンドレル第１部分表面との間には
、第１部分表面より小さい周囲を有する丸状六角形電鋳
用第２部分表面があった。第２細長電鋳用マンドレルの
第１部分電鋳用表面の周囲は第１細長電鋳用マンドレル
の第１部分電鋳用表面の周囲よりも十分に小さいように
選定し、第２細長電鋳用マンドレルの第１部分電鋳用表
面上に電鋳させた中空金属スリーブが第１細長電鋳用マ
ンドレルの第１部分電鋳表面上に電鋳させた中空金属ス
リーブの中空内部に容易にスベリ込むようにした。これ
らマンドレルの寸法も下記の表に示しである。これらマ
ンドレルの各々は下向きの自由末端より電気メツキ浴中
に垂直に浸漬した。

第１マンドレル マンドレルコア材料 ステンレススチール（３０４） 第１部分のマンドレル周囲（インチ） １．９０３４ 第１部分のマンドレルコア断面形状　　丸第２部分のマ
ンドレル周囲　　　　０．９１３９第２部分のマンドレ
ル断面形状　　　　丸第１部分のマンドレル長（インチ
）４８第２部分のマンドレル長（インチ　）１．６８１
旧（オンス／ガロン’）　　　　　　　　　　１１．５
ＮｉＣβ２．６１＋。０　（オンス／ガロン）　　　　
６アノード　　　　　　　　　　電解用ニッケルメッキ
温度（１：）Ｔ２　　　　　　　　　１４０デルタＴ　
（’ｒｚ　　’ｒ＋　）　　（ｌ”）　　　　　１００
第１部分の分離用すき間（インチ） ０、０００（１５）１ Ｔ１　（分離温度）（Ｆ）４０ 第２部分の分離用すき間（インチ） ０．００００４４ Ｔ１　（分離温度）（ｌ”）　　　　　　　　　　４０
サツ力リン濃度　　　　　　　　　　　　　　　０２−
ＭＢＳＡ／ザソカリン　　　　　　　　０モル比（サッ
カリン／旧）　　　　　　　　　０表面粗さくマイク１
コインチ、ＲＭ　Ｓ　）４内部応力（ｐｓｉ）　　　　
　　　　　　−３，ＯＯＯ引っ張り強度（ｐｓｉ）　　
　　　　　　９３．０００伸度（２インチでの％）１２ 第２マンドレル マンドレルコア月利 ステンレススチール（３０／ｌ） 第１部分のマンドレル周囲（インチ） １．８２８０ 第１部分のマンドレル断面形状　　　　丸第２部分のマ
ンドレル周囲（インチ）０．６第２部分のマンドレル断
面形状　　　　六角形第１部分のマンドレル長（インチ
）４８第２部分のマンドレル長（インチ）　］、、６８
１旧（オンス／ガロン）　　　　　　　　　　１１．５
ＮｉＣＩ１２・６Ｈ２０（オンス／ガロン）　　　　６
アノード　　　　　　　　　　　　　電解用層メッキ温
度（ν）Ｔｚ　　　　　　　　　　１．４０デルタＴ　
（Ｔ２−Ｔ、）（’ｌ”＞　　　　　１００第１部分の
分離用すき間（インチ） ０．０００（１５）１ Ｔ、（分離温度、Ｆ）　　　　　　　　　　４０第２部
分の分離用すき間（インチ） ０．００００４５ Ｔ、　（分離温度、Ｐ）４０ サッカリン濃度　　　　　　　　　　　　　　０２−Ｍ
Ｂ　Ｓへ／サッカリン　　　　　　　　　０モル比（サ
ッカリン／　Ｎ　ｉ　）　　　　　　　　　　０表面粗
さくマイクロインチ、ＲＭＳ）　　　　　４内部応力、
ｐｓｉ　　　　　　　　　　　−３，ＯＯＯ引っ張り強
度（ｐｓｉ）　　　　　　　　９３．　ＯＯＯ伸度（２
インチでの％）１２ 第２細長マンドレルからの中空電鋳物品の第１スリーブ
を手で第１細長マンドレルからの中空物品の第１スリー
ブの内部に挿入して第２綱長マンドレルからの中空物品
の第１スリーブの外表面を第１細長マンドレルからの中
空物品の第１スリーブの内表面と実質的に連続するよう
にした。得られた複合金属物品は手で引き諦ずことはで
きなかった。複合金属物品の１つの末端から突き出てい
る第２円筒スリーブを相補用ナイロン支持ベアリングに
挿入し、複合金属物品ロールの反対末端から突き出てい
るもう１木の六角形スリーブを電気モーターで駆動され
るプラスチックユニバーサルジヨイント中の相補用六角
形を有する穴に挿入した。操作中、モーターはプラスチ
ックユニバーサルジヨイントを回転させることにより複
合ロールを回転させた。

実施例３ ２本の重り合った細長電鋳中空部材からなる複合中空金
属物品を下記の各表に第１マンドレルおよび第２マンド
レルとして示す２木の細長円筒状マンドレルによって製
造した。各マンドレルは支持末端、自由末端およびおよ
そ支持末端から自由末端近くの距離まで延びている丸い
円筒状電鋳用第１部分表面を有していた。マンドレルの
自由末端の最端部と第１電鋳用マンドレル上の第１部分
表面との間には、第１部分表面により小さい周囲を有す
る丸い円筒状電鋳用第２部分表面があった。

マンドレルの自由末端の最端部と第２電鋳用マンドレル
上の第１部分表面との間には、第１部分表面より小さい
周囲を有する丸い円筒状電鋳用第２部分表面があった。

第２細長電鋳用マンドレルの第１部分電鋳用表面の周囲
は第１細長電鋳用マンドレルの第１部分電鋳用表面の周
囲よりも十分に小さいように選定し、第２細長電鋳用マ
ンドレルの第１部分電鋳用表面上に電鋳させた中空金属
スリーブが第１細長電鋳用マンドレルの第１部分電鋳用
表面上に電鋳させた中空金属スリーブの中空内部に容易
にスベリ込むようにした。これらマンドレルの寸法も下
記の表に示しである。これらマンドレルの各々は下向き
の自由末端より電気メツキ浴中に垂直に浸漬した。

第１マンドレル マンドレルコア材料 ステンレススチール（３０４） 第１部分のマンドレル周囲（インチ） ３、１．０３８ 第１部分のマンドレルコア断面形状　　丸第２部分のマ
ンドレル周囲　　　　１．９２２６第２部分のマンドレ
ル断面形状　　　　丸第１部分のマンドレル長（インチ
）　　　　　８第２部分のマンドレル長（インチ　）１
６Ｎｉ　（オンス／ガロン）　　　　　　　　　　　１
１．５ＮｉＣＡ！ｚ・６１１．０　　（オンス／ガロン
）　　　　６アノード　　　　　　　　　　電解用ニッ
ケルメッキ温度（Ｆ）Ｔｌ１．４．０ デルタＴ　（Ｔ、−Ｔ、）（Ｐ）　　　　　１．００第
１部分の分離用すき間（インチ） ０、　ＯＯＯ１，４８ ＴＩ　　（分離温度）（ｌ：）４０ 第２部分の分離用すき間（インチ） ０．０００（１５）２ ＴＩ　　（分離温度）（’Ｆ）　　　　　　　　　４０
サツ力リン濃度　　　　　　　　　　　　　　　０２−
ＭＢ　Ｓ　Ａ／サッカリン　　　　　　　　０モル比、
サッカリン／Ｎｉ　　　　　　　　　　０表面粗さくマ
イクロインチ、ＲＭＳ）　　　　　４内部応力（ｐｓｉ
）　　　　　　　　　　−３，０００引っ張り強度（ｐ
ｓｉ）　　　　　　　　９３．　ＯＯＯ伸度（２インチ
での％）１２ 第２マンドレル マンドレルコア材料 ステンレススチール（３０４） 第１部分のマンドレル周囲（インチ） ３、１０３８ 第１部分のマンドレル断面形状　　　　丸第２部分のマ
ンドレル周囲（インチ） １．８８４９ 第２部分のマンドレル断面形状　　　　　丸第１部分の
マンドレル長（インチ）　　　　　８第２部分のマンド
レル長（インチ）１６Ｎｔ　（オンス／ガロン）　　　
　　　　　　　　１１．５ＮｉＣ７！２・６１１２０　
　（オンス／ガロン）　　　　６アノード　　　　　　
　　　　　　　電解用ＮＩメッキ温度（ｌ”）Ｔｌ　　
　　　　　　１４０デルタＴ　（Ｔｌ　　Ｔｌ　）　　
（Ｆ）’　　　　１００第１部分の分離用すき間（イン
チ） ０、０００１４８ Ｔｌ　　（分離温度、’ｌ：）　　　　　　　　　　４
０第２部分の分離用すき間（インチ） ０、　ＯＯＯＯ９ Ｔｌ　　（分離温度、Ｆ）　　　　　　　　　４０サツ
力リン濃度　　　　　　　　　　　　　　０２−ＭＢＳ
Ａ／サッカリン　　　　　　　　　０モル比（サッカリ
ン／Ｎｉ）　　　　　　　　　　０表面粗さくマイクロ
インチ、ＲＭＳ）　　　　　４内部応力（ｐｓｉ）　　
　　　　　　　　−３，ＯＯＯ引っ張り強度Ｃｐ！３１
）　　　　　　　　９３．　ＯＯＯ伸度（２インチでの
％）１２ 第２細長マンドレルからの中空電鋳物品の第１スリーブ
を手で第１細長マンドレルからの中空物品の第１スリー
ブの内部に押入して第２細長マンドレルからの中空物品
の第２スリーブの外表面を第１細長マンドレルからの中
空物品の第２スリーブの内表面と実質的に連続するよう
にした。得られた複合金属物品は手で引き離すことはで
きなかった。ボールヘアリングを複合金属物品の各末端
から突き出ている各中空物品の第１スリーブ中に押しは
めた。

実施例４ ２本の重り合った細長電鋳中空部材からなる複合中空金
属物品を円筒形を有し下記の各表に第１マンドレルおよ
び第２マンドレルとして示す２本の細長マンドレルによ
って製造した。各マンドレルは支持末端、自由末端およ
びおよそ支持末端から支持末端から近い距離まで延びて
いる丸い円筒状電鋳用第１部分表面を有していた。第１
細長電鋳用マンドレルはすべて円筒状である４つの部分
を有していた。第２細長電鋳用マンドレルは３つの部分
を有し、第１と第３部分は円筒状であったが、第２部分
は“Ｄ”リングとして使用できるような平坦面を有する
円筒状であった。第２細長電鋳用マンドレルの第１部分
電鋳用表面の周囲は第１細長電鋳用マンドレルの第２部
分電鋳用表面の周囲よりも十分に小さいように選定し、
第２細長電鋳用マンドレルの第１部分電鋳用表面上に電
鋳させた中空金属スリーブが第１細長電鋳用マンドレル
の第２部分電鋳表面上に電鋳させた中空金属スリーブの
中空内部に容易にスベリ込むようにした。これらマンド
レルの寸法も下記の表に示しである。これらマンドレル
の各々は下向きの自由末端により電気メツキ浴中に垂直
に浸漬した。

第１マンドレル マンドレルコア材料 ステンレススチール（３０４） 第１部分のマンドレル周囲（インチ） １８．８４９ 第１部分のマンドレルコア断面形状　　丸第２部分のマ
ンドレル周囲　　　　３．１７９２第２部分のマンドレ
ル断面形状　　　　丸第３部分のマンドレル周囲　　　
　２．５１３２第３部分のマンドレル断面形状　　　　
丸第４部分のマンドレル周囲　　　　０．９４．２５第
４部分のマンドレル断面形状　　　　丸第１部分のマン
ドレル長（インチ）　　　１第２部分のマンドレル長（
インチ）　　　４第３部分のマンドレル長（インチ）１
６第４部分のマンドレル長（インチ）　　　２旧（オン
ス／ガロン）　　　　　　　　　　１１．５ＮｉＣり２
・６１１２０　　（オンス／ガロン）　　　　６アノー
ド　　　　　　　　　　電解用ニッケルメッキ温度（Ｐ
）Ｔ、　　　　　　　　　　１４０デルタＴ　（ＴＺ　
　Ｔｌ　＞　　（’１：＞　　　　　ｉ　ｏ　。

Ｔ１での第１部分の分離用すき間（インチ）０、　ＯＯ
Ｏ９ Ｔ、での第２部分の分離用すき間（インチ）０、　ＯＯ
０１５２ ＴＩでの第３部分の分離用すき間（インチ）０．０００
１２ Ｔ１での第４部分の分離用すき間（インチ）０、　ＯＯ
Ｏ４５ Ｔｌ　　（分離温度、ｌ”）　　　　　　　　　　４０
サツ力リン濃度　　　　　　　　　　　　　　０２−Ｍ
ＢＳＡ／サッカリン　　　　　　　　　０モル比、サッ
カリン／　Ｎ　ｉ　　　　　　　　　　０表面粗さくマ
イクロインチ、ＲＭＳ）　　　　　４内部応力（ｐｓｉ
）　　　　　　　　　　−３，ＯＯＯ引っ張り強度（ｐ
ｓｉ）　　　　　　　　９３．、　ＯＯＯ伸度（２イン
チでの％）１２ 第２マンドレル マンドレルコア材料 ステンレススチール（３０４） 第１部分のマンドレル周囲（インチ） ３、１４５１５ 第１部分のマンドレル断面形状　　　　丸第２部分のマ
ンドレル周囲（インチ） ２、９６４１ 第２部分のマンドレル断面形状　　　“Ｄ”第３部分の
マンドレル周囲（インチ） ０、９４２５ 第３部分のマンドレル断面形状　　　　丸第１部分のマ
ンドレル長（インチ）　　　５第２部分のマンドレル長
（インチ）１．５第３部分のマンドレル長（インチ）　
　　２Ｎｉ　（オンス／ガロン）　　　　　　　　　　
１１．５ＮｉＣ７！２・６Ｈ２０（オンス／ガロニ／）
６ア、ノード　　　　　　　　　　　　　電解用Ｎｉメ
ッキ温度（ｌ”）　Ｔ２　　　　　　　　　１４０デル
タＴ　（Ｔ２　　Ｔ＋　）　　（Ｆ）　　　　　１００
Ｔ、での第１部分の分離用すき間（インチ）０．０００
１５ Ｔ、での第２部分の分離用すき間（インチ）０．０ Ｔ、での第３部分の分離用すき間（インチ）０．０００
０４５ ′ｒ、（分離温度、”ｌ−）　　　　　　　　　　　４
０サツ力リン湯度　　　　　　　　　　　　　　０２−
ＭＢＳＡ／ザッカリン　　　　　　　　０モル比（ザッ
カリン／旧）　　　　　　　　　０表面相さくマイクロ
インチ、ＲＭＳ）　　　　　４内部応力（ｐｓｉ）　　
　　　　　　　　−３，０００引っ張り強度（ｐｓｉ）
　　　　　　　　９３．０００伸度（２インチでの％）
１２ 第２細長マンドレルからの中空電鋳物品の第１スリーブ
を手で第１細長マンドレルからの中空物品の第１スリー
ブの内部に挿入して第２細長マンドレルからの中空物品
の第１スリーブの外表面を第１細長マンドレルからの中
空物品の第１スリーブの内表面と実質的に連続するよう
にした。得られた複合金属物品は手で引き離すことはで
きなかった。複合金属物品の各反対末端から突き出てい
る各中空物品の第１マンドレルからの第４スリーブと第
２マンドレルからの第３スリーブを相補形状穴を有する
支持ベアリングに挿入した。駆動機構は第２細長マンド
レルからの中空物品の“Ｄ”形第２スリーブにカップリ
ングさぜた。

本発明を特定の好ましい実施例について説明して来たけ
れども、当業者ならばむしろ本発明の精神および特許請
求の範囲内で多くの変形および修正をなし得ることは理
解されるであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は複合金属物品を略図的に示すものである。 第２図は第１図の複合物品の１末端部を略図的に示すも
のである。 ６８　　　　゛ 第３図は第１図の複合物品のもう１つの末端部を略図的
に示すものである。 第４図は複合物品の別の実施態様の１末端部を略図的に
示すものである。 第５図は複合物品のさらに別の実施態様の１末端部を略
図的に示すものである。 第６図は複合物品のさらに別の実施態様の断面図である
。 第７図は複合物品のさらに別の実施態様の断面図である
。 １０・・・・・・複合金属物品、１２・・・・・・第１
細長電鋳中空部材、１４・・・・・・第２細長電鋳中空
部材、１６・・・・・・第１スリーブ、１８・・・・・
・第２スリーブ、２０・・・・・・第１スリーブ、２２
・・・・・・第２スリーブ、４０・・・・・・シャフト
、４２．４４．４６・・・・・・中空電鋳物品、５０・
・・・・・複合物品、５２・・・・・・第１スリーブ、
５４・・・・・・第２スリーブ、５６・・・・・・第１
スリーブ、５８・・・・・・第２スリーブ。

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. （１）第１の細長電鋳中空部材と第２の電鋳細長中空部
   材とからなり、これら中空部材の各々が少なくとも第１
   スリーブと第２スリーブを含み、上記中空部材の各々の
   １つのスリーブが同じスリーブの他のスリーブの周囲よ
   りも小さい周囲を有し、上記第２細長中空部材の１つの
   スリーブの外表面の少なくとも１部分が上記第１細長中
   空部材の１つのスリーブの内表面の少なくとも１部分に
   隣接しかつ実質的に取り巻かれている複合金属物品。
2. （２）同じ部材の他のスリーブの周囲よりも小さい周囲
   を有する少なくとも１つのスリーブの断面が円形である
   特許請求の範囲第（１）項記載の複合金属物品。
3. （３）同じ部材の他のスリーブの周囲よりも小さい周囲
   を有する少なくとも一つのスリーブの断面が多角形であ
   る特許請求の範囲第（１）項記載の複合金属物品。
4. （４）同じ部材の他のスリーブの周囲よりも小さい周囲
   を有する少なくとも１つのスリーブの断面が円形である
   特許請求の範囲第（１）項記載の複合金属物品。
5. （５）同じ部材の他のスリーブの周囲よりも小さい周囲
   を有する少なくとも１つのスリーブの断面が半円形であ
   る特許請求の範囲第（１）項記載の複合金属物品。
6. （６）すべてのスリーブの断面が円形である特許請求の
   範囲第（１）項記載の複合金属物品。
7. （７）第１細長中空部材の前記１つのスリーブの内表面
   の少なくとも１部分に隣接しかつ実質的に取り巻かれて
   いる第２細長中空部材の前記１つのスリーブの外表面が
   第１細長中空部材の前記スリーブの内表面の周囲よりも
   約０．００２５ｍｍ小さい周囲を有する特許請求の範囲
   第（１）項記載の複合金属物品。
8. （８）第１細長中空部材の前記スリーブの内表面の少な
   くとも１部分に隣接しかつ実質的に取り巻かれている第
   ２細長中空部材の前記１つのスリーブの外表面が第１細
   長中空部材の前記スリーブの内表面と実質的に接触して
   いる特許請求の範囲第（１）項記載の複合金属物品。
9. （９）第１細長中空部材の前記スリーブの内表面の少な
   くとも１部分に隣接しかつ実質的に取り巻かれている第
   ２細長中空部材の前記１つのスリーブの外表面が第１細
   長中空部材の前記スリーブの内表面に対してスウェージ
   加工されている特許請求の範囲第（１）項記載の複合金
   属物品。
10. （１０）第１の細長電鋳用マンドレルと第２の細長電鋳
    用マンドレルを用意すること、これらマンドレルの各々
    は第１末端と第２末端、およびおよそ第１末端から各マ
    ンドレルの長さに沿って実質的に第２末端まで延びてい
    る円周形の電鋳用表面を有すること、各マンドレルの第
    １末端に隣接する電鋳用表面の周囲は各マンドレルの残
    りの電鋳用表面よりも小さいこと、第２細長電鋳用マン
    ドレルの電鋳用表面の少なくとも、１部分の外周囲は第
    １細長電鋳用マンドレルの電鋳用表面の少なくとも１部
    分の内周囲より小さくそれによって第２細長電鋳用マン
    ドレル上に電鋳された中空金属物品が第１細長電鋳用マ
    ンドレル上に電鋳された中空金属物品の中空内部にすべ
    り込ませるのに適すること、第１マンドレルの電鋳用表
    面上に中空物品を電鋳すること、第２マンドレルの電鋳
    用表面上に中空物品を電鋳すること、各マンドレルから
    各中空物品を取り外すこと、および第２細長マンドレル
    からの中空物品の少なくとも１部分を第１細長マンドレ
    ルからの中空物品の少なくとも１部分の内側に挿入しそ
    れによって第２細長マンドレルからの中空物品の少なく
    とも１部分の外表面を第１細長マンドレルからの中空物
    品の内表面の少なくとも１部分によって実質的に取り巻
    くことからなる電鋳方法。
11. （１１）各マンドレルの前記残りの電鋳用表面の断面が
    円形である特許請求の範囲第（１０）項記載の電鋳方法
    。
12. （１２）各マンドレルの前記残りの電鋳用表面の断面が
    多角形である特許請求の範囲第（１１）項記載の電鋳方
    法。
13. （１３）各マンドレルの前記残りの電鋳用表面に隣接す
    る電鋳用表面の断面が円形である特許請求の範囲第（１
    １）項記載の電鋳方法。
14. （１４）各マンドレルの前記残りの電鋳用表面に隣接す
    る電鋳用表面の断面が多角形である特許請求の範囲第（
    １１）項記載の電鋳方法。
15. （１５）各マンドレルの前記残りの電鋳用表面に隣接す
    る電鋳用表面の断面が半円形である特許請求の範囲第（
    １１）項記載の電鋳方法。