JPS6293338A - 開缶性に優れたイ−ジ−オ−プン蓋用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
開缶性に優れたイ−ジ−オ−プン蓋用鋼板およびその製造方法Info
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- JPS6293338A JPS6293338A JP22985985A JP22985985A JPS6293338A JP S6293338 A JPS6293338 A JP S6293338A JP 22985985 A JP22985985 A JP 22985985A JP 22985985 A JP22985985 A JP 22985985A JP S6293338 A JPS6293338 A JP S6293338A
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- Japan
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- diffraction intensity
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- ray diffraction
- steel sheet
- steel
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、開缶性に優れたイージーオープン蓋用鋼板と
その製造方法に関するものである。
その製造方法に関するものである。
従来の技術
現在、ビール、炭酸飲料などの飲料缶あるいは急告なと
の食缶には、適当な形状・深さのスコアを刻印しておき
、開缶用のタブを取付け、このタブを引張ることにより
スコア部が切れ、缶切りなどの道具なしに容易に開缶で
きるイージーオープン蓋が使われている。
の食缶には、適当な形状・深さのスコアを刻印しておき
、開缶用のタブを取付け、このタブを引張ることにより
スコア部が切れ、缶切りなどの道具なしに容易に開缶で
きるイージーオープン蓋が使われている。
このイージーオープン蓋の素材としてはアルミニウムと
スチールとがある。アルミニウム製のイージーオープン
蓋は耐蝕性の点からすべての内容物に使用できるとはい
えず、とくに塩分を含む内容物に対してはスチール製が
使用されている。また、缶の胴部はスチール製が主体で
あることから空缶回収、リサイクルの点からも缶全体が
同一材料で出来ていることが望ましい。このような点か
らスチール製イージーオープン蓋の適用拡大が望まれて
いる。
スチールとがある。アルミニウム製のイージーオープン
蓋は耐蝕性の点からすべての内容物に使用できるとはい
えず、とくに塩分を含む内容物に対してはスチール製が
使用されている。また、缶の胴部はスチール製が主体で
あることから空缶回収、リサイクルの点からも缶全体が
同一材料で出来ていることが望ましい。このような点か
らスチール製イージーオープン蓋の適用拡大が望まれて
いる。
ところがスチール製のイージーオープン蓋はアルミニウ
ム製のイージーオープン蓋に比べて開缶力が高いという
欠点を有している。スチールは元来アルミニウムに比べ
強度・延性が高く、このためにアルミニウムなみの開缶
性のよいイージーオープン蓋が得られていないのが実情
である。このような実情に対し、スチール製イージーオ
ープン蓋の開缶力改善のための発明が種々なされている
。たとえば、特開昭５８−５２４５５号あるいは特開昭
５５−８２１４２号のように炭化物を適当な大きさで分
散させる方法である。
ム製のイージーオープン蓋に比べて開缶力が高いという
欠点を有している。スチールは元来アルミニウムに比べ
強度・延性が高く、このためにアルミニウムなみの開缶
性のよいイージーオープン蓋が得られていないのが実情
である。このような実情に対し、スチール製イージーオ
ープン蓋の開缶力改善のための発明が種々なされている
。たとえば、特開昭５８−５２４５５号あるいは特開昭
５５−８２１４２号のように炭化物を適当な大きさで分
散させる方法である。
しかし、この方法だけではかならずしも開缶力が低下す
るには至っていなかった。このような現状から、開缶性
に優れたイージーオープン蓋用鋼板の開発が望まれてい
る。
るには至っていなかった。このような現状から、開缶性
に優れたイージーオープン蓋用鋼板の開発が望まれてい
る。
発明が解決しようとする問題点
本発明が解決しようとする問題点は、従来のスチール製
イージーオープン蓋の開缶力が高いという欠点にある。
イージーオープン蓋の開缶力が高いという欠点にある。
問題点を解決するための手段
本発明借らは、従来のイージーオープン蓋の開缶力にお
よぼす要因について検討した結果、以下の知見を得た。
よぼす要因について検討した結果、以下の知見を得た。
すなわち、開缶力の低減にはスコア部の破断強度を低く
すれば良く、このためにはスコア加工によるスコア残部
の加工硬化を小さく抑えれば良いことを知見した。この
知見をもとに、スコア加工による加工硬化を小さく抑え
る方法について鋭意検討した結果、鋼板の集合組織を制
御することが有効であることを見出した。
すれば良く、このためにはスコア加工によるスコア残部
の加工硬化を小さく抑えれば良いことを知見した。この
知見をもとに、スコア加工による加工硬化を小さく抑え
る方法について鋭意検討した結果、鋼板の集合組織を制
御することが有効であることを見出した。
すなわち、鋼板の圧延面に平行に（１１１１面を持つ結
晶方位成分がスコア加工の際の加工硬化を大きくしてい
ることをつきとめ、（１１１１方位成分を少なくするこ
とにより加工硬化が小さくなることを見出した。さらに
検討した結果、（Ｉｌｌ ）方位成分の量としては、ｘ
ｖｊ回折強度の積分値でランダム方位試料のＸ線回折強
度の積分値の６．０倍以下とすれば、加工硬化が極めて
小さくなることを見出した。
晶方位成分がスコア加工の際の加工硬化を大きくしてい
ることをつきとめ、（１１１１方位成分を少なくするこ
とにより加工硬化が小さくなることを見出した。さらに
検討した結果、（Ｉｌｌ ）方位成分の量としては、ｘ
ｖｊ回折強度の積分値でランダム方位試料のＸ線回折強
度の積分値の６．０倍以下とすれば、加工硬化が極めて
小さくなることを見出した。
本発明はかかる知見にもとすいてなされたもので、その
構成は、 （１）鋼板の集合組織において、圧延面に平行な（１１
１）面のＸ線回折強度の積分値がランダム方位試料のＸ
線回折強度の積分（ｐ’ｉの６．０倍以下であることを
特徴とする開缶性に優れたイージーオープン蓋用鋼板及
び （２） Ｃ： ｏ、１ｏ％以下、Ｓｉ ： ０．１０％
以下、ｌｂ＋ ： ０．１０〜０．５０％、Ａ９： ０
．１００％以下、Ｎ：０．０１０％以下を含有し、必要
に応じＴｉ、 Ｎｂの１種または２種を含有し、残部不
可避的不純物からなる鋼を連続鋳造法によりスラブとな
し、７００〜８５０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、つ
いで川下率１５％以１−の冷間圧延を施し、再結晶焼鈍
を行い、圧延「１１にｌｌ１−行な（１１１）面のＸ線
回折強度の積分値をランダム方位試料のＸ線回折強度の
積分値の６．０倍以下となすことを特徴とする開缶性に
優れたイージーオープン蓋用鋼板の製造方法である。
構成は、 （１）鋼板の集合組織において、圧延面に平行な（１１
１）面のＸ線回折強度の積分値がランダム方位試料のＸ
線回折強度の積分（ｐ’ｉの６．０倍以下であることを
特徴とする開缶性に優れたイージーオープン蓋用鋼板及
び （２） Ｃ： ｏ、１ｏ％以下、Ｓｉ ： ０．１０％
以下、ｌｂ＋ ： ０．１０〜０．５０％、Ａ９： ０
．１００％以下、Ｎ：０．０１０％以下を含有し、必要
に応じＴｉ、 Ｎｂの１種または２種を含有し、残部不
可避的不純物からなる鋼を連続鋳造法によりスラブとな
し、７００〜８５０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、つ
いで川下率１５％以１−の冷間圧延を施し、再結晶焼鈍
を行い、圧延「１１にｌｌ１−行な（１１１）面のＸ線
回折強度の積分値をランダム方位試料のＸ線回折強度の
積分値の６．０倍以下となすことを特徴とする開缶性に
優れたイージーオープン蓋用鋼板の製造方法である。
又、製造方法の実施態様として次の（３）及び（４）を
包含するものである。
包含するものである。
（３）再結晶焼鈍が箱焼鈍法により行われる第（２）項
記載の製造方法。
記載の製造方法。
（４）熱間圧延が７００〜８３０℃の温度範囲で施され
、且つ再結晶焼鈍が連続焼鈍法により行われる第（２）
項記載の製造方法。
、且つ再結晶焼鈍が連続焼鈍法により行われる第（２）
項記載の製造方法。
以下、本発明について詳細に説明する。
まず、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面のＸ線回折強
度の積分値をランダム方位試料のＸ線回折強度の積分値
の６．０倍以下とした理由は、前述のごと＜ （１１１
）面のＸ線回折強度の積分値がこの値を越えることは、
（１１１）方位成分の比率が高まることを意味し、スコ
ア加工による加工硬化が大きくなり、開缶力を低く抑え
ることができなくなるためである。
度の積分値をランダム方位試料のＸ線回折強度の積分値
の６．０倍以下とした理由は、前述のごと＜ （１１１
）面のＸ線回折強度の積分値がこの値を越えることは、
（１１１）方位成分の比率が高まることを意味し、スコ
ア加工による加工硬化が大きくなり、開缶力を低く抑え
ることができなくなるためである。
次に、鋼の化学成分を特定する理由は以下のごとくであ
る。
る。
Ｃは、０．１０％を越えて含まれると、鋼板が硬くなり
、開缶力のうち初期開缶力（ポツプ力）が高くなり、開
けにくくなるばかりか、炭化物が増えスコア加Ｉの際に
亀裂が入り易くなり、落丁強度が低ドするなど缶体とし
ての特性を損なうことになるので０．１０％を−１−限
どする。
、開缶力のうち初期開缶力（ポツプ力）が高くなり、開
けにくくなるばかりか、炭化物が増えスコア加Ｉの際に
亀裂が入り易くなり、落丁強度が低ドするなど缶体とし
ての特性を損なうことになるので０．１０％を−１−限
どする。
Ｓｉは、０．１０％を越えて含まれると、鋼板に錫めっ
き、クロトめっきなどの表面処理を施す際に、皮膜の性
状が悪化するので、上限を０．１０％とする。
き、クロトめっきなどの表面処理を施す際に、皮膜の性
状が悪化するので、上限を０．１０％とする。
Ｍｎは、０．５０％を越えて含まれると、鋼板が硬くな
り、ポツプ力が高くなるので上限を０．５０％とし、０
．１０％より少ないと熱間圧延の際に熱間１１１ｉ’ｘ
性により疵が発生するので上限を０．１０％とする。
り、ポツプ力が高くなるので上限を０．５０％とし、０
．１０％より少ないと熱間圧延の際に熱間１１１ｉ’ｘ
性により疵が発生するので上限を０．１０％とする。
ＡＱは０．１００％を越えて含まれると、鋼板が硬くな
りポツプ力が高くなるので１．限を０．１００％とする
。
りポツプ力が高くなるので１．限を０．１００％とする
。
Ｎも同様に０．０１００％を越えて含まれると、鋼板が
硬くなりポツプ力が高くなるので−Ｌ限を０．０１００
％とする。
硬くなりポツプ力が高くなるので−Ｌ限を０．０１００
％とする。
以上のように成分調整された鋼によりいくつかの製造例
を挙げれば、第１例は連続鋳造法によりスラブとなし、
該スラブを１１００℃以下の温度で加熱した後、７００
〜８５０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、ついで圧下率
１５％以上の冷間圧延を施し、箱焼鈍法により再結晶焼
鈍を行う。該スラブを１１００℃以Ｆの温度で加熱する
と、ＡＩＮが加熱炉の段階で析出し、箱焼鈍法において
は、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面のｘ４回折強度
の積分値をラング１、方位試料のＸ線回折強度の積分値
の６．０倍以下にすることができる。この場合、熱間圧
延の温度は特に規定はなく７００〜９５０℃で行えば良
い。
を挙げれば、第１例は連続鋳造法によりスラブとなし、
該スラブを１１００℃以下の温度で加熱した後、７００
〜８５０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、ついで圧下率
１５％以上の冷間圧延を施し、箱焼鈍法により再結晶焼
鈍を行う。該スラブを１１００℃以Ｆの温度で加熱する
と、ＡＩＮが加熱炉の段階で析出し、箱焼鈍法において
は、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面のｘ４回折強度
の積分値をラング１、方位試料のＸ線回折強度の積分値
の６．０倍以下にすることができる。この場合、熱間圧
延の温度は特に規定はなく７００〜９５０℃で行えば良
い。
冷間圧延の圧下率は、１５％より少ない圧下率では再結
晶焼鈍の際に結晶粒が粗大化するので１５％以上とする
。下記第２〜７例においてもこの理由から冷間圧延の圧
下率はいずれも１５％以」−とする。
晶焼鈍の際に結晶粒が粗大化するので１５％以上とする
。下記第２〜７例においてもこの理由から冷間圧延の圧
下率はいずれも１５％以」−とする。
る。
第２例は該スラブを１０００〜１３００℃の温度範囲で
加熱した後、７００〜７８０℃の温度範囲で熱間圧延を
施し、ついで川下率１５％以上の冷間圧延を施し、箱焼
鈍法もしくは連続焼鈍法により再結晶焼鈍を行う。この
例の特徴は、熱間圧延温度を７００〜７９０℃とするこ
とである。これにより箱焼鈍法あるいは連続焼鈍状にお
いても、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面のＸ線回折
強度の積分（ｆｉをランダム方位試料のＸ線回折強度の
積分値のｅ、ｏ倍量下にすることができる。
加熱した後、７００〜７８０℃の温度範囲で熱間圧延を
施し、ついで川下率１５％以上の冷間圧延を施し、箱焼
鈍法もしくは連続焼鈍法により再結晶焼鈍を行う。この
例の特徴は、熱間圧延温度を７００〜７９０℃とするこ
とである。これにより箱焼鈍法あるいは連続焼鈍状にお
いても、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面のＸ線回折
強度の積分（ｆｉをランダム方位試料のＸ線回折強度の
積分値のｅ、ｏ倍量下にすることができる。
第３例は該スラブを１１００℃以下の温度で加熱した後
、 ７００〜８３０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、つ
いで川下率１５％以１−の冷間圧延を施し、箱焼鈍法も
しくは連続焼鈍法により再結晶焼鈍を行う。第３例の特
徴は、常法の温度よりも低い１１００℃以下の温度で加
熱し、７００〜８３０℃の温度範囲で熱間圧延すること
にある。これにより、箱焼鈍法あるいは連続焼鈍法にお
いて、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面のＸ線回折強
度の積分値をランダム方位試料のＸ線回折強度の積分値
の６．０倍以下にすることができる。
、 ７００〜８３０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、つ
いで川下率１５％以１−の冷間圧延を施し、箱焼鈍法も
しくは連続焼鈍法により再結晶焼鈍を行う。第３例の特
徴は、常法の温度よりも低い１１００℃以下の温度で加
熱し、７００〜８３０℃の温度範囲で熱間圧延すること
にある。これにより、箱焼鈍法あるいは連続焼鈍法にお
いて、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面のＸ線回折強
度の積分値をランダム方位試料のＸ線回折強度の積分値
の６．０倍以下にすることができる。
第４例は１１００℃以下の温度で加熱した後、 ７００
〜９５０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、６５０〜７６
０℃の温度範囲で巻取り、ついで圧下率１５％以上の冷
間圧延を施し、箱焼鈍法により再結晶焼鈍を行う。第４
例の特徴は、常法よりも低い＋１００’（！以下の温度
で加熱し、常法に従い熱間圧延を施し、常法よりも高い
６５０〜７６０℃の温度で巻取ることにある。これによ
り１箱焼鈍法において、鋼板の圧延面に平行な（１１１
）面のＸ線回折強度の積分値をランダム方位試料のＸ線
回折強度の積分値の６．０倍以下にすることができる。
〜９５０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、６５０〜７６
０℃の温度範囲で巻取り、ついで圧下率１５％以上の冷
間圧延を施し、箱焼鈍法により再結晶焼鈍を行う。第４
例の特徴は、常法よりも低い＋１００’（！以下の温度
で加熱し、常法に従い熱間圧延を施し、常法よりも高い
６５０〜７６０℃の温度で巻取ることにある。これによ
り１箱焼鈍法において、鋼板の圧延面に平行な（１１１
）面のＸ線回折強度の積分値をランダム方位試料のＸ線
回折強度の積分値の６．０倍以下にすることができる。
第５例は該スラブを１０００−１３００’Ｃの温度範囲
で加熱した後、７００〜８３０℃の温度範囲で熱間圧延
を施し、 ６５０〜７６０℃の温度範囲で巻取り、つい
で圧下率１５％以上の冷間圧延を施し、箱焼鈍法もしく
は連続焼鈍法により再結晶焼鈍を行う。第５例の特徴は
、熱間圧延の温度を常法よりも低い７００〜８３０℃
とし、また、巻取温度を常法よりも高い６５０〜７６０
℃とすることにある。これにより、箱焼鈍法あるいは連
続焼鈍法において、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面
のＸ線回折強度の積分値をランダム方位試料のＸ線回折
強１■の積分値の６．０倍以下にすることができる。
で加熱した後、７００〜８３０℃の温度範囲で熱間圧延
を施し、 ６５０〜７６０℃の温度範囲で巻取り、つい
で圧下率１５％以上の冷間圧延を施し、箱焼鈍法もしく
は連続焼鈍法により再結晶焼鈍を行う。第５例の特徴は
、熱間圧延の温度を常法よりも低い７００〜８３０℃
とし、また、巻取温度を常法よりも高い６５０〜７６０
℃とすることにある。これにより、箱焼鈍法あるいは連
続焼鈍法において、鋼板の圧延面に平行な（１１１）面
のＸ線回折強度の積分値をランダム方位試料のＸ線回折
強１■の積分値の６．０倍以下にすることができる。
第６例は該スラブを１１００℃以下の温度で加熱した後
、 ７００〜８３０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、
６５０〜７６０℃の温度範囲で巻取り、ついで川下率１
５％以上の冷間圧延を施し、箱焼鈍法もしくは連続焼鈍
法によりＩｌｆ結晶焼鈍を行う。第６例の特徴は、常法
よりも低い１１００℃以下の温度で加熱し、常法よりも
低い７００〜８３０℃で熱間圧延し、常法よりも高い６
５０〜７６０℃で巻取ることにある。これにより、箱焼
鈍法あるいは連続焼鈍法において、鋼板の圧延面に１１
行な（１１１）面のＸ線回折強度の積分値をランダム方
位試料のＸ線回折強度の積分値の６．０倍以下にするこ
とができる。
、 ７００〜８３０℃の温度範囲で熱間圧延を施し、
６５０〜７６０℃の温度範囲で巻取り、ついで川下率１
５％以上の冷間圧延を施し、箱焼鈍法もしくは連続焼鈍
法によりＩｌｆ結晶焼鈍を行う。第６例の特徴は、常法
よりも低い１１００℃以下の温度で加熱し、常法よりも
低い７００〜８３０℃で熱間圧延し、常法よりも高い６
５０〜７６０℃で巻取ることにある。これにより、箱焼
鈍法あるいは連続焼鈍法において、鋼板の圧延面に１１
行な（１１１）面のＸ線回折強度の積分値をランダム方
位試料のＸ線回折強度の積分値の６．０倍以下にするこ
とができる。
第７例は第２．３．５．６例において鋼の成分として、
伺加的にＴｉ ： ０．００５〜０，３％とＮｂ ：
０．００５〜０．４％の１種または２種を含有する。Ｔ
ｉとＮｂの１種または２種を伺加的に添加することによ
り、ＴｉおよびＮｂの炭窒化物が形成され、開缶性がさ
らに向上する。Ｔｉの含有量は、０．００５％より少な
いと形成される炭窒化物の量が少なく、十分な開缶性の
向トの効果が得られないため０．００５％を下限とし、
また、０．３％を越えて含まれると鋼板が硬くなり、ポ
ツプ力が高くなるので０．３％を北限とする。Ｎｂの含
有ら月よ、０．００５％より少ないと形成される炭窒化
物の量が少なく、十分な開缶性の向上の効果が得られな
いためＱ、００５％を下限とし、また、 ０．４％を越
えて含まれると鋼板が硬くなり、ポツプ力が高くなるの
で０．４％を−１−限とする。
伺加的にＴｉ ： ０．００５〜０，３％とＮｂ ：
０．００５〜０．４％の１種または２種を含有する。Ｔ
ｉとＮｂの１種または２種を伺加的に添加することによ
り、ＴｉおよびＮｂの炭窒化物が形成され、開缶性がさ
らに向上する。Ｔｉの含有量は、０．００５％より少な
いと形成される炭窒化物の量が少なく、十分な開缶性の
向トの効果が得られないため０．００５％を下限とし、
また、０．３％を越えて含まれると鋼板が硬くなり、ポ
ツプ力が高くなるので０．３％を北限とする。Ｎｂの含
有ら月よ、０．００５％より少ないと形成される炭窒化
物の量が少なく、十分な開缶性の向上の効果が得られな
いためＱ、００５％を下限とし、また、 ０．４％を越
えて含まれると鋼板が硬くなり、ポツプ力が高くなるの
で０．４％を−１−限とする。
実施例
以下、本発明の実施例について説明する。
第１表に示す化学成分の鋼を転炉にて溶製し、連続鋳造
法によりスラブとなした。該スラブを、第２表に示す条
件で熱間圧延し、巻取ってコイルとなした後、７０〜９
４％の圧下率で冷間圧延を施し、箱焼鈍法（ＢＡＦ）も
しくは連続焼鈍法（ＣＡＬ）により鋼板となした。
法によりスラブとなした。該スラブを、第２表に示す条
件で熱間圧延し、巻取ってコイルとなした後、７０〜９
４％の圧下率で冷間圧延を施し、箱焼鈍法（ＢＡＦ）も
しくは連続焼鈍法（ＣＡＬ）により鋼板となした。
箱焼鈍の条件は、加熱速度は３０℃／ｈｒ、均熱は６８
０℃Ｘ３ｈｒ、冷却は炉冷とした。連続焼鈍の条件は、
均熱６８０℃Ｘ６０ｓｅｃ 、冷却速度１０℃／ｓｅｃ
とした。該鋼板に目付−＜％２．８ｇ／ｍ’の錫めっき
を施し、イージーオープン着用鋼板とした。比較例とし
て、本発明法範囲外の製造方法でも製造した。製造条件
は第２表に示す。
０℃Ｘ３ｈｒ、冷却は炉冷とした。連続焼鈍の条件は、
均熱６８０℃Ｘ６０ｓｅｃ 、冷却速度１０℃／ｓｅｃ
とした。該鋼板に目付−＜％２．８ｇ／ｍ’の錫めっき
を施し、イージーオープン着用鋼板とした。比較例とし
て、本発明法範囲外の製造方法でも製造した。製造条件
は第２表に示す。
得られた鋼板の集合組織をＸ線回折法により測定した。
測定には、ＭＯをターゲットとしたＸ線を用い、鋼板試
料の圧延面に」１行な（Ｉｌｌ ）面のＸ線回折強度の
積分値とランダム方位試料のＸ線回折強度の積分値とを
１１１定し、その比を求めた。ランダム方位試料として
は、鋼を粉末状態にしてから固めたものを用いた。第２
表にはこの（Ｉｌｌ ）面のＸ線回折強度比も示してお
く。開缶力の測定は、得られた鋼板を２パネルに加下し
、スコア残厚７０ＩＬ＋ａのスコアを刻印し、タブを取
りつけて引張試験機で引張ることにより行った。開缶力
の７Ｉｉｌｌ定結果を第２表に示す。
料の圧延面に」１行な（Ｉｌｌ ）面のＸ線回折強度の
積分値とランダム方位試料のＸ線回折強度の積分値とを
１１１定し、その比を求めた。ランダム方位試料として
は、鋼を粉末状態にしてから固めたものを用いた。第２
表にはこの（Ｉｌｌ ）面のＸ線回折強度比も示してお
く。開缶力の測定は、得られた鋼板を２パネルに加下し
、スコア残厚７０ＩＬ＋ａのスコアを刻印し、タブを取
りつけて引張試験機で引張ることにより行った。開缶力
の７Ｉｉｌｌ定結果を第２表に示す。
第２表から明らかなように、本発明による圧延面に平行
な（１１１）面のＸ線回折強度の積分値がランダム方位
試料のｘｖＡ回折強度の積分値のｅ、。
な（１１１）面のＸ線回折強度の積分値がランダム方位
試料のｘｖＡ回折強度の積分値のｅ、。
倍量下の強度を有する鋼板の開缶力は、比較法に比べて
いずれも低い値を示している。
いずれも低い値を示している。
第１表 ｗｔ、％
発明の効果
本発明によれば、確実に開缶性を向」ニさせることがで
きる。
きる。
又結晶方位成分の調整により開缶性を向上させるため、
コスト的にも有利である。
コスト的にも有利である。
Claims (4)
- （１）鋼板の集合組織において、圧延面に平行な｛１１
１｝面のＸ線回折強度の積分値がランダム方位試料のＸ
線回折強度の積分値の６．０倍以下であることを特徴と
する開缶性に優れたイージーオープン蓋用鋼板。 - （２）Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ：０．１０〜０．５０％、Ａｌ：０．１００％以下、
Ｎ：０．０１０％以下を含有し、必要に応じＴｉ、Ｎｂ
の１種または２種を含有し、残部不可避的不純物からな
る鋼を連続鋳造法によりスラブとなし、７００〜９５０
℃の温度範囲で熱間圧延を施し、ついで圧下率１５％以
上の冷間圧延を施し、再結晶焼鈍を行い、圧延面に平行
な｛１１１｝面のＸ線回折強度の積分値をランダム方位
試料のＸ線回折強度の積分値の６．０倍以下となすこと
を特徴とする開缶性に優れたイージーオープン蓋用鋼板
の製造方法。 - （３）再結晶焼鈍が箱焼鈍法により行われる特許請求の
範囲第（２）項記載の製造方法。 - （４）熱間圧延を施す温度範囲が７００〜８３０℃であ
り、且つ再結晶焼鈍が連続焼鈍法により行われる特許請
求の範囲第（２）項記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22985985A JPS6293338A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 開缶性に優れたイ−ジ−オ−プン蓋用鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22985985A JPS6293338A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 開缶性に優れたイ−ジ−オ−プン蓋用鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6293338A true JPS6293338A (ja) | 1987-04-28 |
Family
ID=16898810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22985985A Pending JPS6293338A (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | 開缶性に優れたイ−ジ−オ−プン蓋用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6293338A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007277700A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-10-25 | Jfe Steel Kk | 鋼板およびその製造方法 |
| JP2009097045A (ja) * | 2007-10-18 | 2009-05-07 | Nippon Steel Corp | 高強度かつエキスパンド成形性に優れた３ピース缶用鋼板およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6056052A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-04-01 | Kawasaki Steel Corp | 開缶性の優れたイ−ジ−オ−プン缶用鋼板とその製造方法 |
| JPS6280224A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-13 | Kawasaki Steel Corp | イ−ジ−オ−プン蓋用ぶりき原板の製造方法 |
-
1985
- 1985-10-17 JP JP22985985A patent/JPS6293338A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6056052A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-04-01 | Kawasaki Steel Corp | 開缶性の優れたイ−ジ−オ−プン缶用鋼板とその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007277700A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-10-25 | Jfe Steel Kk | 鋼板およびその製造方法 |
| JP2009097045A (ja) * | 2007-10-18 | 2009-05-07 | Nippon Steel Corp | 高強度かつエキスパンド成形性に優れた３ピース缶用鋼板およびその製造方法 |
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