JPS628607B2 - - Google Patents
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- JPS628607B2 JPS628607B2 JP55160234A JP16023480A JPS628607B2 JP S628607 B2 JPS628607 B2 JP S628607B2 JP 55160234 A JP55160234 A JP 55160234A JP 16023480 A JP16023480 A JP 16023480A JP S628607 B2 JPS628607 B2 JP S628607B2
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- gas turbine
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P23/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by a control method other than vector control
- H02P23/16—Controlling the angular speed of one shaft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Control Of Velocity Or Acceleration (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ガスタービンと蒸気タービンを組
合わせて効率の向上をはかつたコンバインドサイ
クルのガバナ制御装置に関する。
合わせて効率の向上をはかつたコンバインドサイ
クルのガバナ制御装置に関する。
従来、コンバインドサイクル発電プラントに
は、第１図に示すような構成のものがある。この
プラントは燃焼器１の出口から出力される高温ガ
スにより、ガスタービン２の機械出力を発生さ
せ、この動力の約2/3が空気圧縮機３の駆動力と
なり、残りの1/3が発電機４の電気出力として取
り出される。また空気圧縮機３、ガスタービン
２、発電機４と同一軸に結合された蒸気タービン
５の排気は、復水器６を通して海水等により冷却
されて復水となる。この復水は復・給水ポンプ７
により加圧され排熱回収ボイラ８に与えられ、排
熱を作動流体に回収させ、この排熱回収ボイラ８
からの発生蒸気を蒸気加減弁９を経由して蒸気タ
ービン５に与え、機械動力を取り出し、ガスター
ビン２の排気ガスＧの持つエネルギの有効利用を
はかつている。また負荷しや断等により回収蒸気
の行き所がなくなる場合には、タービンバイパス
調整弁１０を開くことにより、蒸気の圧力上昇を
防止している。
は、第１図に示すような構成のものがある。この
プラントは燃焼器１の出口から出力される高温ガ
スにより、ガスタービン２の機械出力を発生さ
せ、この動力の約2/3が空気圧縮機３の駆動力と
なり、残りの1/3が発電機４の電気出力として取
り出される。また空気圧縮機３、ガスタービン
２、発電機４と同一軸に結合された蒸気タービン
５の排気は、復水器６を通して海水等により冷却
されて復水となる。この復水は復・給水ポンプ７
により加圧され排熱回収ボイラ８に与えられ、排
熱を作動流体に回収させ、この排熱回収ボイラ８
からの発生蒸気を蒸気加減弁９を経由して蒸気タ
ービン５に与え、機械動力を取り出し、ガスター
ビン２の排気ガスＧの持つエネルギの有効利用を
はかつている。また負荷しや断等により回収蒸気
の行き所がなくなる場合には、タービンバイパス
調整弁１０を開くことにより、蒸気の圧力上昇を
防止している。
さらにこのプラントは、空気圧縮機３の入口空
気を空気入口ガイドベーン１１により、またガス
タービン機械出力を燃料調整弁１２により制御さ
れる。また蒸気タービン５の機械出力は、前述の
ように蒸気加減弁９により制御される。空気圧縮
機３の入口ガイドベーン１１の制御は、燃料調整
弁１２の制御と連動しており、空気圧縮機３のサ
ージ域の流入を防止するように制御される。従つ
てこのプラント構成により発電機４の出力を制御
するには、実質的には燃料調整弁１２、蒸気加減
弁９の制御によることとなる。
気を空気入口ガイドベーン１１により、またガス
タービン機械出力を燃料調整弁１２により制御さ
れる。また蒸気タービン５の機械出力は、前述の
ように蒸気加減弁９により制御される。空気圧縮
機３の入口ガイドベーン１１の制御は、燃料調整
弁１２の制御と連動しており、空気圧縮機３のサ
ージ域の流入を防止するように制御される。従つ
てこのプラント構成により発電機４の出力を制御
するには、実質的には燃料調整弁１２、蒸気加減
弁９の制御によることとなる。
さらに、蒸気タービンサイクルの役目は、専ら
ガスタービン２からの排熱を出力に回収すること
にあり、効率よく回収するには排熱回収ボイラ８
よりの発生蒸気をすべて蒸気条件を整えて蒸気タ
ービン５に導入すればよいので、一般には蒸気加
減弁９は通常負荷運転中は全開であり、負荷調整
のための積極的制御は、燃料調整弁１２により行
なわれるシステム構成となつている。
ガスタービン２からの排熱を出力に回収すること
にあり、効率よく回収するには排熱回収ボイラ８
よりの発生蒸気をすべて蒸気条件を整えて蒸気タ
ービン５に導入すればよいので、一般には蒸気加
減弁９は通常負荷運転中は全開であり、負荷調整
のための積極的制御は、燃料調整弁１２により行
なわれるシステム構成となつている。
すなわち従来の制御では、第１図のプラント構
成によるメリツトを出すために、負荷調整の役目
を燃料調整弁１２により行ない、蒸気加減弁９は
全開として効率よく排熱を回収する。しかるに、
通常の電力系統が正常で安定している場合は上記
制御思想で十分であるが、積極的に電力系統の運
用に役立つためには不十分である。すなわち、電
力系統の周波数が変動し不安定のときには、たと
えば電力系統周波数が低下した場合、発電機４の
出力を積極的に増加させ、逆に上昇した場合には
発電機４の出力を減少させる動作（これは調整機
の基本動作で、ガバナフリー運転という。）が必
要である。
成によるメリツトを出すために、負荷調整の役目
を燃料調整弁１２により行ない、蒸気加減弁９は
全開として効率よく排熱を回収する。しかるに、
通常の電力系統が正常で安定している場合は上記
制御思想で十分であるが、積極的に電力系統の運
用に役立つためには不十分である。すなわち、電
力系統の周波数が変動し不安定のときには、たと
えば電力系統周波数が低下した場合、発電機４の
出力を積極的に増加させ、逆に上昇した場合には
発電機４の出力を減少させる動作（これは調整機
の基本動作で、ガバナフリー運転という。）が必
要である。
しかし上記調整機の基本動作は、燃料調整弁１
２の制御に大幅な外乱を与え、全体の負荷制御の
不安定を招くので、積極的に電力系統の運用に効
果ならしめかつ燃料制御が安定であるためには、
特殊な配慮がガバナ制御系に払われる必要があ
る。
２の制御に大幅な外乱を与え、全体の負荷制御の
不安定を招くので、積極的に電力系統の運用に効
果ならしめかつ燃料制御が安定であるためには、
特殊な配慮がガバナ制御系に払われる必要があ
る。
この発明は上記のような事情に基づいてなされ
たもので、発電機のガバナフリー運転を安全に行
なうことができ、かつ電力系統内での負荷調整機
能を発揮できるコンバインドサイクルのガバナ制
御装置を得ることを目的とする。
たもので、発電機のガバナフリー運転を安全に行
なうことができ、かつ電力系統内での負荷調整機
能を発揮できるコンバインドサイクルのガバナ制
御装置を得ることを目的とする。
以下、この発明の一実施例について、図面を参
照して説明する。
照して説明する。
第２図はこの実施例におけるガバナ制御装置の
構成を示すブロツク図である。第２図において演
算器１３は、複数の計測点（例えば12点）で計測
されたガスタービン出口温度T1、ガスタービン
入口ガス圧力P0、ガスタービン出口ガス圧力P1等
のガスタービン情報信号S1を入力し、まずガス
タービン出口温度T1の平均温度を算出し、さら
にガスタービン入口ガス温度T0を次式より算出
するものである。
構成を示すブロツク図である。第２図において演
算器１３は、複数の計測点（例えば12点）で計測
されたガスタービン出口温度T1、ガスタービン
入口ガス圧力P0、ガスタービン出口ガス圧力P1等
のガスタービン情報信号S1を入力し、まずガス
タービン出口温度T1の平均温度を算出し、さら
にガスタービン入口ガス温度T0を次式より算出
するものである。
T0＝T1（Ｐ１／Ｐ０）η・Ｋ／Ｋ−１
η：ガスタービン効率
（P1／P0のパラメータ）
Ｋ：係数（通常1.3〜1.4）
演算器１４は演算器１３の演算結果を入力し、
ガス温度に見合う燃料量を算出し、ガスタービン
入口ガス温度T0を規定する燃料指令信号S2を出
力するものである。信号発生器１５は、着火、暖
機、加速度のタイミング信号S3を入力し、一定
の信号を発生するものである。演算器１６は信号
発生器１５からの信号を入力し、燃料投入量を演
算し、発電機４の起動時（起動から併入直前ま
で）のガスタービン加速のためのガスタービン入
口最高温度を規定する燃料指令信号S4を出力す
るものである。
ガス温度に見合う燃料量を算出し、ガスタービン
入口ガス温度T0を規定する燃料指令信号S2を出
力するものである。信号発生器１５は、着火、暖
機、加速度のタイミング信号S3を入力し、一定
の信号を発生するものである。演算器１６は信号
発生器１５からの信号を入力し、燃料投入量を演
算し、発電機４の起動時（起動から併入直前ま
で）のガスタービン加速のためのガスタービン入
口最高温度を規定する燃料指令信号S4を出力す
るものである。
変換器１７は負荷要求増減指令信号S5を入力
し、負荷要求指令に見合つた負荷要求指令信号
S6を出力するものである。加算器１８は負荷運
転中は50Hzまたは60Hzである速度設定信号S7と
発電機４の実回転速度信号S8から、周波数偏差
信号S9を得るものである。ガスタービン不感帯
設定器１９および蒸気タービン不感帯設定器２０
は、周波数偏差信号S9を入力し、この信号S9の
不用なふらつきを防止するために、少さな偏差を
カツトするものである。
し、負荷要求指令に見合つた負荷要求指令信号
S6を出力するものである。加算器１８は負荷運
転中は50Hzまたは60Hzである速度設定信号S7と
発電機４の実回転速度信号S8から、周波数偏差
信号S9を得るものである。ガスタービン不感帯
設定器１９および蒸気タービン不感帯設定器２０
は、周波数偏差信号S9を入力し、この信号S9の
不用なふらつきを防止するために、少さな偏差を
カツトするものである。
ガスタービン調定率修正器２１は、第３図のＡ
で示す特性を有し、ガスタービン不感帯設定器１
９の出力を入力し、ガスタービン２の速度調定率
RegGの逆数により修正動作し、周波数偏差によ
る修正信号S10を出力するものである。蒸気ター
ビン調定率修正器２２は、第３図のＢで示す特性
を有し、蒸気タービン不感帯設定器２０の出力を
入力し、蒸気タービン５の速度適定率RegSの逆
数により修正動作し、周波数偏差による修正信号
S11を出力するものである。
で示す特性を有し、ガスタービン不感帯設定器１
９の出力を入力し、ガスタービン２の速度調定率
RegGの逆数により修正動作し、周波数偏差によ
る修正信号S10を出力するものである。蒸気ター
ビン調定率修正器２２は、第３図のＢで示す特性
を有し、蒸気タービン不感帯設定器２０の出力を
入力し、蒸気タービン５の速度適定率RegSの逆
数により修正動作し、周波数偏差による修正信号
S11を出力するものである。
なお、第３図はガスタービン調定率修正器２１
および蒸気タービン調定率修正器２２の特性図
で、横軸に周波数偏差Δｆを示し、縦軸に周波数
偏差Δｆによる燃料量蒸気加減弁開度に対するバ
イアス修正量（出力修正量）ΔＰ（単位１＝100
％パイアス）を示す。また、Ｃは従来の通常の速
度週定率による修正特性で、偏差に比例した修正
量である。
および蒸気タービン調定率修正器２２の特性図
で、横軸に周波数偏差Δｆを示し、縦軸に周波数
偏差Δｆによる燃料量蒸気加減弁開度に対するバ
イアス修正量（出力修正量）ΔＰ（単位１＝100
％パイアス）を示す。また、Ｃは従来の通常の速
度週定率による修正特性で、偏差に比例した修正
量である。
加算器２３は負荷要求指令信号S6と修正信号
S10との偏差信号である燃料指令信号S12を得る
ものである。この燃料指令信号S12は、負荷要求
指令に従つて負荷を増減するための燃料投入量を
示す信号である。低値優先回路２４ａ，２４ｂ，
２４ｃは、燃料指令信号S2，S4，S12の中の値が
一番小さな信号を燃料信号S13として燃料調整弁
１２へ与えるものである。
S10との偏差信号である燃料指令信号S12を得る
ものである。この燃料指令信号S12は、負荷要求
指令に従つて負荷を増減するための燃料投入量を
示す信号である。低値優先回路２４ａ，２４ｂ，
２４ｃは、燃料指令信号S2，S4，S12の中の値が
一番小さな信号を燃料信号S13として燃料調整弁
１２へ与えるものである。
開度設定器２５は負荷運転時に100％の開度信
号S14を常開接点２６を介して出力して蒸気加減
弁９の開度を設定するものである。上記常開接点
２６は蒸気タービン５への通気条件が整うと閉路
するものである。加算器２７は開度信号S14と修
正信号S11との偏差信号である蒸気加減弁９の開
度を規定する開度指令信号S15を出力するもので
ある。
号S14を常開接点２６を介して出力して蒸気加減
弁９の開度を設定するものである。上記常開接点
２６は蒸気タービン５への通気条件が整うと閉路
するものである。加算器２７は開度信号S14と修
正信号S11との偏差信号である蒸気加減弁９の開
度を規定する開度指令信号S15を出力するもので
ある。
次にこのような構成において、その動作を説明
する。今、複数の計測点により計測されたガスタ
ービン出口のガス温度T1が演算器１３に入力さ
れると、まず平均温度を算出し、さらにガスター
ビン入口ガス温度T0を算出する。このガスター
ビン入口ガス温度T0を示す信号は演算器１４に
与えられ、ガス温度に見合う燃料量が演算され、
ガスタービン入口ガス温度T0を規定する燃料指
令信号S2が出力される。また、着火、暖機、加
速等のタイミング信号S3が信号発生器１５に与
えられると一定の信号を発生し、演算器１６によ
り燃料投入量を演算し、発電機４の起動時のガス
タービン２の加速のための燃料指令信号S4を出
力する。さらに通常運転時の負荷要求増減信号
S5が変換器１７に入力されると、負荷要求指令
に見合つた負荷要求指令信号S6が出力される。
この場合、電力系統の周波数（50Hzまたは60Hz）
が一定であれば、ガスタービン調定率修正器２１
から出力される修正信号S10による燃料信号バイ
アス量は零となり、通常負荷運転時は負荷要求指
令信号S6により燃料投入信号S13が決定され、燃
料調整弁１２の制御が行なわれる。ただし、上記
負荷要求指令信号S6が大きく、急激にガス温度
の制限を行なえば、ガスタービン入口温度を規定
する燃料指令信号S2により、また起動時は燃料
指令信号S4により燃料調整弁１２の制御が行な
われる。
する。今、複数の計測点により計測されたガスタ
ービン出口のガス温度T1が演算器１３に入力さ
れると、まず平均温度を算出し、さらにガスター
ビン入口ガス温度T0を算出する。このガスター
ビン入口ガス温度T0を示す信号は演算器１４に
与えられ、ガス温度に見合う燃料量が演算され、
ガスタービン入口ガス温度T0を規定する燃料指
令信号S2が出力される。また、着火、暖機、加
速等のタイミング信号S3が信号発生器１５に与
えられると一定の信号を発生し、演算器１６によ
り燃料投入量を演算し、発電機４の起動時のガス
タービン２の加速のための燃料指令信号S4を出
力する。さらに通常運転時の負荷要求増減信号
S5が変換器１７に入力されると、負荷要求指令
に見合つた負荷要求指令信号S6が出力される。
この場合、電力系統の周波数（50Hzまたは60Hz）
が一定であれば、ガスタービン調定率修正器２１
から出力される修正信号S10による燃料信号バイ
アス量は零となり、通常負荷運転時は負荷要求指
令信号S6により燃料投入信号S13が決定され、燃
料調整弁１２の制御が行なわれる。ただし、上記
負荷要求指令信号S6が大きく、急激にガス温度
の制限を行なえば、ガスタービン入口温度を規定
する燃料指令信号S2により、また起動時は燃料
指令信号S4により燃料調整弁１２の制御が行な
われる。
また、電力系統周波数が定格（50Hzまたは60
Hz）である通常負荷運転時は、通気条件が整つて
接点２６が閉路し、開度設定器２５より100％の
開度信号S14が出力され、そのまま開度指令信号
S15として蒸気加減弁９に与えられ、蒸気加減弁
９は全開となる。
Hz）である通常負荷運転時は、通気条件が整つて
接点２６が閉路し、開度設定器２５より100％の
開度信号S14が出力され、そのまま開度指令信号
S15として蒸気加減弁９に与えられ、蒸気加減弁
９は全開となる。
さて、今までの説明は、すべて電力系統の周波
数が定格であり正常の時であるが、積極的に電力
系統運用に寄与するために、周波数が低下したと
きは発電機４の出力を増加させ、上昇したときは
発電機４の出力を減少させてガバナフリー運転を
行なう。すなわち、速度設定信号S7は通常負荷
運転中は50Hzまたは60Hzであり、発電機４の実回
転速度信号S8との間に生じた周波数偏差信号S9
は、不用なふらつきを防止するため、ガスタービ
ン不感帯設定器１９および蒸気タービン不感帯設
定器２０により、小さな偏差はカツトされ、ガス
タービン２、蒸気タービン５の調定率に基づくガ
スタービン調定率修正器２１および蒸気タービン
調定率修正器２２に与えられ、周波数偏差が生じ
たときに、燃料信号S6、開度信号S14に修正動作
をかけるバイアス量が決められ、調定率修正器２
１および２２の修正量によつて、ガバナフリー運
転が行なわれる。
数が定格であり正常の時であるが、積極的に電力
系統運用に寄与するために、周波数が低下したと
きは発電機４の出力を増加させ、上昇したときは
発電機４の出力を減少させてガバナフリー運転を
行なう。すなわち、速度設定信号S7は通常負荷
運転中は50Hzまたは60Hzであり、発電機４の実回
転速度信号S8との間に生じた周波数偏差信号S9
は、不用なふらつきを防止するため、ガスタービ
ン不感帯設定器１９および蒸気タービン不感帯設
定器２０により、小さな偏差はカツトされ、ガス
タービン２、蒸気タービン５の調定率に基づくガ
スタービン調定率修正器２１および蒸気タービン
調定率修正器２２に与えられ、周波数偏差が生じ
たときに、燃料信号S6、開度信号S14に修正動作
をかけるバイアス量が決められ、調定率修正器２
１および２２の修正量によつて、ガバナフリー運
転が行なわれる。
すなわち、周波数偏差が生じれば、その偏差が
比較的小さな（たとえば第３図では±0.025Hz以
内）通常の運転では、第３図の特性Ａによりあま
りバイアス修正量が発生せず、従つて信号S10は
比較的小さく抑えられるので、燃焼等の不安定は
もたらさない。しかし、これでは系統周波数に対
して負荷変動量は十分寄与していないので、第３
図の特性Ｂにより蒸気タービン開度指令値に対し
てバイアス量をふやして（すなわち第２図の信号
S11をふやして）、ガスタービン修正出力の不足
分を補う。したがつて、蒸気タービン開度を頻繁
にふらしても燃焼系に不安定は与えない。
比較的小さな（たとえば第３図では±0.025Hz以
内）通常の運転では、第３図の特性Ａによりあま
りバイアス修正量が発生せず、従つて信号S10は
比較的小さく抑えられるので、燃焼等の不安定は
もたらさない。しかし、これでは系統周波数に対
して負荷変動量は十分寄与していないので、第３
図の特性Ｂにより蒸気タービン開度指令値に対し
てバイアス量をふやして（すなわち第２図の信号
S11をふやして）、ガスタービン修正出力の不足
分を補う。したがつて、蒸気タービン開度を頻繁
にふらしても燃焼系に不安定は与えない。
次に系統周波数偏差が比較的大きくなれば電力
系統の発生電力、消費電力のバランスは異常であ
り、周波数変動周期は大きくなる。これは、多少
燃焼系がふらついても第３図の特性の如く、ガス
タービン側で大きくバイアス量をふやして系統周
波数偏差に対して負荷変動量を大きくし、その分
だけ蒸気タービン側は増加分を少なくする。
系統の発生電力、消費電力のバランスは異常であ
り、周波数変動周期は大きくなる。これは、多少
燃焼系がふらついても第３図の特性の如く、ガス
タービン側で大きくバイアス量をふやして系統周
波数偏差に対して負荷変動量を大きくし、その分
だけ蒸気タービン側は増加分を少なくする。
上記のようにこの実施例によれば、第３図の特
性Ａを有するガスタービン調定率修正器２１およ
び第３図の特性Ｂを有する蒸気タービン調定率２
２を設けたので、両者の総合的効果は第３図の特
性Ｃと同等であるが、周波数偏差の大きさによつ
て分担を変えることにより、系統周波数偏差が小
さく変動周期が通常運転時の比較的短いときに
は、ガスタービン３の燃焼系へ与える外乱を小さ
くし、しかも蒸気タービン７の出力変動を大きく
しているので、燃焼系へ外乱を与えることなく、
速い出力応答が得られ、ガバナフリー効果が大き
い。また系統周波数偏差が大きいときは、その変
動周期は比較的長いので、ガスタービン３の燃焼
系は外乱は受けるが、十分応答できる傾斜の速度
調定率を選ぶことが出来る。したがつてガバナフ
リー運転を安全に行なうことができると共に、負
荷調整機能を十分に発揮できる。
性Ａを有するガスタービン調定率修正器２１およ
び第３図の特性Ｂを有する蒸気タービン調定率２
２を設けたので、両者の総合的効果は第３図の特
性Ｃと同等であるが、周波数偏差の大きさによつ
て分担を変えることにより、系統周波数偏差が小
さく変動周期が通常運転時の比較的短いときに
は、ガスタービン３の燃焼系へ与える外乱を小さ
くし、しかも蒸気タービン７の出力変動を大きく
しているので、燃焼系へ外乱を与えることなく、
速い出力応答が得られ、ガバナフリー効果が大き
い。また系統周波数偏差が大きいときは、その変
動周期は比較的長いので、ガスタービン３の燃焼
系は外乱は受けるが、十分応答できる傾斜の速度
調定率を選ぶことが出来る。したがつてガバナフ
リー運転を安全に行なうことができると共に、負
荷調整機能を十分に発揮できる。
なお、この発明は前記実施例に限定されるもの
ではない。例えば、前記実施例ではガスタービン
調定率修正器および蒸気タービン調定率修正器の
特性を第３図に示すものにしたが、この特性に限
らず、発電機の設定周波数と実出力周波数との間
の偏差が小さいときは、ガスタービンの出力修正
量の変化分が小さく、かつ蒸気タービンの出力修
正量の変化分が大きく、前記偏差が大きいとき
は、ガスタービンの出力修正量の変化分が大き
く、かつ蒸気タービンの出力修正量の変化分が小
さいものであれば他のものでもよい。その他、こ
の発明の要旨を変更しない範囲で、種々変形可能
なことは勿論である。
ではない。例えば、前記実施例ではガスタービン
調定率修正器および蒸気タービン調定率修正器の
特性を第３図に示すものにしたが、この特性に限
らず、発電機の設定周波数と実出力周波数との間
の偏差が小さいときは、ガスタービンの出力修正
量の変化分が小さく、かつ蒸気タービンの出力修
正量の変化分が大きく、前記偏差が大きいとき
は、ガスタービンの出力修正量の変化分が大き
く、かつ蒸気タービンの出力修正量の変化分が小
さいものであれば他のものでもよい。その他、こ
の発明の要旨を変更しない範囲で、種々変形可能
なことは勿論である。
以上説明したようにこの発明によれば、ガスタ
ービン、蒸気タービンと同一軸に結合された発電
機の設定周波数と前記発電機の実出力周波数との
間に偏差が生じた場合、その偏差が小さいとき
は、前記ガスタービンの出力修正量の変化分を小
さくし、かつ前記蒸気タービンの出力修正量の変
化分を大きくし、前記偏差が大きいときは、前記
ガスタービンの出力修正量の変化分を大きくし、
かつ前記蒸気タービンの出力修正量の変化分を小
さくして、前記発電機をガバナフリー運転するよ
うにしたので、前記発電機のガバナフリー運転を
安全に行なうことができ、かつ電力系統内での負
荷調整機能を十分に発揮できるコンバインドサイ
クルのガバナ制御装置を得ることができる。
ービン、蒸気タービンと同一軸に結合された発電
機の設定周波数と前記発電機の実出力周波数との
間に偏差が生じた場合、その偏差が小さいとき
は、前記ガスタービンの出力修正量の変化分を小
さくし、かつ前記蒸気タービンの出力修正量の変
化分を大きくし、前記偏差が大きいときは、前記
ガスタービンの出力修正量の変化分を大きくし、
かつ前記蒸気タービンの出力修正量の変化分を小
さくして、前記発電機をガバナフリー運転するよ
うにしたので、前記発電機のガバナフリー運転を
安全に行なうことができ、かつ電力系統内での負
荷調整機能を十分に発揮できるコンバインドサイ
クルのガバナ制御装置を得ることができる。
第１図はコンバインドサイクル発電プラントの
構成を示すブロツク図、第２図はこの発明の一実
施例におけるコンバインドサイクルのガバナ制御
装置の構成を示すブロツク図、第３図は第２図に
おけるガスタービン調定率修正器および蒸気ター
ビン調定率修正器の特性図である。 １…燃焼器、２…ガスタービン、３…空気圧縮
機、４…発電機、５…蒸気タービン、６…復水
器、７…復・給水ポンプ、８…排熱回収ボイラ、
９…蒸気加減弁、１０…タービンバイパス調整
弁、１１…空気入口ガイドベーン、１２…燃料調
整弁、１３，１４…演算器、１５…信号発生器、
１６…演算器、１７…変換器、１８…加算器、１
９…ガスタービン不感帯設定器、２０…蒸気ター
ビン不隔帯設定器、２１…ガスタービン調定率修
正器、２２…蒸気タービン調定率修正器、２３…
加算器、２４ａ〜２４ｃ…低値優先回路、２５…
開度設定器、２６…常開接点、２７…加算器。
構成を示すブロツク図、第２図はこの発明の一実
施例におけるコンバインドサイクルのガバナ制御
装置の構成を示すブロツク図、第３図は第２図に
おけるガスタービン調定率修正器および蒸気ター
ビン調定率修正器の特性図である。 １…燃焼器、２…ガスタービン、３…空気圧縮
機、４…発電機、５…蒸気タービン、６…復水
器、７…復・給水ポンプ、８…排熱回収ボイラ、
９…蒸気加減弁、１０…タービンバイパス調整
弁、１１…空気入口ガイドベーン、１２…燃料調
整弁、１３，１４…演算器、１５…信号発生器、
１６…演算器、１７…変換器、１８…加算器、１
９…ガスタービン不感帯設定器、２０…蒸気ター
ビン不隔帯設定器、２１…ガスタービン調定率修
正器、２２…蒸気タービン調定率修正器、２３…
加算器、２４ａ〜２４ｃ…低値優先回路、２５…
開度設定器、２６…常開接点、２７…加算器。
Claims (1)
- １ ガスタービン、発電機、蒸気タービンが同一
軸に結合されたコンバインドサイクルのガバナ制
御装置において、前記発電機の設定周波数と前記
発電機の実出力周波数との間に偏差が生じた場
合、その偏差が小さいときは、前記ガスタービン
の出力修正量の変化分を小さくし、かつ前記蒸気
タービンの出力修正量の変化分を大きくし、前記
偏差が大きいときは、前記ガスタービンの出力修
正量の変化分を大きくし、かつ前記蒸気タービン
の出力修正量の変化分を小さくして、前記発電機
をガバナフリー運転するようにしたことを特徴と
するコンバインドサイクルのガバナ制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55160234A JPS5783821A (en) | 1980-11-14 | 1980-11-14 | Controller for governor of combined cycle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55160234A JPS5783821A (en) | 1980-11-14 | 1980-11-14 | Controller for governor of combined cycle |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5783821A JPS5783821A (en) | 1982-05-25 |
| JPS628607B2 true JPS628607B2 (ja) | 1987-02-24 |
Family
ID=15710599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55160234A Granted JPS5783821A (en) | 1980-11-14 | 1980-11-14 | Controller for governor of combined cycle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5783821A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11911763B2 (en) | 2017-03-29 | 2024-02-27 | The Research Foundation For The State University Of New York | Microfluidic device and methods |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3716244B2 (ja) * | 2002-09-19 | 2005-11-16 | 三菱重工業株式会社 | クラッチを備えた一軸コンバインドプラントの運転制御装置及び運転制御方法。 |
-
1980
- 1980-11-14 JP JP55160234A patent/JPS5783821A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11911763B2 (en) | 2017-03-29 | 2024-02-27 | The Research Foundation For The State University Of New York | Microfluidic device and methods |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5783821A (en) | 1982-05-25 |
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