JPS627816A - 溶鋼の脱酸方法 - Google Patents
溶鋼の脱酸方法Info
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- JPS627816A JPS627816A JP60145274A JP14527485A JPS627816A JP S627816 A JPS627816 A JP S627816A JP 60145274 A JP60145274 A JP 60145274A JP 14527485 A JP14527485 A JP 14527485A JP S627816 A JPS627816 A JP S627816A
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- Japan
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- molten steel
- flux
- steel
- deoxidizing
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は溶鋼の脱酸時に生成する硬質の酸化物系非金属
介在物をすみやかに改質するとともに除去し、清浄度の
良い鋼を製造する脱酸方法に関するものである。
介在物をすみやかに改質するとともに除去し、清浄度の
良い鋼を製造する脱酸方法に関するものである。
（従来の技術）
従来、清浄度の良い鋼を製造するには、例えば第１００
回百出記念技術講座２２６〜２３２頁に述べられている
ように、 Ｈ）脱酸剤の添加された溶鋼を真空脱ガス装置、又は不
活性ガス吹込装置、誘導攪拌装置等で攪拌し、介在物を
合体、浮上させる方法。
回百出記念技術講座２２６〜２３２頁に述べられている
ように、 Ｈ）脱酸剤の添加された溶鋼を真空脱ガス装置、又は不
活性ガス吹込装置、誘導攪拌装置等で攪拌し、介在物を
合体、浮上させる方法。
（→ 介在物の合体、浮上を促進ろるいは介在物形態制
御するために、石灰等の７ラツクスをインジェクション
する方法。
御するために、石灰等の７ラツクスをインジェクション
する方法。
（ハ）（イ）や（ロ）の方法において浮上した介在物を
吸収し除去するために溶鋼の表面を合成スラグで被覆す
る方法。
吸収し除去するために溶鋼の表面を合成スラグで被覆す
る方法。
がある。しかしこのような従来方法には以下に示す欠点
がある。
がある。
（イ）の方法は鋼中の介在物の衝突１合体により介在物
を大型化し、浮上性を良くして除去するものであるが、
衝突は確率的現象であるため、鋼中に分散している微小
な介在物の完全な除去は困難であシ、有害な大型介在物
も残存する。
を大型化し、浮上性を良くして除去するものであるが、
衝突は確率的現象であるため、鋼中に分散している微小
な介在物の完全な除去は困難であシ、有害な大型介在物
も残存する。
（ロ）の方法は例えばＡｔ脱酸鋼のＡｚ２ｏ３クラスタ
ーを除去するためにＡｚ２ｏ５と合体しやすいＣａＯ系
７ラツクスをインジェクションしＣａＯ系フラックスに
ｈｔ２ｏ５を吸収させ大型のｍＣａ□ｎＡｔ２０３とな
し、浮上を促進あるいはｍｃａｏ−ｎＡｔ２０３系の介
在物に形態制御するものである。しかし、この場合も、
衝突は確率的であシ効果には限界がある。
ーを除去するためにＡｚ２ｏ５と合体しやすいＣａＯ系
７ラツクスをインジェクションしＣａＯ系フラックスに
ｈｔ２ｏ５を吸収させ大型のｍＣａ□ｎＡｔ２０３とな
し、浮上を促進あるいはｍｃａｏ−ｎＡｔ２０３系の介
在物に形態制御するものである。しかし、この場合も、
衝突は確率的であシ効果には限界がある。
（ハ）の方法は浮上してきた介在物を合成スラグが吸収
するだけ（イ）や仲）の方法よシ清浄度が向上するが、
鋼中介在物の衝突・合体に支配されている点は同じでア
シ、効果には自ずから限界がある。
するだけ（イ）や仲）の方法よシ清浄度が向上するが、
鋼中介在物の衝突・合体に支配されている点は同じでア
シ、効果には自ずから限界がある。
（発明が解決しようとする問題点〕
本発明の目的は前記の如き従来法の欠点である鋼中介在
物の衝突・合体の確率を飛躍的に改善し、極めて清浄度
の高い鋼を製造することのできる溶鋼の脱酸方法を提供
するにある。
物の衝突・合体の確率を飛躍的に改善し、極めて清浄度
の高い鋼を製造することのできる溶鋼の脱酸方法を提供
するにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明はこの目的を達成するために脱酸剤と７ラツクス
を実質的に同時に、混合状態で溶鋼にインジェクション
法等により添加することにより、生成する脱酸生成物を
直ちに、周囲に高密度で存在するフラックスと結合させ
改質することによって浮上、除去を促進し、清浄度を極
めて良くするとともにより完全な介在物形態制御をする
ことを骨子とするものである。
を実質的に同時に、混合状態で溶鋼にインジェクション
法等により添加することにより、生成する脱酸生成物を
直ちに、周囲に高密度で存在するフラックスと結合させ
改質することによって浮上、除去を促進し、清浄度を極
めて良くするとともにより完全な介在物形態制御をする
ことを骨子とするものである。
すなわち本発明の要旨とするところは溶鋼を脱酸する過
程において、溶鋼の表面を溶鋼の凝固温度より５０℃以
上低い融点を有する溶融スラグで覆った状態で脱酸剤と
フラックスを混合状態で溶鋼中にインジェクション法等
により添加することを特徴とする溶鋼の脱酸方法にある
。
程において、溶鋼の表面を溶鋼の凝固温度より５０℃以
上低い融点を有する溶融スラグで覆った状態で脱酸剤と
フラックスを混合状態で溶鋼中にインジェクション法等
により添加することを特徴とする溶鋼の脱酸方法にある
。
以下、本発明を更に詳細に説明する。
非金属介在物の多くは溶鋼よシ比重が小さく浮力により
浮上し溶鋼表面に排出さｎる。浮上速度はストークスに
よれば、 ２ｇ′（ρρ′〕（１） ９η 但し、Ｖ：介在物の浮上速度〔１２〕０ｇ：重力の加速
度〔〜’５ｅｅ２〕＊ ｌ） ：溶鋼の密度Ｃ９／ｃｒ
ｌ〕、 ／７’：介在物の密度ＣＩ／Ｗｔ５〕、 ｒ
：介在物の半径〔創〕、η：溶鋼の粘性係数（ｐｏｉａ
ｅ〕 で表わされる。すなわち、浮上速度は介在物の半
径の二乗に比例するため小型の介在物は浮上、除去され
にくいため、合体により大型化することが有効である。
浮上し溶鋼表面に排出さｎる。浮上速度はストークスに
よれば、 ２ｇ′（ρρ′〕（１） ９η 但し、Ｖ：介在物の浮上速度〔１２〕０ｇ：重力の加速
度〔〜’５ｅｅ２〕＊ ｌ） ：溶鋼の密度Ｃ９／ｃｒ
ｌ〕、 ／７’：介在物の密度ＣＩ／Ｗｔ５〕、 ｒ
：介在物の半径〔創〕、η：溶鋼の粘性係数（ｐｏｉａ
ｅ〕 で表わされる。すなわち、浮上速度は介在物の半
径の二乗に比例するため小型の介在物は浮上、除去され
にくいため、合体により大型化することが有効である。
介在物が成長し大型化する機構としては、強攪拌さｎて
いる溶鋼中では衝突し合体する機構が支配的であると考
えられる。しかしながら、脱酸された溶鋼には数μｍ程
度の微小な脱酸生成物が溶鋼全体に分散しているため、
脱酸後に攪拌したシ、フラックスをインジェクションし
ても衝突し合体する確率Ｖｉ溶鋼を清浄化するために必
要なほどには大きくない。フラックスとの合体により介
在物を改質し、無害化させる目的の場合にも、合体しな
いままの介在物が多数残存し、十分に目的全達成するこ
とは困難である。このように残存した微少な介在物は鋳
造時に凝集、合体し、浮上しきｎずに鋼中に残シ害をな
す原因となる。このような従来法の欠点を改善する念め
に本発明では脱酸剤と７ラツクスを混合状態で溶鋼中に
添加することを第１の特徴としているが、その目的は脱
酸剤の周囲に高密度で７ラツクスを存在させることＫよ
シ、生成した脱酸生成物を直ちにフラックスと結合させ
改質するとともに大型化し、浮上、除去することにある
。脱酸生成物と７ラツクスの結合は、次の２つの機構で
実現される。−っは両者の衝突によるものであるが、両
者ともに反応領域においては極めて密度が高いなめ、調
合体に分散している従来法に比べて衝突の確率は非常に
大きいため、合体、浮上効果は極めて大きくなる。また
、一つは脱酸剤が脱酸反応を起すときに脱酸剤は一時鋼
中に固溶した後、鋼中の酸素と結合し、脱酸生成物を形
成すると考えられるが、周囲に高密度で存在する７ラツ
クスは脱酸生成物の析出核となるため、両者の結合はよ
り高い確率で実現する。なおフラックスの量は脱酸剤の
５０％以上が望ましい。
いる溶鋼中では衝突し合体する機構が支配的であると考
えられる。しかしながら、脱酸された溶鋼には数μｍ程
度の微小な脱酸生成物が溶鋼全体に分散しているため、
脱酸後に攪拌したシ、フラックスをインジェクションし
ても衝突し合体する確率Ｖｉ溶鋼を清浄化するために必
要なほどには大きくない。フラックスとの合体により介
在物を改質し、無害化させる目的の場合にも、合体しな
いままの介在物が多数残存し、十分に目的全達成するこ
とは困難である。このように残存した微少な介在物は鋳
造時に凝集、合体し、浮上しきｎずに鋼中に残シ害をな
す原因となる。このような従来法の欠点を改善する念め
に本発明では脱酸剤と７ラツクスを混合状態で溶鋼中に
添加することを第１の特徴としているが、その目的は脱
酸剤の周囲に高密度で７ラツクスを存在させることＫよ
シ、生成した脱酸生成物を直ちにフラックスと結合させ
改質するとともに大型化し、浮上、除去することにある
。脱酸生成物と７ラツクスの結合は、次の２つの機構で
実現される。−っは両者の衝突によるものであるが、両
者ともに反応領域においては極めて密度が高いなめ、調
合体に分散している従来法に比べて衝突の確率は非常に
大きいため、合体、浮上効果は極めて大きくなる。また
、一つは脱酸剤が脱酸反応を起すときに脱酸剤は一時鋼
中に固溶した後、鋼中の酸素と結合し、脱酸生成物を形
成すると考えられるが、周囲に高密度で存在する７ラツ
クスは脱酸生成物の析出核となるため、両者の結合はよ
り高い確率で実現する。なおフラックスの量は脱酸剤の
５０％以上が望ましい。
脱酸剤とフラックスを混合状態で鋼中に添加する手段と
しては粉状で事前に混合しておいて、これを取鍋に出鋼
する際に出鋼流に投入するか、或いは出鋼後、取鍋中の
溶鋼に浸漬ランスを通じて吹込んでも良い。或いＶｉま
たフラックスと脱酸剤を別々のタンクに装填して分き、
同一のランスを通じて同時に吹込んでも良い。１′ｆｃ
同一のタンク内に７ラツクスと脱酸剤を層状に交互に装
填しておき、浸漬ランスを通じて連続的に吹込んでも、
両者は実質、的に混合状態となるため同様な効果が奏せ
られる。
しては粉状で事前に混合しておいて、これを取鍋に出鋼
する際に出鋼流に投入するか、或いは出鋼後、取鍋中の
溶鋼に浸漬ランスを通じて吹込んでも良い。或いＶｉま
たフラックスと脱酸剤を別々のタンクに装填して分き、
同一のランスを通じて同時に吹込んでも良い。１′ｆｃ
同一のタンク内に７ラツクスと脱酸剤を層状に交互に装
填しておき、浸漬ランスを通じて連続的に吹込んでも、
両者は実質、的に混合状態となるため同様な効果が奏せ
られる。
次に、溶鋼の表面を溶融スラグで覆った状態で脱酸剤と
フラックスを混合状態で鋼中に添加することにより、本
発明は一層その効果を高めることができる。これは溶融
スラグが浮上してきた介在物を吸収し、再び鋼中に戻る
ことを防止するためである。こうした効果を十分に発揮
するためにはスラグは溶融状態であることが必要である
。表面および取鍋への付着部においても容易に凝固しな
いように、スラグの融点は溶鋼の融点よシ５０Ｃ以上低
いことが必要である。取鍋には出鋼時に一般的には転炉
スラグが流入してくるため、処理終了時のスラグ組成に
おいて所定の融点となすことが望ましい。溶融スラグを
形成するためには、Ｃａｂ−８１０２系フラツクスにＮ
ａＦ等の滓化剤を添力口した低融点の７ラツクスを添加
することが適当である。添加量は溶鋼表面を被覆するに
必要な量として１０ゆ７ｍ２以上が好ましい。
フラックスを混合状態で鋼中に添加することにより、本
発明は一層その効果を高めることができる。これは溶融
スラグが浮上してきた介在物を吸収し、再び鋼中に戻る
ことを防止するためである。こうした効果を十分に発揮
するためにはスラグは溶融状態であることが必要である
。表面および取鍋への付着部においても容易に凝固しな
いように、スラグの融点は溶鋼の融点よシ５０Ｃ以上低
いことが必要である。取鍋には出鋼時に一般的には転炉
スラグが流入してくるため、処理終了時のスラグ組成に
おいて所定の融点となすことが望ましい。溶融スラグを
形成するためには、Ｃａｂ−８１０２系フラツクスにＮ
ａＦ等の滓化剤を添力口した低融点の７ラツクスを添加
することが適当である。添加量は溶鋼表面を被覆するに
必要な量として１０ゆ７ｍ２以上が好ましい。
脱酸剤と混合状態で添加するフラックスとしては、脱酸
生成物と結合しやすく、フラックス自身および結合体と
もに溶鋼から分離しやすいものが望ましい。この目的に
適したフラックスとして、ＣａＯ又はＣａ０と５ｌＯ２
を主成分とするフラックス１又はこれらに滓化剤として
アルカリ金属あるいはアルカリ土類金属のフッ化物、酸
化物の１棟もしくｄ２種以上を含む合成フラックスが適
当である。
生成物と結合しやすく、フラックス自身および結合体と
もに溶鋼から分離しやすいものが望ましい。この目的に
適したフラックスとして、ＣａＯ又はＣａ０と５ｌＯ２
を主成分とするフラックス１又はこれらに滓化剤として
アルカリ金属あるいはアルカリ土類金属のフッ化物、酸
化物の１棟もしくｄ２種以上を含む合成フラックスが適
当である。
ＣａＯ系７ラツクスは特にＡｔ脱酸鋼においてＣａ −
Ａｌｕｍｉｎａｔｅを形成しやすく浮上分離性に富んで
いる。ＣａＯ−８１０２系７ラツクスは介在物を軟質化
する場合に特に有効でめる。滓化剤の添加によりフラッ
クスと介在物の合体は一層容易となる。
Ａｌｕｍｉｎａｔｅを形成しやすく浮上分離性に富んで
いる。ＣａＯ−８１０２系７ラツクスは介在物を軟質化
する場合に特に有効でめる。滓化剤の添加によりフラッ
クスと介在物の合体は一層容易となる。
本発明は脱酸生成物と７．ｌＰアクスの結合を高い確率
で実現することに特徴を有するものであるから、脱酸剤
の種類は特に問題とならない。一般に脱酸剤として用い
られるｋｌ 、 Ｃａ 、 Ｍｇ 、 Ｒｅｍ および
、これらの元素同士或いはＳｔ 、 Ｍｎ 、 Ｆ’ｅ
等との合金について同様の効果が得らｎる。また溶
鋼の組成についても特に制約さｎる条件はなく、普通炭
素鋼、特殊鋼とも同様に処理することができる。
で実現することに特徴を有するものであるから、脱酸剤
の種類は特に問題とならない。一般に脱酸剤として用い
られるｋｌ 、 Ｃａ 、 Ｍｇ 、 Ｒｅｍ および
、これらの元素同士或いはＳｔ 、 Ｍｎ 、 Ｆ’ｅ
等との合金について同様の効果が得らｎる。また溶
鋼の組成についても特に制約さｎる条件はなく、普通炭
素鋼、特殊鋼とも同様に処理することができる。
以下に実施例にもとづいて本発明の効果を述べる。
（実施例）
溶鋼２５０Ｔを取鍋に出鋼時、溶鋼成分が（：Ｃ） 二
〇、０５％、（Ｓｔ） ： ０．３０％、（Ｍｎ） ：
１．５０％になるように、Ｆａ−８１： ４．１ ｋ
ｇ／Ｔ−８ｊＦｅ −Ｍｎ ： ｌ ８に＃／Ｔ−８を
投入し、以下の各処理を行った後、連続鋳造により２２
０Ｘ２０００■ｉの鋳片を鋳造し、熱間圧延により厚さ
１０ノ門の板に圧延し、清浄度を測定した。清浄度１−
１ ＪＩＳ法により非延性介在物でろるＢ系およびＣ系
介在物をカウントし、従来法による比較材を１００とし
た相対値で示す。該鋼種の溶鋼の凝固温度は１５２６℃
である。
〇、０５％、（Ｓｔ） ： ０．３０％、（Ｍｎ） ：
１．５０％になるように、Ｆａ−８１： ４．１ ｋ
ｇ／Ｔ−８ｊＦｅ −Ｍｎ ： ｌ ８に＃／Ｔ−８を
投入し、以下の各処理を行った後、連続鋳造により２２
０Ｘ２０００■ｉの鋳片を鋳造し、熱間圧延により厚さ
１０ノ門の板に圧延し、清浄度を測定した。清浄度１−
１ ＪＩＳ法により非延性介在物でろるＢ系およびＣ系
介在物をカウントし、従来法による比較材を１００とし
た相対値で示す。該鋼種の溶鋼の凝固温度は１５２６℃
である。
（１）４０％ＣａＯ−４０％８１０２−２０％ＮａＦな
る組成の７ラツクス４ ｋ５Ｊ／Ｔ−８を取鍋中の溶鋼
に添加し、介在物の吸着性の良いカバースラグを形成せ
しめた後、粉状のＣａ０ ： ０．９ｋｇ／Ｔ−８、Ｃ
畠Ｆ２：０、 ｌゆ／Ｔ−５、Ａｔ ： ０．４１Ｖ／
Ｔ−５の混合物を浸漬ランスを通じてＩ Ｎ ｍ３７ｍ
１ｎのＡｒガスで吹込んだ。 ′１ｌｋＰ：的なカバ
ースラグの組成はＣａ０４６．２％。
る組成の７ラツクス４ ｋ５Ｊ／Ｔ−８を取鍋中の溶鋼
に添加し、介在物の吸着性の良いカバースラグを形成せ
しめた後、粉状のＣａ０ ： ０．９ｋｇ／Ｔ−８、Ｃ
畠Ｆ２：０、 ｌゆ／Ｔ−５、Ａｔ ： ０．４１Ｖ／
Ｔ−５の混合物を浸漬ランスを通じてＩ Ｎ ｍ３７ｍ
１ｎのＡｒガスで吹込んだ。 ′１ｌｋＰ：的なカバ
ースラグの組成はＣａ０４６．２％。
５１０２３３．４％、 ＭｇＯ４，８％、 ｈｔ２ｏ５
ｚ ｏ、 ｏ％。
ｚ ｏ、 ｏ％。
ＮａＦ ４．６％、 ＭｎＯ１，０％で融点は１４２０
Ｃでｈ−ｚた。この場合の清浄度は比較例を１００とし
たとき２６で著しい改善効果が得らｎた。
Ｃでｈ−ｚた。この場合の清浄度は比較例を１００とし
たとき２６で著しい改善効果が得らｎた。
（２）４０％ＣａＯ−４０％５ｔｏ２−２０％ＮａＦ
なる組成の７ラツクス４ ｋｌｉｌ／Ｔ−８を取鍋中
の溶鋼に浸漬ランスを通じてｌ Ｎ ｍ３／１ｎｉｎの
Ａｒガスで吹込むとともに、該フラックスの一部に７％
Ｍｇ合金０．２ｋｇ／Ｔ−８を混合して吹込んだ。最終
的なカバースラグの組成はＣａＯ４３，５％、 ５ｔｏ
２３３．５％、 Ｍｇ０５．５％、 Ａｚ２ｏ３７．０
％、 ＮａＦ ７．３％、 Ｍｎ０３．２％で融点は１
３２０℃であった。この場合の清浄度はｌ８でアシ、介
在物は複合組成の低融点延性介在物となっていた。
なる組成の７ラツクス４ ｋｌｉｌ／Ｔ−８を取鍋中
の溶鋼に浸漬ランスを通じてｌ Ｎ ｍ３／１ｎｉｎの
Ａｒガスで吹込むとともに、該フラックスの一部に７％
Ｍｇ合金０．２ｋｇ／Ｔ−８を混合して吹込んだ。最終
的なカバースラグの組成はＣａＯ４３，５％、 ５ｔｏ
２３３．５％、 Ｍｇ０５．５％、 Ａｚ２ｏ３７．０
％、 ＮａＦ ７．３％、 Ｍｎ０３．２％で融点は１
３２０℃であった。この場合の清浄度はｌ８でアシ、介
在物は複合組成の低融点延性介在物となっていた。
以上の各処理方法について０．０５％Ｃ−０，３０％Ｍ
ｎ鋼、０．７２％Ｃ−０，２５％Ｓｌ −０，６Ｑ％Ｍ
ｎ鋼、０．５５％Ｃ−１，４％５ｉ−０，７０％Ｍｎ
−０，７０％Ｃｒ鋼についても実施したところ同様の効
果が得られた。また脱酸剤として３％Ｃ＆合金、７％Ｍ
ｇ合金、３０％Ｒｅｍ −Ｓｉ合金を用い、７２ツクス
として４０％ＣａＯ−４０％５１０２−２０％ＮａＦを
用いても同様の効果が得られた。
ｎ鋼、０．７２％Ｃ−０，２５％Ｓｌ −０，６Ｑ％Ｍ
ｎ鋼、０．５５％Ｃ−１，４％５ｉ−０，７０％Ｍｎ
−０，７０％Ｃｒ鋼についても実施したところ同様の効
果が得られた。また脱酸剤として３％Ｃ＆合金、７％Ｍ
ｇ合金、３０％Ｒｅｍ −Ｓｉ合金を用い、７２ツクス
として４０％ＣａＯ−４０％５１０２−２０％ＮａＦを
用いても同様の効果が得られた。
（比較例）
溶鋼２５０Ｔを取鍋に出鋼時、溶鋼成分がＥＣ） 二〇
、０５％、 （Ｓｔ） ： ０．３０％、 Ｉ：Ｍｎｌ
： １．５０％になるようにＦ＠−８１： ４．１
’Ｋｌｌ／Ｔ−Ｂ 、 Ｆｅ−Ｍｎ ： １．８ｋＩ７
／Ｔ−８、Ａｔ： ０．６ ｋｌ？／Ｔ−８を投入した
後、取鍋中の溶鋼に浸漬ランスを通じて粉状のＣａＯ：
３．６に９／Ｔ−８、ＣａＦ２ ： ０．４ ｋｇ／
Ｔ−８の混合物を、ＩＮｍ’／ｍｉｎのＡｒがスにより
吹込んだ。連続鋳造により２２０Ｘ２０００ｍｄの鋳片
を鋳造し、熱間圧延により厚み１０朋の板に圧延した。
、０５％、 （Ｓｔ） ： ０．３０％、 Ｉ：Ｍｎｌ
： １．５０％になるようにＦ＠−８１： ４．１
’Ｋｌｌ／Ｔ−Ｂ 、 Ｆｅ−Ｍｎ ： １．８ｋＩ７
／Ｔ−８、Ａｔ： ０．６ ｋｌ？／Ｔ−８を投入した
後、取鍋中の溶鋼に浸漬ランスを通じて粉状のＣａＯ：
３．６に９／Ｔ−８、ＣａＦ２ ： ０．４ ｋｇ／
Ｔ−８の混合物を、ＩＮｍ’／ｍｉｎのＡｒがスにより
吹込んだ。連続鋳造により２２０Ｘ２０００ｍｄの鋳片
を鋳造し、熱間圧延により厚み１０朋の板に圧延した。
（発明の効果）
以上のように本発明の脱酸方法によれば、脱酸剤と７シ
ツクスを混合状態で添加することにより、別々に添加す
る場合に比べ硬質介在物の数を著しく減少させることが
でき清浄度を大幅に向上させる効果が得られる。
ツクスを混合状態で添加することにより、別々に添加す
る場合に比べ硬質介在物の数を著しく減少させることが
でき清浄度を大幅に向上させる効果が得られる。
Claims (3)
- （１）溶鋼を脱酸する過程において、溶鋼の表面を溶鋼
の凝固温度より５０℃以上低い融点を有する溶融スラグ
で覆った状態で脱酸剤とフラックスを混合状態で溶鋼中
にインジェクション法等により添加することを特徴とす
る溶鋼の脱酸方法。 - （２）フラックスとしてＣａＯ系又はＣａＯ−ＳｉＯ＿
２系又はこれらにアルカリ金属またはアルカリ土類金属
のフッ化物、酸化物の１種又は２種以上を含む合成フラ
ックスを用いる特許請求の範囲第１項記載の溶鋼の脱酸
方法。 - （３）脱酸剤としてＳｉ、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｒｅｍの
１種又は２種以上を用いる特許請求の範囲第１項記載の
溶鋼の脱酸方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60145274A JPH0762167B2 (ja) | 1985-07-02 | 1985-07-02 | 溶鋼の脱酸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60145274A JPH0762167B2 (ja) | 1985-07-02 | 1985-07-02 | 溶鋼の脱酸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS627816A true JPS627816A (ja) | 1987-01-14 |
| JPH0762167B2 JPH0762167B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=15381344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60145274A Expired - Fee Related JPH0762167B2 (ja) | 1985-07-02 | 1985-07-02 | 溶鋼の脱酸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762167B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997036010A1 (fr) * | 1996-03-25 | 1997-10-02 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production d'acier calme a l'aluminium exempt d'agglomerats |
| KR20030089955A (ko) * | 2002-05-20 | 2003-11-28 | 주식회사 포스코 | 탈산 용강 중의 질소 저감 방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5757823A (en) * | 1980-09-22 | 1982-04-07 | Nippon Steel Corp | Production of low-oxygen silicon killed steel |
-
1985
- 1985-07-02 JP JP60145274A patent/JPH0762167B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5757823A (en) * | 1980-09-22 | 1982-04-07 | Nippon Steel Corp | Production of low-oxygen silicon killed steel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997036010A1 (fr) * | 1996-03-25 | 1997-10-02 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production d'acier calme a l'aluminium exempt d'agglomerats |
| KR20030089955A (ko) * | 2002-05-20 | 2003-11-28 | 주식회사 포스코 | 탈산 용강 중의 질소 저감 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762167B2 (ja) | 1995-07-05 |
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