JPS626951B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS626951B2 JPS626951B2 JP7577080A JP7577080A JPS626951B2 JP S626951 B2 JPS626951 B2 JP S626951B2 JP 7577080 A JP7577080 A JP 7577080A JP 7577080 A JP7577080 A JP 7577080A JP S626951 B2 JPS626951 B2 JP S626951B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inner ring
- face
- diameter end
- dimension
- grinding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Constituent Portions Of Griding Lathes, Driving, Sensing And Control (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は複列円錐ころ軸受或は背面合わせ等
の複列で使用される円錐ころ軸受内輪の加工方法
に係り、特に外輪小径端面から内輪小径端面迄の
寸法（平面差）を常に一定に維持し得る円錐ころ
軸受内輪の加工方法に関するものである。
の複列で使用される円錐ころ軸受内輪の加工方法
に係り、特に外輪小径端面から内輪小径端面迄の
寸法（平面差）を常に一定に維持し得る円錐ころ
軸受内輪の加工方法に関するものである。
一般に、複列円錐ころ軸受或は背面合わせ等の
複列で使用される円錐ころ軸受では、内輪の小径
端面を基準にした仕上げ寸法で転送面溝及び鍔面
を加工して外輪の小径端面から内輪の小径端面迄
の組立高さ（平面差）〔複列円錐ころ軸受の場
合、外輪幅中心から内輪小径端面までの寸法〕を
一定に維持できれば、スキマ公差を厳しく管理す
ることができ、第１図に示す様に間座（スペー
サ）なしで組立てることができる。尚、１は軸受
外輪、２，２′は軸受内輪、３，３′は円錐ころで
ある。
複列で使用される円錐ころ軸受では、内輪の小径
端面を基準にした仕上げ寸法で転送面溝及び鍔面
を加工して外輪の小径端面から内輪の小径端面迄
の組立高さ（平面差）〔複列円錐ころ軸受の場
合、外輪幅中心から内輪小径端面までの寸法〕を
一定に維持できれば、スキマ公差を厳しく管理す
ることができ、第１図に示す様に間座（スペー
サ）なしで組立てることができる。尚、１は軸受
外輪、２，２′は軸受内輪、３，３′は円錐ころで
ある。
ところが、この種軸受内輪２，２′の加工は、
マグネツトチヤツクの吸着力並びに砥石切込み方
向の関係から、大径端面を基準に加工せざる得
ず、組立時の転送面溝径等の寸法は内輪幅寸法の
バラツキの影響を受け、スキマ公差を厳しく管理
することが困難であつた。
マグネツトチヤツクの吸着力並びに砥石切込み方
向の関係から、大径端面を基準に加工せざる得
ず、組立時の転送面溝径等の寸法は内輪幅寸法の
バラツキの影響を受け、スキマ公差を厳しく管理
することが困難であつた。
即ち、従来は、第２図に示す様に、内輪２の大
径端面を研削盤のパツキングプレート４に吸着保
持させ、パツキングプレート４より所定寸法ｃ離
れた位置に設置された測定器５にて転走面溝径を
測定し乍らパツキングプレート４及び内輪２を回
転させて砥石６にて研削加工していた。これは、
内輪２の大径端面から一定の位置ｃでの転走面溝
径を測定するものであるから、転走面溝２ａは大
径端面を基準に加工されることになり、小径端面
側からみれば内輪２の幅寸法のバラツキにより各
工作物毎に転走面溝２ａの測定位置が異なり、そ
の測定寸法が異なることになる。
径端面を研削盤のパツキングプレート４に吸着保
持させ、パツキングプレート４より所定寸法ｃ離
れた位置に設置された測定器５にて転走面溝径を
測定し乍らパツキングプレート４及び内輪２を回
転させて砥石６にて研削加工していた。これは、
内輪２の大径端面から一定の位置ｃでの転走面溝
径を測定するものであるから、転走面溝２ａは大
径端面を基準に加工されることになり、小径端面
側からみれば内輪２の幅寸法のバラツキにより各
工作物毎に転走面溝２ａの測定位置が異なり、そ
の測定寸法が異なることになる。
そこで従来は組立てに際して第３図に示す様
に、内輪２，２′の小径端面間に間座７を介在さ
せて寸法誤差を吸収していた。また第４図に示す
様に、２個の円錐ころ軸受８，８′を背面組合せ
で組立てた場合も間座９，９′を介在させて組立
てていた。しかし乍らこれでは、寸法の異なる間
座を予め多数用意しておき、組立ての都度内輪の
幅寸法に応じて適当な間座を選定せねばならず。
作業性並びに互換性が非常に悪かつた。
に、内輪２，２′の小径端面間に間座７を介在さ
せて寸法誤差を吸収していた。また第４図に示す
様に、２個の円錐ころ軸受８，８′を背面組合せ
で組立てた場合も間座９，９′を介在させて組立
てていた。しかし乍らこれでは、寸法の異なる間
座を予め多数用意しておき、組立ての都度内輪の
幅寸法に応じて適当な間座を選定せねばならず。
作業性並びに互換性が非常に悪かつた。
そこで本出願人は、先に内輪の幅寸法をもとに
小径端面側を基準としてインプロセス制御しつつ
転走面溝を加工する加工方法を提案している。こ
れは第５図に示す様に、研削盤本体１０に配され
たＬ字状固定ブロツク１１の一端に幅寸法を測定
する第１の測定器１２を、他端に転走面溝径を測
定する第２の測定器１３を取付け、第１の測定器
１２による測定寸法Ｚの基準幅寸法Z0よりの偏差
Ｚ―Z0に所定係数ｋを掛けた値ｋを第２の測定器
１３にフイードバツク（零点較正）して当該第２
の測定器１３によるインプロセス制御で転走面溝
を研削する様になしたものである。ところが上記
加工方法では、小径端面を基準に加工すること自
体は可能であるが、これの前工程である両頭型平
面研削盤による幅研削加工の仕上げ精度の影響を
受けて転走面溝径の正確なインプロセス制御が困
難であつた。
小径端面側を基準としてインプロセス制御しつつ
転走面溝を加工する加工方法を提案している。こ
れは第５図に示す様に、研削盤本体１０に配され
たＬ字状固定ブロツク１１の一端に幅寸法を測定
する第１の測定器１２を、他端に転走面溝径を測
定する第２の測定器１３を取付け、第１の測定器
１２による測定寸法Ｚの基準幅寸法Z0よりの偏差
Ｚ―Z0に所定係数ｋを掛けた値ｋを第２の測定器
１３にフイードバツク（零点較正）して当該第２
の測定器１３によるインプロセス制御で転走面溝
を研削する様になしたものである。ところが上記
加工方法では、小径端面を基準に加工すること自
体は可能であるが、これの前工程である両頭型平
面研削盤による幅研削加工の仕上げ精度の影響を
受けて転走面溝径の正確なインプロセス制御が困
難であつた。
即ち、一般的にこの種幅研削は他の加工と比較
して相対的に仕上げ寸法自体及び軸心に対する幅
面の直角度等の仕上げ精度が悪かつた。この様な
精度の低い幅寸法に基いて第２の測定器１３にフ
イードバツク（零点較正）しようとすると、必然
的にフイードバツク量が大きくなる為に較正自体
が大変難しくなり、又、較正によつて内輪（工作
物）の外周面と研削盤の工作物を支持するシユー
との当り面がその都度変化し、パツキングプレー
ト１４の回転中心と内輪２の中心とのオフセツト
量が変化して転走面溝寸法の測定精度並びに真円
度に悪影響を及ぼしていた。又、この種軸受を間
座なしで組立てる場合、第６図に示す様に、小径
端面を基準にした転送面溝径寸法Ｒの管理のみな
らず、小径端面から鍔面に至る寸法Ｋに直接、影
響する公差（±ΔＡ）をも厳しく管理しなければ
ならず、前述の加工方法ではこの（±ΔＡ）の管
理が不可能であつた。
して相対的に仕上げ寸法自体及び軸心に対する幅
面の直角度等の仕上げ精度が悪かつた。この様な
精度の低い幅寸法に基いて第２の測定器１３にフ
イードバツク（零点較正）しようとすると、必然
的にフイードバツク量が大きくなる為に較正自体
が大変難しくなり、又、較正によつて内輪（工作
物）の外周面と研削盤の工作物を支持するシユー
との当り面がその都度変化し、パツキングプレー
ト１４の回転中心と内輪２の中心とのオフセツト
量が変化して転走面溝寸法の測定精度並びに真円
度に悪影響を及ぼしていた。又、この種軸受を間
座なしで組立てる場合、第６図に示す様に、小径
端面を基準にした転送面溝径寸法Ｒの管理のみな
らず、小径端面から鍔面に至る寸法Ｋに直接、影
響する公差（±ΔＡ）をも厳しく管理しなければ
ならず、前述の加工方法ではこの（±ΔＡ）の管
理が不可能であつた。
この発明は上記従来の問題点に鑑み、転送面研
削後に幅面を研削するようにしてこれを改良除去
したもので、通常の研削方法により加工された内
輪転送面溝径寸法の基準値（狙い寸法）からの偏
差（加工誤差）を内輪軸方向の偏差に換算し、こ
の換算値だけ小径端面加工用のインプロセス制御
用ゲージの零点をシフトさせる。次いで、当該ゲ
ージでインプロセス制御しつつ、小径端面研削砥
石及び該砥石と一定間隔だけ離反された鍔研削砥
石で、当該内輪の小径端面及び鍔を研削加工せん
とするものである。
削後に幅面を研削するようにしてこれを改良除去
したもので、通常の研削方法により加工された内
輪転送面溝径寸法の基準値（狙い寸法）からの偏
差（加工誤差）を内輪軸方向の偏差に換算し、こ
の換算値だけ小径端面加工用のインプロセス制御
用ゲージの零点をシフトさせる。次いで、当該ゲ
ージでインプロセス制御しつつ、小径端面研削砥
石及び該砥石と一定間隔だけ離反された鍔研削砥
石で、当該内輪の小径端面及び鍔を研削加工せん
とするものである。
以下この発明の実施の態様を図面を参照して説
明する。
明する。
第７図に於いて、２０は研削盤のパツキングプ
レート（図示せず）に吸着保持される円錐ころ軸
受内輪、２２は内輪２０の鍔２１を研削する鍔研
削砥石、２３は鍔研削砥石用ロータリドレス、２
４は内輪２０の小径端面２０ａを研削する端面研
削砥石、２５は端面研削砥石用ロータリドレスで
ある。前記鍔研削砥石２２及び端面研削砥石２４
は一定の直径寸法関係で、且つ砥石スピンドル２
６に砥石スペーサ２７を介在させて同心状に配
し、フランジナツト２８にて固定してあり、夫々
外周面２２ａ，２４ａにて内輪２０の大鍔面２１
ａ及び小径端面２０ａを研削する。２９は砥石フ
ランジである。尚、鍔研削砥石２２の外周面２２
ａは砥石スピンドル２６の軸心と一定の角度αを
持たせてある。鍔研削砥石用ロータリドレス２３
は先端面２３ａの角度を調整し、且つドレス補正
スライド（図示せず）に固定されており、端面研
削砥石用ロータリドレス２５は先端面２５ａが鍔
研削砥石用ロータリドレス２３に対して水平面に
沿つて施回可能であり、且つドレス補正スライド
（図示せず）を有している。３０は研削盤の固定
ブロツク（図示せず）上に取付けられ、内輪２０
の小径端面２０ａに当接させてパツキングプレー
トの端面から内輪２０の小径端面２０ａに至る寸
法（幅寸法）を測定する第１の測定器、３１はパ
ツキングプレートの端面から一定距離の内輪２０
の転走面溝径を測定する第２の測定器である。
レート（図示せず）に吸着保持される円錐ころ軸
受内輪、２２は内輪２０の鍔２１を研削する鍔研
削砥石、２３は鍔研削砥石用ロータリドレス、２
４は内輪２０の小径端面２０ａを研削する端面研
削砥石、２５は端面研削砥石用ロータリドレスで
ある。前記鍔研削砥石２２及び端面研削砥石２４
は一定の直径寸法関係で、且つ砥石スピンドル２
６に砥石スペーサ２７を介在させて同心状に配
し、フランジナツト２８にて固定してあり、夫々
外周面２２ａ，２４ａにて内輪２０の大鍔面２１
ａ及び小径端面２０ａを研削する。２９は砥石フ
ランジである。尚、鍔研削砥石２２の外周面２２
ａは砥石スピンドル２６の軸心と一定の角度αを
持たせてある。鍔研削砥石用ロータリドレス２３
は先端面２３ａの角度を調整し、且つドレス補正
スライド（図示せず）に固定されており、端面研
削砥石用ロータリドレス２５は先端面２５ａが鍔
研削砥石用ロータリドレス２３に対して水平面に
沿つて施回可能であり、且つドレス補正スライド
（図示せず）を有している。３０は研削盤の固定
ブロツク（図示せず）上に取付けられ、内輪２０
の小径端面２０ａに当接させてパツキングプレー
トの端面から内輪２０の小径端面２０ａに至る寸
法（幅寸法）を測定する第１の測定器、３１はパ
ツキングプレートの端面から一定距離の内輪２０
の転走面溝径を測定する第２の測定器である。
上記構成に於いて、その加工方法を説明する
と、前工程で通常の研削方法により、工作物の幅
寸法に関係なく、大径端面を基準にした狙い寸法
に転走面溝を研削加工した軸受内輪２０の大径端
面側をパツキングプレートに吸着させて、第１の
測定器３０を内輪２０の小径端面２０ａに、第２
の測定器３１を転走面溝に夫々当接させ、内輪２
０の幅寸法及び転走面溝径を測定する。このと
き、第２の測定器３１にて測定された転走面溝径
寸法と基準となる転走面溝径寸法（設計上の狙い
溝径寸法）との偏差（加工誤差）を求め、この偏
差値を内輪軸方向の偏差値に換算して、第１の測
定器３０へフイードバツクさせ、次いで、この零
点較正済みの第２の測定器３１の測定値が所定の
内輪幅寸法になるまで、一定の直径寸法関係で１
体となつた鍔研削砥石２２及び端面研削砥石２４
で内輪２０の鍔２１の大鍔面２１ａ及び小径端面
２０ａを同時研削する。
と、前工程で通常の研削方法により、工作物の幅
寸法に関係なく、大径端面を基準にした狙い寸法
に転走面溝を研削加工した軸受内輪２０の大径端
面側をパツキングプレートに吸着させて、第１の
測定器３０を内輪２０の小径端面２０ａに、第２
の測定器３１を転走面溝に夫々当接させ、内輪２
０の幅寸法及び転走面溝径を測定する。このと
き、第２の測定器３１にて測定された転走面溝径
寸法と基準となる転走面溝径寸法（設計上の狙い
溝径寸法）との偏差（加工誤差）を求め、この偏
差値を内輪軸方向の偏差値に換算して、第１の測
定器３０へフイードバツクさせ、次いで、この零
点較正済みの第２の測定器３１の測定値が所定の
内輪幅寸法になるまで、一定の直径寸法関係で１
体となつた鍔研削砥石２２及び端面研削砥石２４
で内輪２０の鍔２１の大鍔面２１ａ及び小径端面
２０ａを同時研削する。
この様にして研削された内輪２０の転走面溝径
は内輪幅寸法に対応して設定されたことになり、
小径端面２０ａを基準に転走面溝の組高さが一定
に保たれ、背面組合せで組立てる際、間座なし、
或は一種類の間座で組立てることができ、作業性
が向上する。
は内輪幅寸法に対応して設定されたことになり、
小径端面２０ａを基準に転走面溝の組高さが一定
に保たれ、背面組合せで組立てる際、間座なし、
或は一種類の間座で組立てることができ、作業性
が向上する。
更に詳述すると、本発明の加工方法は、第８図
に示す様に、前工程で所期の設計通りに溝加工さ
れた内輪２０の小径端面２０ａ及び大鍔面２１ａ
を溝仕上げ寸法によつて零点較正されたインプロ
セス制御用ゲージで同時加工するもので、このと
きの端面研削砥石２４と鍔研削砥石２２とは一定
の直径寸法関係（離反距離が一定）で一体に取付
けられているので、研削された内輪２０の小径端
面２０ａと大鍔面２１ａとの寸法Ｋは常に一定に
保たれている。従つて今内輪２０の転送面溝径が
基準の転送面溝径Ｒより△Ｒ大きく仕上げられて
いたとし、幅寸法Ｘの内輪２０を小径端面基準で
の転送面溝径をＲにするため小径端面２０ａより
△Ｄだけ研削せねばならないとすると、この△Ｄ
は次式で表される。尚、転送面溝と水平面とのな
す角をβとする。また、基準幅寸法はXoとす
る。
に示す様に、前工程で所期の設計通りに溝加工さ
れた内輪２０の小径端面２０ａ及び大鍔面２１ａ
を溝仕上げ寸法によつて零点較正されたインプロ
セス制御用ゲージで同時加工するもので、このと
きの端面研削砥石２４と鍔研削砥石２２とは一定
の直径寸法関係（離反距離が一定）で一体に取付
けられているので、研削された内輪２０の小径端
面２０ａと大鍔面２１ａとの寸法Ｋは常に一定に
保たれている。従つて今内輪２０の転送面溝径が
基準の転送面溝径Ｒより△Ｒ大きく仕上げられて
いたとし、幅寸法Ｘの内輪２０を小径端面基準で
の転送面溝径をＲにするため小径端面２０ａより
△Ｄだけ研削せねばならないとすると、この△Ｄ
は次式で表される。尚、転送面溝と水平面とのな
す角をβとする。また、基準幅寸法はXoとす
る。
△Ｄ／△Ｒ＝cotβ ∴△Ｄ＝△Rcotβ …(1)
従つて第１の測定器３０にて測定された幅寸法
をXo＋△Rcotβになるまで研削すれば、小径面
基準での転送面溝径はＲとなり、且つ同時に小径
端面２０ａから大鍔面２１ａまでの寸法が基準寸
法Ｋに仕上げられることになる。従つて加工誤差
を含む幅寸法の影響を受けることがなく、組高さ
を一定にすることができる。
をXo＋△Rcotβになるまで研削すれば、小径面
基準での転送面溝径はＲとなり、且つ同時に小径
端面２０ａから大鍔面２１ａまでの寸法が基準寸
法Ｋに仕上げられることになる。従つて加工誤差
を含む幅寸法の影響を受けることがなく、組高さ
を一定にすることができる。
以上説明した様に、この発明は内輪転送面を研
削仕上げした後、内輪小径端面を研削仕上げする
円錐ころ軸受内輪の加工方法であつて、転送面仕
上げ寸法の狙い仕上寸法からの偏差を内輪軸方向
の偏差に換算し、この換算値だけ小径端面加工用
のインプロセス制御用ゲージにフイードバツク
し、このゲージによつて、内輪の小径端面並びに
鍔を一定距離だけ離反して一体に取付けた端面研
削砥石及び鍔研削砥石にて同時に研削するように
なしたから転走面溝径寸法や幅寸法にバラツキを
生じても、それらに何ら影響されることなく転走
面溝寸法を小径端面基準で所定の値に仕上げるこ
とができ、外輪の転走面との組高さが一定とな
り、複列円錐ころ軸受の組立の場合、或は背面組
合せで複列に組立てる場合、組高さの調整を必要
とせず、スペーサなしで、或は一種類のスペーサ
で組立てることができ、軸受組立時の作業性が向
上する。又、本発明では仕上げ精度の優れた転送
面溝径寸法のバラツキに基づいて、幅仕上げ寸法
をフイードバツク制御するようにしたから、フイ
ードバツク量が少なくすることができ、簡単に且
つ正確な制御ができる。更に、本発明では研削
時、小径端面から鍔までの寸法が常に一定に保た
れるので、測定された転走面溝径寸法の基準値か
らの偏差に対応する軸方向長さ分を幅寸法の基準
値（設計上の狙い寸法）に付加させるだけで、小
径端面から鍔に至る寸法も同時に所定寸法（転送
面溝径寸法のバラツキが考慮された値）に仕上げ
ることができ、本発明による軸受を組立てた場合
は、軸受スキマ（軸受予圧）も厳しく設定するこ
とができる。
削仕上げした後、内輪小径端面を研削仕上げする
円錐ころ軸受内輪の加工方法であつて、転送面仕
上げ寸法の狙い仕上寸法からの偏差を内輪軸方向
の偏差に換算し、この換算値だけ小径端面加工用
のインプロセス制御用ゲージにフイードバツク
し、このゲージによつて、内輪の小径端面並びに
鍔を一定距離だけ離反して一体に取付けた端面研
削砥石及び鍔研削砥石にて同時に研削するように
なしたから転走面溝径寸法や幅寸法にバラツキを
生じても、それらに何ら影響されることなく転走
面溝寸法を小径端面基準で所定の値に仕上げるこ
とができ、外輪の転走面との組高さが一定とな
り、複列円錐ころ軸受の組立の場合、或は背面組
合せで複列に組立てる場合、組高さの調整を必要
とせず、スペーサなしで、或は一種類のスペーサ
で組立てることができ、軸受組立時の作業性が向
上する。又、本発明では仕上げ精度の優れた転送
面溝径寸法のバラツキに基づいて、幅仕上げ寸法
をフイードバツク制御するようにしたから、フイ
ードバツク量が少なくすることができ、簡単に且
つ正確な制御ができる。更に、本発明では研削
時、小径端面から鍔までの寸法が常に一定に保た
れるので、測定された転走面溝径寸法の基準値か
らの偏差に対応する軸方向長さ分を幅寸法の基準
値（設計上の狙い寸法）に付加させるだけで、小
径端面から鍔に至る寸法も同時に所定寸法（転送
面溝径寸法のバラツキが考慮された値）に仕上げ
ることができ、本発明による軸受を組立てた場合
は、軸受スキマ（軸受予圧）も厳しく設定するこ
とができる。
第１図はスペーサなしで組立てられた複列円錐
ころ軸受を示す要部断面図、第２図は従来の軸受
内輪の加工方法を示す概略図、第３図は一般的な
複列円錐ころ軸受を示す要部断面図、第４図は２
個の円錐ころ軸受を背面組合せで組立てた場合を
示す要部断面図、第５図は従来の小径端面基準の
加工方法を示す概略図、第６図は従来の加工方法
の問題点を示す拡大図、第７図は本発明に係る内
輪の加工方法の具体例を示す概略図、第８図は加
工原理を示す説明図である。 ２０…軸受内輪、２１…鍔、２２…鍔研削砥
石、２３…端面研削砥石。
ころ軸受を示す要部断面図、第２図は従来の軸受
内輪の加工方法を示す概略図、第３図は一般的な
複列円錐ころ軸受を示す要部断面図、第４図は２
個の円錐ころ軸受を背面組合せで組立てた場合を
示す要部断面図、第５図は従来の小径端面基準の
加工方法を示す概略図、第６図は従来の加工方法
の問題点を示す拡大図、第７図は本発明に係る内
輪の加工方法の具体例を示す概略図、第８図は加
工原理を示す説明図である。 ２０…軸受内輪、２１…鍔、２２…鍔研削砥
石、２３…端面研削砥石。
Claims (1)
- １ 内輪転送面を研削仕上げした後、内輪小径端
面を研削仕上げする円錐ころ軸受内輪の加工方法
であつて、転送面仕上げ寸法の狙い仕上寸法から
の偏差を内輪軸方向の偏差に換算し、この換算値
だけ小径端面加工用のインプロセス制御用ゲージ
にフイードバツクし、このゲージによつて、内輪
の小径端面並びに鍔を一定距離だけ離反して一体
に取付けた端面研削砥石及び鍔研削砥石にて同時
に研削するようになしたことを特徴とする円錐こ
ろ軸受内輪の加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7577080A JPS571660A (en) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | Working method for inner ring of tapered roller bearing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7577080A JPS571660A (en) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | Working method for inner ring of tapered roller bearing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS571660A JPS571660A (en) | 1982-01-06 |
| JPS626951B2 true JPS626951B2 (ja) | 1987-02-14 |
Family
ID=13585768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7577080A Granted JPS571660A (en) | 1980-06-04 | 1980-06-04 | Working method for inner ring of tapered roller bearing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS571660A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57144662A (en) * | 1981-02-25 | 1982-09-07 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Method for processing of inner ring of conical roller bearing |
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-
1980
- 1980-06-04 JP JP7577080A patent/JPS571660A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS571660A (en) | 1982-01-06 |
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