JPS62644A - 燃料噴射制御装置 - Google Patents
燃料噴射制御装置Info
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- JPS62644A JPS62644A JP13824985A JP13824985A JPS62644A JP S62644 A JPS62644 A JP S62644A JP 13824985 A JP13824985 A JP 13824985A JP 13824985 A JP13824985 A JP 13824985A JP S62644 A JPS62644 A JP S62644A
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- fuel injection
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- fuel
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は内燃機関の加速時における燃料噴射弁よりの基
本燃料噴射量を制御して空燃比（Ａ／Ｆ）の制御を行う
燃料噴射制御装置に関するものである。
本燃料噴射量を制御して空燃比（Ａ／Ｆ）の制御を行う
燃料噴射制御装置に関するものである。
（従来の技術）
内燃機関（以下エンジン）に燃料を間欠的に供給する電
磁式燃料噴射弁の開弁時間を制御する電子式燃料噴射制
御装置において例えば従来公知のマスフロータイブの電
子式燃料噴射制御装置では、その電磁式燃料噴射弁の開
弁時間Ｔは、式Ｔ ＝ Ｔ ＰＸＫ、によって求めてい
る。ここで、Ｔ、は基本燃料噴射時間幅であり、この時
間幅はエンジン吸入空気ＩＱ／エンジン回転速度Ｎで決
まるものであり、ＫＩは水温等各種センサの出力に基づ
き決定される補正係数であり、空燃比Ａ／ＦをＴ２で決
まるＡ／Ｆから意図的にずらす目的で乗するものである
。
磁式燃料噴射弁の開弁時間を制御する電子式燃料噴射制
御装置において例えば従来公知のマスフロータイブの電
子式燃料噴射制御装置では、その電磁式燃料噴射弁の開
弁時間Ｔは、式Ｔ ＝ Ｔ ＰＸＫ、によって求めてい
る。ここで、Ｔ、は基本燃料噴射時間幅であり、この時
間幅はエンジン吸入空気ＩＱ／エンジン回転速度Ｎで決
まるものであり、ＫＩは水温等各種センサの出力に基づ
き決定される補正係数であり、空燃比Ａ／ＦをＴ２で決
まるＡ／Ｆから意図的にずらす目的で乗するものである
。
（発明が解決しようとする問題点）
従来の電子式燃料噴射制御装置においては、エンジンの
加速運転時、第６図（ａ）に示すごとくスロットル弁が
急激にその開度を大きくされ、急激に空気流量が増大す
ることにより、エアフローメータのメジャリングプレー
トに第６図（ｂ）に示すごとくオーバーシュート、アン
ダーシュートの誤作動が発生する。
加速運転時、第６図（ａ）に示すごとくスロットル弁が
急激にその開度を大きくされ、急激に空気流量が増大す
ることにより、エアフローメータのメジャリングプレー
トに第６図（ｂ）に示すごとくオーバーシュート、アン
ダーシュートの誤作動が発生する。
オーバーシュート時に基本噴射時間幅ＴＦ （第６図
（Ｃ））が演算されると、過多の燃料が電磁式燃料噴射
弁から供給されてオーバーリッチ現象が発生する。その
結果、失火・ショックが発生するという不具合いが生じ
た。
（Ｃ））が演算されると、過多の燃料が電磁式燃料噴射
弁から供給されてオーバーリッチ現象が発生する。その
結果、失火・ショックが発生するという不具合いが生じ
た。
これに対し、エンジン回転毎に設定された最大噴射時間
幅Ｔ工□によるオーバーリッチ防止を目的とした制御が
提案されている（特開昭５７−２１２３３６号） しかし、アンダーシュート時に基本噴射時間幅ＴＰ
（第６図（Ｃ））が演算されると、過少の燃料が電磁式
燃料噴射弁から供給されて空燃比はオーバーリーン状Ｂ
（第６図（ｄ）、一点鎖線）となり、失火・ショックが
発生するという不具合いがある。
幅Ｔ工□によるオーバーリッチ防止を目的とした制御が
提案されている（特開昭５７−２１２３３６号） しかし、アンダーシュート時に基本噴射時間幅ＴＰ
（第６図（Ｃ））が演算されると、過少の燃料が電磁式
燃料噴射弁から供給されて空燃比はオーバーリーン状Ｂ
（第６図（ｄ）、一点鎖線）となり、失火・ショックが
発生するという不具合いがある。
本発明はかかる問題点を解消するものであり、エンジン
の運転状態に応じたＴＰＭＩＮ制御により、目標空燃料
比に制御することを目的とする。
の運転状態に応じたＴＰＭＩＮ制御により、目標空燃料
比に制御することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
上記の問題点を解決するために、本発明においては、第
７図に示すごとく、 内燃機関に燃料を供給する電磁式燃料噴射弁と、内燃機
関の運転状態変数に応じて前記電磁式燃料噴射弁から供
給される燃料と吸入空気との混合気の空燃比を目標値に
制御するように前記電磁式燃料噴射弁に印加する燃料噴
射パルスの噴射時間幅を演算する演算手段と、 内燃機関の運転状態変数に応じて予め設定された最小噴
射時間幅を記憶する記憶手段と、前記演算手段にて求め
られた噴射時間幅を前記記憶手段に設定された最小噴射
時間幅により修正する修正手段とを、具備したことを特
徴とする燃料噴射制御装置としている。
７図に示すごとく、 内燃機関に燃料を供給する電磁式燃料噴射弁と、内燃機
関の運転状態変数に応じて前記電磁式燃料噴射弁から供
給される燃料と吸入空気との混合気の空燃比を目標値に
制御するように前記電磁式燃料噴射弁に印加する燃料噴
射パルスの噴射時間幅を演算する演算手段と、 内燃機関の運転状態変数に応じて予め設定された最小噴
射時間幅を記憶する記憶手段と、前記演算手段にて求め
られた噴射時間幅を前記記憶手段に設定された最小噴射
時間幅により修正する修正手段とを、具備したことを特
徴とする燃料噴射制御装置としている。
（実施例）
以下本発明を図面に示す一実施例について説明する。第
１図は本発明に係る燃料噴射制御装置の一実施例を備え
たエンジンならびにその周辺構成を示すもので、エンジ
ン１は自動車に積載される公知の４サイクル火花点火エ
ンジンで、燃焼用空気はエアクリーナ２、吸気管３、ス
ロットル弁４を経て吸入される。またスロットル弁４に
対してはスロットル弁４の開度を検出するスロットル弁
開度センサ５が設けられている。スロットル弁開度セン
サ５は、スロットル全閉から全開までリニアなアナログ
電圧を出力するものである。
１図は本発明に係る燃料噴射制御装置の一実施例を備え
たエンジンならびにその周辺構成を示すもので、エンジ
ン１は自動車に積載される公知の４サイクル火花点火エ
ンジンで、燃焼用空気はエアクリーナ２、吸気管３、ス
ロットル弁４を経て吸入される。またスロットル弁４に
対してはスロットル弁４の開度を検出するスロットル弁
開度センサ５が設けられている。スロットル弁開度セン
サ５は、スロットル全閉から全開までリニアなアナログ
電圧を出力するものである。
また燃料は、図示しない燃料系から各気筒に対応し設け
られた電磁式燃料噴射弁６を介して供給される。
られた電磁式燃料噴射弁６を介して供給される。
燃焼後の排気ガスは、排気マニホールド７、排気管８を
経て大気に放出される。
経て大気に放出される。
吸気管３にはエンジン１に吸入される吸入空気量をメジ
ャンリングプレートの変位量として検出し、吸気量に応
じたアナログ電圧を出力するポテンショメータ式吸気量
センサ（ＡＦＭ）１０が設けられている。
ャンリングプレートの変位量として検出し、吸気量に応
じたアナログ電圧を出力するポテンショメータ式吸気量
センサ（ＡＦＭ）１０が設けられている。
エンジン回転速度センサ９は、エンジン１のクランク軸
の回転速度を検出し、回転速度に応じた周波数のパルス
信号を出力するもので、このエンジン回転速度センサ９
としては、例えば点火装置の点火コイルを用いればよ（
、点火コイルの１次側端子からの点火パルス信号を回転
信号として取り出し回転速度を検出する。
の回転速度を検出し、回転速度に応じた周波数のパルス
信号を出力するもので、このエンジン回転速度センサ９
としては、例えば点火装置の点火コイルを用いればよ（
、点火コイルの１次側端子からの点火パルス信号を回転
信号として取り出し回転速度を検出する。
制御回路３０は、各センサの検出信号に基づいて燃料噴
射量を演算する回路で、電磁式燃料噴射弁６の開弁時間
を制御することにより燃料噴射量を調整する。
射量を演算する回路で、電磁式燃料噴射弁６の開弁時間
を制御することにより燃料噴射量を調整する。
第２図により制御回路３０について説明する。
１００は燃料噴射量を演算するマイクロプロセッサ（Ｃ
Ｐ Ｕ）である。１０１は回転数カウンタでエンジン回
転速度センサ９からの信号よりエンジン回転数をカウン
トする回転数カウンタである。
Ｐ Ｕ）である。１０１は回転数カウンタでエンジン回
転速度センサ９からの信号よりエンジン回転数をカウン
トする回転数カウンタである。
またこの回転数カウンタ１０１はエンジン回転に同期し
て割り込み制御部１０２に割り込み指令信号を送る。割
り込み制御部１０２はこの信号を受けると、コモンバス
１５０を通じてマイクロプロセッサ１００に割り込み信
号を出力する。１０４はアナログマルチプレクサとＡ−
Ｄ変換器から成るアナログ入力ボートで、スロットル弁
開度センサ５、吸気量センサ１０、図示しない吸気温セ
ンサ、冷却水温センサ等からの各信号をＡ−Ｄ変換して
順次マイクロプロセッサ１００に読み込ませる機能を持
つ。これら各ユニット１０１．１０２．１０４の出力情
報はコモンバス１５０を通してマイクロプロセッサ１０
０に伝達される。１ ’０５は電源回路でありキースイ
ッチ１１を介してバッテリ１２に接続されている。１０
６は読取り、書込みを行い得るランダムアクセスメモリ
（ＲＡＭ）である。１０７はプログラムや各種の定数
等を記憶しておく読み出し専用メモリ （ＲＯＭ）であ
る。
て割り込み制御部１０２に割り込み指令信号を送る。割
り込み制御部１０２はこの信号を受けると、コモンバス
１５０を通じてマイクロプロセッサ１００に割り込み信
号を出力する。１０４はアナログマルチプレクサとＡ−
Ｄ変換器から成るアナログ入力ボートで、スロットル弁
開度センサ５、吸気量センサ１０、図示しない吸気温セ
ンサ、冷却水温センサ等からの各信号をＡ−Ｄ変換して
順次マイクロプロセッサ１００に読み込ませる機能を持
つ。これら各ユニット１０１．１０２．１０４の出力情
報はコモンバス１５０を通してマイクロプロセッサ１０
０に伝達される。１ ’０５は電源回路でありキースイ
ッチ１１を介してバッテリ１２に接続されている。１０
６は読取り、書込みを行い得るランダムアクセスメモリ
（ＲＡＭ）である。１０７はプログラムや各種の定数
等を記憶しておく読み出し専用メモリ （ＲＯＭ）であ
る。
１０８はレジスタを含む燃料噴射時間制御用カウンタで
ダウンカウンタより成り、マイクロプロセッサ１００で
演算された電磁式燃料噴射弁６の開弁時間つまり燃料噴
射量を表すディジタル信号を実際の電磁式燃料噴射弁６
の開弁時間を与えるパルス時間幅のパルス信号に変換す
る。１０９は電磁式燃料噴射弁６を駆動する電力増幅部
である。
ダウンカウンタより成り、マイクロプロセッサ１００で
演算された電磁式燃料噴射弁６の開弁時間つまり燃料噴
射量を表すディジタル信号を実際の電磁式燃料噴射弁６
の開弁時間を与えるパルス時間幅のパルス信号に変換す
る。１０９は電磁式燃料噴射弁６を駆動する電力増幅部
である。
１１０はタイマで経過時間を測定しマイクロプロセッサ
１００に伝達する。
１００に伝達する。
回転数カウンタ１０１はエンジン回転速度センサ９の出
力によりエンジン１回転に１回エンジン回転速度を測定
し、その測定の終了時に割り込み制御部１０２に割り込
み指令信号を供給する。割り込み制御部１０２はその信
号に応答して割り込み信号を発生し、マイクロプロセッ
サ１００に燃料噴射量の演算を行う割り込み処理ルーチ
ンを実行させる。
力によりエンジン１回転に１回エンジン回転速度を測定
し、その測定の終了時に割り込み制御部１０２に割り込
み指令信号を供給する。割り込み制御部１０２はその信
号に応答して割り込み信号を発生し、マイクロプロセッ
サ１００に燃料噴射量の演算を行う割り込み処理ルーチ
ンを実行させる。
第３図はマイクロプロセッサ１００の概略フローチャー
トを示す。このフローチャートに基づきマイクロプロセ
ッサ１００の機能を説明すると共に構成全体の作用をも
説明する。キースイッチ１１並びに図示しないスタータ
スイッチがＯＮしてエンジン１が始動されると、第１ス
テツプ１０００のスタートにてメインルーチンの演算処
理が開始され、ステップ１００１でＲＡＭ１０．６内の
メモリを初期化し、ステップ１００２においてアナログ
入力ボート１０４からの冷却水温及び吸気温に応じたデ
ィジタル値を読み込む。ステップ１００３ではその結果
より燃料補正係数に、を演算し、結果をＲＡＭｌ０６に
格納する。ステップ１００３が終了するとステップ１０
０２に戻る。通常マイクロプロセッサ１００は第３図の
１００２〜１００３のメインルーチンの処理を制御プロ
グラムに従ってくり返し実行する。
トを示す。このフローチャートに基づきマイクロプロセ
ッサ１００の機能を説明すると共に構成全体の作用をも
説明する。キースイッチ１１並びに図示しないスタータ
スイッチがＯＮしてエンジン１が始動されると、第１ス
テツプ１０００のスタートにてメインルーチンの演算処
理が開始され、ステップ１００１でＲＡＭ１０．６内の
メモリを初期化し、ステップ１００２においてアナログ
入力ボート１０４からの冷却水温及び吸気温に応じたデ
ィジタル値を読み込む。ステップ１００３ではその結果
より燃料補正係数に、を演算し、結果をＲＡＭｌ０６に
格納する。ステップ１００３が終了するとステップ１０
０２に戻る。通常マイクロプロセッサ１００は第３図の
１００２〜１００３のメインルーチンの処理を制御プロ
グラムに従ってくり返し実行する。
割り込み制御部１０２からの割り込み信号が入力される
とマイクロプロセッサ１００はメインルーチンの処理中
であっても直ちにその処理を中断しステップ１０１０の
割り込み処理ルーチンに移る。ステップ１０１１では回
転数カウンタ１０１からのエンジン回転速度Ｎを表す信
号を取り込み、次にステップ１０１２にてアナログ入力
ボート１０４から吸入空気ｉ１Ｑを表す信号を取り込む
０次にステップ１０１３にてエンジン回転速度Ｎと吸入
空気量Ｑとから決まる基本的な燃料噴射量（つまり電磁
式燃料噴射弁６の基本噴射時間幅’ｒｐ）を計算してＲ
ＡＭ１０６に記憶する。その計算式％式％）０ 次にステップ１０１４では本発明の特徴部である基本噴
射時間幅Ｔ、の最小値Ｔ工、を設定すると共に、最小値
Ｔ、１１Ｈによる基本噴射時間幅Ｔ。
とマイクロプロセッサ１００はメインルーチンの処理中
であっても直ちにその処理を中断しステップ１０１０の
割り込み処理ルーチンに移る。ステップ１０１１では回
転数カウンタ１０１からのエンジン回転速度Ｎを表す信
号を取り込み、次にステップ１０１２にてアナログ入力
ボート１０４から吸入空気ｉ１Ｑを表す信号を取り込む
０次にステップ１０１３にてエンジン回転速度Ｎと吸入
空気量Ｑとから決まる基本的な燃料噴射量（つまり電磁
式燃料噴射弁６の基本噴射時間幅’ｒｐ）を計算してＲ
ＡＭ１０６に記憶する。その計算式％式％）０ 次にステップ１０１４では本発明の特徴部である基本噴
射時間幅Ｔ、の最小値Ｔ工、を設定すると共に、最小値
Ｔ、１１Ｈによる基本噴射時間幅Ｔ。
の修正処理を実行する。
第４図は、この最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮを設定すると
共に最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮにより基本噴射時間幅Ｔ
Ｐの修正処理を実行する詳細なフローチャートである。
共に最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮにより基本噴射時間幅Ｔ
Ｐの修正処理を実行する詳細なフローチャートである。
まずステップ１１１０で、アナログ入力ボート１０４か
ら図示しない割込処理ルーチンより設定された時間毎（
例えば１０ｍｓ ｅ ｃ毎）′にスロットル弁開度セン
サ５の開度信号をデジタル化してＲＡＭ１０６に記憶さ
れたスロットル弁開度ＴＡを読み出す。ステップ１１２
０は、ステップ１０１１で求めたエンジン回転速度Ｎと
ステップ１１１０で求めたスロットル弁開度ＴＡより、
第５図（ａ）に示すような最小噴射時間幅ＴＰＮＩＮの
２次元マツプ（Ｎ ＋ 〜Ｎｎは任意のエンジン回転速
度Ｎ）を用いて最小噴射時間幅Ｔ工、Ｈを比較し、基本
噴射時間幅Ｔｐが最小噴射時間幅Ｔ工、Ｎより小さい場
合は基本噴射時間幅Ｔ、の演算が誤りであると判断して
ステップ１１４０に進み、また基本噴射時間幅Ｔ、が最
小噴射時間幅ＴＰＭＩＮより大きいか、あるいは等しい
ときはステップ１０１５に進む。
ら図示しない割込処理ルーチンより設定された時間毎（
例えば１０ｍｓ ｅ ｃ毎）′にスロットル弁開度セン
サ５の開度信号をデジタル化してＲＡＭ１０６に記憶さ
れたスロットル弁開度ＴＡを読み出す。ステップ１１２
０は、ステップ１０１１で求めたエンジン回転速度Ｎと
ステップ１１１０で求めたスロットル弁開度ＴＡより、
第５図（ａ）に示すような最小噴射時間幅ＴＰＮＩＮの
２次元マツプ（Ｎ ＋ 〜Ｎｎは任意のエンジン回転速
度Ｎ）を用いて最小噴射時間幅Ｔ工、Ｈを比較し、基本
噴射時間幅Ｔｐが最小噴射時間幅Ｔ工、Ｎより小さい場
合は基本噴射時間幅Ｔ、の演算が誤りであると判断して
ステップ１１４０に進み、また基本噴射時間幅Ｔ、が最
小噴射時間幅ＴＰＭＩＮより大きいか、あるいは等しい
ときはステップ１０１５に進む。
ステップ１１４０に進んだときは比較した最小噴射時間
幅Ｔ工、を基本噴射時間幅Ｔ、の値に置き換えて基本噴
射時間幅Ｔ、としてＲＡＭ１０６内に格納する。
幅Ｔ工、を基本噴射時間幅Ｔ、の値に置き換えて基本噴
射時間幅Ｔ、としてＲＡＭ１０６内に格納する。
次に、ステップ１０１５ではメインルーチンで求めた燃
料噴射用の補正係数に、をＲＡＭ１０６より読み出し、
空燃比（Ａ／Ｆ）を決定する噴射時間幅（噴射量）の補
正計算を行う。噴射時間幅Ｔの計算式は’ｒ＝’ｒ、Ｘ
ＫＩである。次にステップ１０１６にて補正計算した燃
料噴射時間幅Ｔのデータをカウンタ１０８にセットする
。次にステップ１０１７に進みメインルーチンに復帰す
る。
料噴射用の補正係数に、をＲＡＭ１０６より読み出し、
空燃比（Ａ／Ｆ）を決定する噴射時間幅（噴射量）の補
正計算を行う。噴射時間幅Ｔの計算式は’ｒ＝’ｒ、Ｘ
ＫＩである。次にステップ１０１６にて補正計算した燃
料噴射時間幅Ｔのデータをカウンタ１０８にセットする
。次にステップ１０１７に進みメインルーチンに復帰す
る。
メインルーチンに復帰する際は、割込み処理のため中断
したときのメインルーチンの処理ステップに戻る。マイ
クロプロセッサ１００の概略の機能は以上の通りであ“
る。
したときのメインルーチンの処理ステップに戻る。マイ
クロプロセッサ１００の概略の機能は以上の通りであ“
る。
通常の運転時には吸気量センサ１０は正常に働き、噴射
時間幅Ｔ、の演算は正しい。従って、この基本噴射時間
幅Ｔｐを修正する必要はなく、第４図のステップ１１２
０で設定した最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮとステップ１１
３０で比較されるが、最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮはこの
基本噴射時間幅Ｔ、よりも小さく設定されているため修
正されずに次のステップ１０１５に進むことができる。
時間幅Ｔ、の演算は正しい。従って、この基本噴射時間
幅Ｔｐを修正する必要はなく、第４図のステップ１１２
０で設定した最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮとステップ１１
３０で比較されるが、最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮはこの
基本噴射時間幅Ｔ、よりも小さく設定されているため修
正されずに次のステップ１０１５に進むことができる。
ところが、低負荷領域から急加速した時は、急激に空気
流量が増大する為に吸気量センサ１０のメジャリングプ
レートがオーバーシュート、アンダーシュートの誤作動
を起こす（第６図（ｂ））。アンダーシュートのタイミ
ングでの吸入空気ｉＱを用いてマイクロプロセッサ１０
０がステップ１０１３において演算した基本噴射時間幅
Ｔｐは、目標空燃比に対応して設定されている最小噴射
時間幅Ｔ、□８より小さくなりオーバーリーンとなる（
第６図（ｅ） （ｄ） ）。そこでスロットル弁開度Ｔ
Ａとエンジン回転速度Ｎにより設定された最小噴射時間
幅Ｔ□１、を演算された基本噴射時間幅Ｔ、のかわりに
基本噴射時間幅ＴＰとすることで空燃比を制御する（第
６図（ｄ）実線）。
流量が増大する為に吸気量センサ１０のメジャリングプ
レートがオーバーシュート、アンダーシュートの誤作動
を起こす（第６図（ｂ））。アンダーシュートのタイミ
ングでの吸入空気ｉＱを用いてマイクロプロセッサ１０
０がステップ１０１３において演算した基本噴射時間幅
Ｔｐは、目標空燃比に対応して設定されている最小噴射
時間幅Ｔ、□８より小さくなりオーバーリーンとなる（
第６図（ｅ） （ｄ） ）。そこでスロットル弁開度Ｔ
Ａとエンジン回転速度Ｎにより設定された最小噴射時間
幅Ｔ□１、を演算された基本噴射時間幅Ｔ、のかわりに
基本噴射時間幅ＴＰとすることで空燃比を制御する（第
６図（ｄ）実線）。
上記操作により、エンジン１の運転領域全般にわたり適
正な空燃比の制御が可能となる。
正な空燃比の制御が可能となる。
なお、上記の構成において最小噴射時間幅Ｔ、、、の設
定は第５図（ａｌに示すようなエンジン回転速度Ｎとス
ロットル弁開度ＴＡとの２次元マツプとしていたが、第
５図（ｂ）に示すようなエンジン回転速度Ｎとスロ・ノ
トル弁開度ＴＡとのテーブルに設定してもよい。（ａｘ
ｔは最小噴射時間幅Ｔ□、の設定値） また最小噴射時間幅Ｔ工、Ｎはその設定制御変数に、エ
ンジン回転速度Ｎとスロットル弁開度ＴＡを用い、両者
による２次元マツプとしたが、スロットル弁開度ＴＡの
１次元マツプを設定し、エンジン回転速度Ｎに応じて補
正するよう構成してもよく、さらにはエンジン負荷パラ
メータ、例えばスロットル弁開度ＴＡ、エンジン回転速
度′Ｎ、吸気管内圧力等の組合せにより構成してもよい
。
定は第５図（ａｌに示すようなエンジン回転速度Ｎとス
ロットル弁開度ＴＡとの２次元マツプとしていたが、第
５図（ｂ）に示すようなエンジン回転速度Ｎとスロ・ノ
トル弁開度ＴＡとのテーブルに設定してもよい。（ａｘ
ｔは最小噴射時間幅Ｔ□、の設定値） また最小噴射時間幅Ｔ工、Ｎはその設定制御変数に、エ
ンジン回転速度Ｎとスロットル弁開度ＴＡを用い、両者
による２次元マツプとしたが、スロットル弁開度ＴＡの
１次元マツプを設定し、エンジン回転速度Ｎに応じて補
正するよう構成してもよく、さらにはエンジン負荷パラ
メータ、例えばスロットル弁開度ＴＡ、エンジン回転速
度′Ｎ、吸気管内圧力等の組合せにより構成してもよい
。
さらに、上記構成では基本噴射時間幅Ｔ、に対して最小
噴射時間幅ＴＦＭＩＮを設定し、最小噴射時間幅ＴＰＭ
ＩＮを用いて基本噴射時間幅Ｔ、を修正していたが、基
本噴射時間幅Ｔｐに対し、補正係数に、による補正後の
噴射時間幅Ｔに対して最小噴射時間幅を設定し、この最
小噴射時間幅を用いて噴射時間幅Ｔを修正するよう構成
することも可能である。
噴射時間幅ＴＦＭＩＮを設定し、最小噴射時間幅ＴＰＭ
ＩＮを用いて基本噴射時間幅Ｔ、を修正していたが、基
本噴射時間幅Ｔｐに対し、補正係数に、による補正後の
噴射時間幅Ｔに対して最小噴射時間幅を設定し、この最
小噴射時間幅を用いて噴射時間幅Ｔを修正するよう構成
することも可能である。
（発明の効果）
以上述べたように本発明によれば、
内燃機関に燃料を供給する電磁式燃料噴射弁と、内燃機
関の運転状態変数に応じて前記電磁式燃料噴射弁から供
給される燃料と吸入空気との混合気の空燃比を百標値に
制御するように前記電磁式燃料噴射弁に印加する燃料噴
射パルスの噴射時間幅を演算する演算手段と、 内燃機関の運転状態変数に応じて予め設定された最小噴
射時間幅を記憶する記憶手段と、前記演算手段にて求め
られた噴射時間幅を前記記憶手段に設定された最小噴射
時間幅により修正する修正手段とを、具備したことを特
徴とする燃料噴射制御装置としたことから、 運転状態変数に応じて演算された燃料噴射時間幅を最小
噴射時間幅を用いて修正されるようになり、加速時等の
過渡運転状態においても目標空燃比に制御することが可
能となるという優れた効果がある。
関の運転状態変数に応じて前記電磁式燃料噴射弁から供
給される燃料と吸入空気との混合気の空燃比を百標値に
制御するように前記電磁式燃料噴射弁に印加する燃料噴
射パルスの噴射時間幅を演算する演算手段と、 内燃機関の運転状態変数に応じて予め設定された最小噴
射時間幅を記憶する記憶手段と、前記演算手段にて求め
られた噴射時間幅を前記記憶手段に設定された最小噴射
時間幅により修正する修正手段とを、具備したことを特
徴とする燃料噴射制御装置としたことから、 運転状態変数に応じて演算された燃料噴射時間幅を最小
噴射時間幅を用いて修正されるようになり、加速時等の
過渡運転状態においても目標空燃比に制御することが可
能となるという優れた効果がある。
また最小噴射時間幅が運転状態変数に応じて設定されて
いるため、加速の度合に対応した修正が実行され、過渡
時の内燃機関作動は充分に滑らかな作動にすることが可
能となる。
いるため、加速の度合に対応した修正が実行され、過渡
時の内燃機関作動は充分に滑らかな作動にすることが可
能となる。
第１図は本発明の燃料噴射制御装置の一実施例を備えた
内燃機関、ならびにその周辺構成を示す全体構成図、第
２図は第１図に示す制御回路の構成を示すブロック図、
第３図は第２図に示すマイクロプロセッサ内で実行され
るプログラムルーチンを示すフローチャート、第４図は
第３図に示すプログラムルーチン中のステップ１０１４
内で実行されるプログラムルーチンを示すフローチャー
ト、第５図（ａ）、山）は最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮが
設定されているマツプ及びテーブル、第６図は本発明の
実施例構成による空燃比変化ならびに従来構成による空
燃比変化を示すタイムチャート、第７図は本発明の概略
構成を示す構成図である。 １・・・エンジン（内燃機関）、２・・・エアクリーナ
、３・−’Ｉ＆気管、４・・・スロットル弁、５・・・
スロットル弁開度センサ、６・・・電磁式燃料噴射弁、
７・・・排気マニホールド、８・・・排気管、９・・・
エンジン回転速度センサ、１０・・・吸気量センサ、１
１・・・キースイッチ、１２・・・バッテリ、３０・・
・制御回路、１００・・・マイクロプロセッサ（ＣＰ
Ｕ）。 代理人弁理士 岡 部 隆 第１図 スＯ−／ Ｉ”ル４Ｐ 閉＆ＴＡ Ｏ）
内燃機関、ならびにその周辺構成を示す全体構成図、第
２図は第１図に示す制御回路の構成を示すブロック図、
第３図は第２図に示すマイクロプロセッサ内で実行され
るプログラムルーチンを示すフローチャート、第４図は
第３図に示すプログラムルーチン中のステップ１０１４
内で実行されるプログラムルーチンを示すフローチャー
ト、第５図（ａ）、山）は最小噴射時間幅ＴＰＭＩＮが
設定されているマツプ及びテーブル、第６図は本発明の
実施例構成による空燃比変化ならびに従来構成による空
燃比変化を示すタイムチャート、第７図は本発明の概略
構成を示す構成図である。 １・・・エンジン（内燃機関）、２・・・エアクリーナ
、３・−’Ｉ＆気管、４・・・スロットル弁、５・・・
スロットル弁開度センサ、６・・・電磁式燃料噴射弁、
７・・・排気マニホールド、８・・・排気管、９・・・
エンジン回転速度センサ、１０・・・吸気量センサ、１
１・・・キースイッチ、１２・・・バッテリ、３０・・
・制御回路、１００・・・マイクロプロセッサ（ＣＰ
Ｕ）。 代理人弁理士 岡 部 隆 第１図 スＯ−／ Ｉ”ル４Ｐ 閉＆ＴＡ Ｏ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内燃機関に燃料を供給する電磁式燃料噴射弁と、内燃機
関の運転状態変数に応じて前記電磁式燃料噴射弁から供
給される燃料と吸入空気との混合気の空燃比を目標値に
制御するように前記電磁式燃料噴射弁に印加する燃料噴
射パルスの噴射時間幅を演算する演算手段と、 内燃機関の運転状態変数に応じて予め設定された最小噴
射時間幅を記憶する記憶手段と、 前記演算手段にて求められた噴射時間幅を前記記憶手段
に設定された最小噴射時間幅により修正する修正手段と
を、具備したことを特徴とする燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13824985A JPS62644A (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 燃料噴射制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13824985A JPS62644A (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 燃料噴射制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62644A true JPS62644A (ja) | 1987-01-06 |
Family
ID=15217548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13824985A Pending JPS62644A (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 燃料噴射制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62644A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05244860A (ja) * | 1992-02-13 | 1993-09-24 | Kiyoushiyoku:Kk | 保存食品の製造方法 |
-
1985
- 1985-06-25 JP JP13824985A patent/JPS62644A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05244860A (ja) * | 1992-02-13 | 1993-09-24 | Kiyoushiyoku:Kk | 保存食品の製造方法 |
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