JPS625985B2 - - Google Patents
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- JPS625985B2 JPS625985B2 JP54053085A JP5308579A JPS625985B2 JP S625985 B2 JPS625985 B2 JP S625985B2 JP 54053085 A JP54053085 A JP 54053085A JP 5308579 A JP5308579 A JP 5308579A JP S625985 B2 JPS625985 B2 JP S625985B2
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
この発明は、被削性および耐摩耗性を兼備した
鉄系焼結合金に関する。 従来、車両用エンジンのバルブシートとして
は、主として鋳鉄製のものが使用されていたが、
近年無鉛ガソリンあるいはLPGガスが燃料として
使用されるようになり、排気ガスの温度が高くな
つたことから、従来の鋳鉄では耐摩耗性が不足す
るようになつた。このため、従来の鋳鉄にかわる
ものとして、特殊焼結合金が種々開発され広く使
用されるようになつてきた。 車両用エンジンのバルブシート、特に排気のバ
ルブシートはエンジンの作動中高温の排気ガスに
さらされ、又バルブの衝突を繰り返し受けるの
で、バルブシートとしては耐熱性と耐摩耗性とを
併せ持つ事が必要である。このために、バルブシ
ート用焼結合金は、一般に、クロム(Cr)、モリ
ブデン(Mo)、ニツケル(Ni)、コバルト
(Co)、タングステン(W)、バナジウム(V)等
の高価な合金元素を多く含んでおり、従来使用さ
れていた鋳鉄に比べ、被削性が著しく劣り、か
つ、高価であるという欠点があつた。 この発明は上記にかんがみ、重量比で炭素2.5
〜3.5%、硅素1.5〜2.7%、マンガン0.5〜1.0%、
クロム1.0〜7.0%、不純物2%以下、残部鉄より
なり被削性および耐摩耗性を兼備した鉄系焼結合
金とすることによつて従来の鉄系焼結合金の欠点
である被削性を改良して、優れた被削性と耐摩耗
性とを有し、かつ、安価に製作でき、特に内燃機
関のバルブシート用材料に適した鉄系焼結合金の
提供を目的とするものである。 つぎに、この発明の焼結合金の実施例を示す。 重量比で炭素(C):3.7%、硅素(Si):2.5%、
マンガン(Mn):1.0%残部鉄よりなる粒径2.50
μ以下の鋳鉄粉100重量部に対し、重量比でクロ
ム(Cr):23%、残部鉄よりなり、粒径100μ以
下のフエロクロム合金粉末を30重量部混合して得
た混合粉末を金型に収容し、金型内で6ton/cm2の
圧力を加えて成形した。このようにして成形され
た混合粉末の成形体を、分解アンモニアガス雰囲
気中において1120℃で1時間焼結して、焼結合金
を得た。そして、この焼結合金の合金成分の重量
比は、C:2.5%、Si:2.5%、Mn:0.8%、Cr:
6.9%、残量がFe及び不純物であつた。その光学
顕微鏡組織を第1図に示す。この図において、合
金はパーライトマトリツクス1内に黒鉛2、炭化
クロムが分散した100μ以下の硬質粒子3を含む
構造を有している。 なお、4は空孔である。 上記第1実施例と同様の方法で製作して第2、
第3実施例の焼結合金を得た。 第2実施例の合金成分の重量比は、C:3.5
%、Si:1.5%、Mn:0.5%、Cr:2.1%、残量が
Fe及び不純物である。 第3実施例の合金成分の重量比は、C:3.1
%、Si:2.7%、Mn:1.0%、Cr:1.0%、残量が
Fe及び不純物である。 つぎに、この実施例の焼結合金により製作した
バルブシートと、従来車両用内燃機関のバルブシ
ートの材料として使用されている焼結合金(比較
例1)及び鋳鉄(比較例2)により製作したバル
ブシートとの、実機耐久試験及び被削性試験を行
なつた。その結果を第1表に示す。 この実機耐久試験には排気量2000c.c.の4気筒エ
ンジンを使用し、燃料には無鉛ガソリンを使用し
て、5800r.p.m.全負荷で200時間及び6000r.p.m.
全負荷で100時間の計300時間のエンジン単体試験
を行なつた。そして、この試験によるバルブシー
トの摩耗量を測定するには、第2図に示すよう
に、カム6がロツカアーム5を押していない場
合、ロツカアーム5の他端に取りつけたアジヤス
テイングスクリユ7の下端面と、バルブステム8
の上端面との隙間Xを、試験前と試験後とに測定
した。そして、試験前、後における両者の差をも
つて摩耗量とした。すなわち、試験前の隙間を
Xo、試験後の隙間をX1とすると摩耗量ΔXは、
ΔX=X1―X0である。 そして、この値ΔXは4気筒中の最大値をとつ
た。 又、被削性試験は、直径35mm長さ10mmの丸棒を
用い、この丸棒の外径を5mm(すなわち、直径が
30mmになるまで)を一定の切削条件で切削した。
そして、第1表には上記のようにして丸棒を切削
したバイトの摩耗量が、所定の値になるまでの丸
棒の切削個数を示した。従つて、この表では、数
値の大きい方が被削性のよい材料であることを示
す。
鉄系焼結合金に関する。 従来、車両用エンジンのバルブシートとして
は、主として鋳鉄製のものが使用されていたが、
近年無鉛ガソリンあるいはLPGガスが燃料として
使用されるようになり、排気ガスの温度が高くな
つたことから、従来の鋳鉄では耐摩耗性が不足す
るようになつた。このため、従来の鋳鉄にかわる
ものとして、特殊焼結合金が種々開発され広く使
用されるようになつてきた。 車両用エンジンのバルブシート、特に排気のバ
ルブシートはエンジンの作動中高温の排気ガスに
さらされ、又バルブの衝突を繰り返し受けるの
で、バルブシートとしては耐熱性と耐摩耗性とを
併せ持つ事が必要である。このために、バルブシ
ート用焼結合金は、一般に、クロム(Cr)、モリ
ブデン(Mo)、ニツケル(Ni)、コバルト
(Co)、タングステン(W)、バナジウム(V)等
の高価な合金元素を多く含んでおり、従来使用さ
れていた鋳鉄に比べ、被削性が著しく劣り、か
つ、高価であるという欠点があつた。 この発明は上記にかんがみ、重量比で炭素2.5
〜3.5%、硅素1.5〜2.7%、マンガン0.5〜1.0%、
クロム1.0〜7.0%、不純物2%以下、残部鉄より
なり被削性および耐摩耗性を兼備した鉄系焼結合
金とすることによつて従来の鉄系焼結合金の欠点
である被削性を改良して、優れた被削性と耐摩耗
性とを有し、かつ、安価に製作でき、特に内燃機
関のバルブシート用材料に適した鉄系焼結合金の
提供を目的とするものである。 つぎに、この発明の焼結合金の実施例を示す。 重量比で炭素(C):3.7%、硅素(Si):2.5%、
マンガン(Mn):1.0%残部鉄よりなる粒径2.50
μ以下の鋳鉄粉100重量部に対し、重量比でクロ
ム(Cr):23%、残部鉄よりなり、粒径100μ以
下のフエロクロム合金粉末を30重量部混合して得
た混合粉末を金型に収容し、金型内で6ton/cm2の
圧力を加えて成形した。このようにして成形され
た混合粉末の成形体を、分解アンモニアガス雰囲
気中において1120℃で1時間焼結して、焼結合金
を得た。そして、この焼結合金の合金成分の重量
比は、C:2.5%、Si:2.5%、Mn:0.8%、Cr:
6.9%、残量がFe及び不純物であつた。その光学
顕微鏡組織を第1図に示す。この図において、合
金はパーライトマトリツクス1内に黒鉛2、炭化
クロムが分散した100μ以下の硬質粒子3を含む
構造を有している。 なお、4は空孔である。 上記第1実施例と同様の方法で製作して第2、
第3実施例の焼結合金を得た。 第2実施例の合金成分の重量比は、C:3.5
%、Si:1.5%、Mn:0.5%、Cr:2.1%、残量が
Fe及び不純物である。 第3実施例の合金成分の重量比は、C:3.1
%、Si:2.7%、Mn:1.0%、Cr:1.0%、残量が
Fe及び不純物である。 つぎに、この実施例の焼結合金により製作した
バルブシートと、従来車両用内燃機関のバルブシ
ートの材料として使用されている焼結合金(比較
例1)及び鋳鉄(比較例2)により製作したバル
ブシートとの、実機耐久試験及び被削性試験を行
なつた。その結果を第1表に示す。 この実機耐久試験には排気量2000c.c.の4気筒エ
ンジンを使用し、燃料には無鉛ガソリンを使用し
て、5800r.p.m.全負荷で200時間及び6000r.p.m.
全負荷で100時間の計300時間のエンジン単体試験
を行なつた。そして、この試験によるバルブシー
トの摩耗量を測定するには、第2図に示すよう
に、カム6がロツカアーム5を押していない場
合、ロツカアーム5の他端に取りつけたアジヤス
テイングスクリユ7の下端面と、バルブステム8
の上端面との隙間Xを、試験前と試験後とに測定
した。そして、試験前、後における両者の差をも
つて摩耗量とした。すなわち、試験前の隙間を
Xo、試験後の隙間をX1とすると摩耗量ΔXは、
ΔX=X1―X0である。 そして、この値ΔXは4気筒中の最大値をとつ
た。 又、被削性試験は、直径35mm長さ10mmの丸棒を
用い、この丸棒の外径を5mm(すなわち、直径が
30mmになるまで)を一定の切削条件で切削した。
そして、第1表には上記のようにして丸棒を切削
したバイトの摩耗量が、所定の値になるまでの丸
棒の切削個数を示した。従つて、この表では、数
値の大きい方が被削性のよい材料であることを示
す。
【表】
第1表から明らかなように、この実施例の焼結
合金は比較例の合金に比べると、いずれも比重が
軽く、硬さも軟らかいが、摩耗量が非常に小さ
く、エキゾーストバルブシートの場合、最も摩耗
量の多い実施例3の合金でも、その摩耗量は比較
例1の合金の1/2であり、比較例2の鋳鉄に対し
ては約1/12である。又、被削性を示す切削個数に
ついては、比較例2の鋳鉄には及ばないが、切削
個数の最も少ない実施例1の合金でも105個であ
り、比較1の焼結合金と較べて3倍以上であり、
従来の鉄系焼結合金と比較して被削性のよいこと
が分る。 この実施例においては、上記のように焼結合金
を作るために鋳鉄粉を使用した。鋳鉄は一般の鉄
系焼結合金に比べると、約600℃以下における耐
熱性が優れており、約600℃までの耐熱性を確保
するためには、高価な合金元素を多量に添加する
必要がないという特長がある。 また、クロムは炭化物を生成して粒子の硬さを
著しく上昇させるが、クロムの添加量が1%以下
では合金の耐摩耗性が不足し、7.0%以上になる
と、合金の耐耗性を向上させることは少ないが、
合金の被削性を著しく悪化させる。クロムの量が
7.0%以上で、かつ、炭素量が3.5%以上になる
と、合金の焼結時において、クロムと炭素との反
応が著しくなり、角ばつたクロム炭化物を形成す
る。このため、この焼結合金を内燃機関用のバル
ブシートとして使用すると、相手材であるバルブ
を著しく摩耗させる。従つて、焼結合金に対する
クロムの添加量は1.0〜7.0%の範囲が適当であ
る。 なお、この発明合金に数%のNi、Co及びMo等
の合金元素を添加してもよい。 この発明は上記のように、重量比で炭素2.5〜
3.5%、硅素1.5〜2.7%、マンガン0.5〜1.0%、ク
ロム1.0〜7.0%、不純物2%以下、残部鉄よりな
り被削性および耐摩耗性を兼備した鉄系焼結合金
としたことにより、焼結合金特有の複合性を利用
して、合金の被削性と高温時における耐摩耗性と
いう相反した特性を兼ねもたせることができ、又
焼結合金製作のために、鋳鉄粉末に高価な元素を
加える必要がないので、素材費を安くすることが
できる。この合金は、被削性と高温時の耐摩耗性
とを有するので、特に内燃機関用バルブシート材
として適している。
合金は比較例の合金に比べると、いずれも比重が
軽く、硬さも軟らかいが、摩耗量が非常に小さ
く、エキゾーストバルブシートの場合、最も摩耗
量の多い実施例3の合金でも、その摩耗量は比較
例1の合金の1/2であり、比較例2の鋳鉄に対し
ては約1/12である。又、被削性を示す切削個数に
ついては、比較例2の鋳鉄には及ばないが、切削
個数の最も少ない実施例1の合金でも105個であ
り、比較1の焼結合金と較べて3倍以上であり、
従来の鉄系焼結合金と比較して被削性のよいこと
が分る。 この実施例においては、上記のように焼結合金
を作るために鋳鉄粉を使用した。鋳鉄は一般の鉄
系焼結合金に比べると、約600℃以下における耐
熱性が優れており、約600℃までの耐熱性を確保
するためには、高価な合金元素を多量に添加する
必要がないという特長がある。 また、クロムは炭化物を生成して粒子の硬さを
著しく上昇させるが、クロムの添加量が1%以下
では合金の耐摩耗性が不足し、7.0%以上になる
と、合金の耐耗性を向上させることは少ないが、
合金の被削性を著しく悪化させる。クロムの量が
7.0%以上で、かつ、炭素量が3.5%以上になる
と、合金の焼結時において、クロムと炭素との反
応が著しくなり、角ばつたクロム炭化物を形成す
る。このため、この焼結合金を内燃機関用のバル
ブシートとして使用すると、相手材であるバルブ
を著しく摩耗させる。従つて、焼結合金に対する
クロムの添加量は1.0〜7.0%の範囲が適当であ
る。 なお、この発明合金に数%のNi、Co及びMo等
の合金元素を添加してもよい。 この発明は上記のように、重量比で炭素2.5〜
3.5%、硅素1.5〜2.7%、マンガン0.5〜1.0%、ク
ロム1.0〜7.0%、不純物2%以下、残部鉄よりな
り被削性および耐摩耗性を兼備した鉄系焼結合金
としたことにより、焼結合金特有の複合性を利用
して、合金の被削性と高温時における耐摩耗性と
いう相反した特性を兼ねもたせることができ、又
焼結合金製作のために、鋳鉄粉末に高価な元素を
加える必要がないので、素材費を安くすることが
できる。この合金は、被削性と高温時の耐摩耗性
とを有するので、特に内燃機関用バルブシート材
として適している。
第1図はこの発明の焼結合金の顕微鏡写真、第
2図はエンジンのバルブシートの測定要領を示す
図である。
2図はエンジンのバルブシートの測定要領を示す
図である。
Claims (1)
- 1 重量比で炭素2.5〜3.5%、硅素1.5〜2.7%、
マンガン0.5〜1.0%、クロム1.0〜7.0%、不純物
2%以下、残部鉄よりなり被削性および耐摩耗性
を兼備した鉄系焼結合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5308579A JPS55145157A (en) | 1979-04-27 | 1979-04-27 | Wear resistant sintered iron alloy |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5308579A JPS55145157A (en) | 1979-04-27 | 1979-04-27 | Wear resistant sintered iron alloy |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS55145157A JPS55145157A (en) | 1980-11-12 |
JPS625985B2 true JPS625985B2 (ja) | 1987-02-07 |
Family
ID=12932943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5308579A Granted JPS55145157A (en) | 1979-04-27 | 1979-04-27 | Wear resistant sintered iron alloy |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS55145157A (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56169766A (en) * | 1980-05-29 | 1981-12-26 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Sliding member for internal-combustion engine |
JPS5822359A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-09 | Mitsubishi Metal Corp | 燃料供給ポンプの構造部材用Fe基焼結合金 |
JPS5822305A (ja) * | 1981-08-04 | 1983-02-09 | Mitsubishi Metal Corp | 耐食性および耐摩耗性にすぐれたFe基焼結含浸材料 |
JPS59104454A (ja) * | 1982-12-02 | 1984-06-16 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金の製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4831109A (ja) * | 1971-08-28 | 1973-04-24 |
-
1979
- 1979-04-27 JP JP5308579A patent/JPS55145157A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4831109A (ja) * | 1971-08-28 | 1973-04-24 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS55145157A (en) | 1980-11-12 |
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