JPS6259661A - ポリエステル組成物 - Google Patents
ポリエステル組成物Info
- Publication number
- JPS6259661A JPS6259661A JP20075985A JP20075985A JPS6259661A JP S6259661 A JPS6259661 A JP S6259661A JP 20075985 A JP20075985 A JP 20075985A JP 20075985 A JP20075985 A JP 20075985A JP S6259661 A JPS6259661 A JP S6259661A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- polyester
- mica
- component
- polyethylene terephthalate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、反り変形を改良した成形材料として好適なポ
リエステル組成物に関し、更に詳しくは９０℃以下の低
い金型温度において優れた成形性を示すと共に、熱変形
温度及び機械的性質に擾れ、かつ、反り変形量が極めて
少ない成形品を与える新規なポリエステル組成物に関す
るものである。
リエステル組成物に関し、更に詳しくは９０℃以下の低
い金型温度において優れた成形性を示すと共に、熱変形
温度及び機械的性質に擾れ、かつ、反り変形量が極めて
少ない成形品を与える新規なポリエステル組成物に関す
るものである。
ポリエチレンテレフタレートは、機械的性質、耐熱１生
、電気的性質に優れており、繊維、フィルム、ボトル、
或いはエンジニアリングプラスチックとして多くの製品
に使用されている。しかしながら、射出成形用材料とし
て使用する場合には、ポリエチレンテレフタレートは、
結晶性のポリマーでありながら、結晶化速度が遅いため
に、通常の射出成形条件では充分結晶化が進まないため
に寸法精度も悪く、機械的性質、熱的性質も劣った成形
品しか得られない。
、電気的性質に優れており、繊維、フィルム、ボトル、
或いはエンジニアリングプラスチックとして多くの製品
に使用されている。しかしながら、射出成形用材料とし
て使用する場合には、ポリエチレンテレフタレートは、
結晶性のポリマーでありながら、結晶化速度が遅いため
に、通常の射出成形条件では充分結晶化が進まないため
に寸法精度も悪く、機械的性質、熱的性質も劣った成形
品しか得られない。
このような欠点を改良するために従来から種々の対策が
提案されている。例えば、特公昭４４−４５７号公報に
は、ポリエチレンテレフタレートとガラス繊維を組合せ
ることにより、機械的性質を改善する列が、又、特公昭
４４−７５４２号公報には、ポリエチレンテレフタレー
トとガラス繊維にタルクを加え、結晶化を促進・させた
例が開示されている。
提案されている。例えば、特公昭４４−４５７号公報に
は、ポリエチレンテレフタレートとガラス繊維を組合せ
ることにより、機械的性質を改善する列が、又、特公昭
４４−７５４２号公報には、ポリエチレンテレフタレー
トとガラス繊維にタルクを加え、結晶化を促進・させた
例が開示されている。
このような配合組成によって、プラスチック用途に不可
欠な結晶化と機械的性質の改良が可能になり、通常の射
出成形条件で成形しても容易に結晶化が進むようになっ
た。
欠な結晶化と機械的性質の改良が可能になり、通常の射
出成形条件で成形しても容易に結晶化が進むようになっ
た。
ところが結晶化が進む反面、射出成形機の金型内での溶
融ポリマーの流動方向、流動長、厚さ、流量の相違等に
より、ポリエチレンテレフタレートの各部分が結晶化し
収縮する速さや量が異なるために、得られる成形品に、
反りやねじれ等の変形が起こると云う欠点が目立って来
た。このような変形は、ガラス繊維を多く含有するほど
変形量が大きい。
融ポリマーの流動方向、流動長、厚さ、流量の相違等に
より、ポリエチレンテレフタレートの各部分が結晶化し
収縮する速さや量が異なるために、得られる成形品に、
反りやねじれ等の変形が起こると云う欠点が目立って来
た。このような変形は、ガラス繊維を多く含有するほど
変形量が大きい。
これらの欠点を改良すべく種々の検討がなされており、
例えば、特開昭５４−７４８５２号公報には、ガラス繊
維と非繊維状無機物を特定の割合に配合する方法が開示
されている。しかし、この配合組成で：よ、充分結晶化
した成形品を得るためには、１３０℃以上と高い金型温
度にする必要があり、又、反り変形量を実質的に無くす
るためには、３ｍｍ以上の厚みを持つ形状が必要となる
等大きな制約を持っている。近年エンジニアリングプラ
スチックス部品の軽薄短小化に伴い、成形加工作業性の
良い９０℃以下の低い金型で充分結晶化が進み、かつ、
２１１１１１１以下の薄い成形部品でも反り変形量がゼ
ロに近いものが求められているのが実情である。
例えば、特開昭５４−７４８５２号公報には、ガラス繊
維と非繊維状無機物を特定の割合に配合する方法が開示
されている。しかし、この配合組成で：よ、充分結晶化
した成形品を得るためには、１３０℃以上と高い金型温
度にする必要があり、又、反り変形量を実質的に無くす
るためには、３ｍｍ以上の厚みを持つ形状が必要となる
等大きな制約を持っている。近年エンジニアリングプラ
スチックス部品の軽薄短小化に伴い、成形加工作業性の
良い９０℃以下の低い金型で充分結晶化が進み、かつ、
２１１１１１１以下の薄い成形部品でも反り変形量がゼ
ロに近いものが求められているのが実情である。
本発明者らは、このような事情に鑑み、ポリエチレンテ
レフタレートについて、低い金型温度で成形加工しても
、充分結晶化が進み、機械的性質や熱的性ズに優れ、か
つ、極めて反り変形量の少ない組成物を開発すべく鋭意
研究の結果、本発明の組成物に到達した。
レフタレートについて、低い金型温度で成形加工しても
、充分結晶化が進み、機械的性質や熱的性ズに優れ、か
つ、極めて反り変形量の少ない組成物を開発すべく鋭意
研究の結果、本発明の組成物に到達した。
即ち、本発明は、（Ａ）一般式
（式中のＭ及びＭ” は同−又は相異なるアルカリ金属
、ｎ及びｍはｌ又は２である。） で表される化合物を０．０５〜５Ｍ量％含有するポリエ
チレンテレフタレート、 （Ｉ３）分子２２ｏｏｏ以上の脂肪族ポリエステル１種
以上を１〜１０重１％、 （Ｃ）重量平均粒径５０ミクロン以上のマイカ５〜４５
重量％、及び、 （Ｄ）ガラス繊維０〜３０重量％ を配合して合計１００重量％とじてなるポリエステル組
成物に関するものである。
、ｎ及びｍはｌ又は２である。） で表される化合物を０．０５〜５Ｍ量％含有するポリエ
チレンテレフタレート、 （Ｉ３）分子２２ｏｏｏ以上の脂肪族ポリエステル１種
以上を１〜１０重１％、 （Ｃ）重量平均粒径５０ミクロン以上のマイカ５〜４５
重量％、及び、 （Ｄ）ガラス繊維０〜３０重量％ を配合して合計１００重量％とじてなるポリエステル組
成物に関するものである。
本発明において、（Ａ）成分として用いられるポリエチ
レンテレフタレートは、一般式（式中のＭ及びＭ゛は同
−又は相異なるアルカリ％以上、好ましくは９０モル％
以上のエチレンテレフタレートの繰り返し単位を含むポ
リエステルであれば良く、この範囲内において他の酸成
分及び／又はグリコール成分を共重合していても良い。
レンテレフタレートは、一般式（式中のＭ及びＭ゛は同
−又は相異なるアルカリ％以上、好ましくは９０モル％
以上のエチレンテレフタレートの繰り返し単位を含むポ
リエステルであれば良く、この範囲内において他の酸成
分及び／又はグリコール成分を共重合していても良い。
得みれる変性ポリエチレンテレフタレートのフェノール
／テトラクロルエタン（６／４重量比）混合溶液中３５
℃で求めた固有粘度は、０．３以上が好ましく、０．４
以上が更に好ましい。上述のポリエチレンテレフタレー
トは、通常の製造方法、例えば溶Ｉ％ｌ！笛縮合反応、
又はこれと固相重縮合反応と組合せた方法等により容易
に製造できる。
／テトラクロルエタン（６／４重量比）混合溶液中３５
℃で求めた固有粘度は、０．３以上が好ましく、０．４
以上が更に好ましい。上述のポリエチレンテレフタレー
トは、通常の製造方法、例えば溶Ｉ％ｌ！笛縮合反応、
又はこれと固相重縮合反応と組合せた方法等により容易
に製造できる。
（Ｂ）成分として用いられる脂肪族ポリエステルは、コ
ハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スペリ
ン酸、アゼライン酸、ドデカン酸等の二塩基酸と、エチ
レングリコール、１，２−プロピレングリコール、■、
４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１．６
−ヘキサンジオール、１．４−ンクロヘキサンジメタノ
ール、ポリカプロラクトン、３−メチル−１，５−ベン
タンジオール等のグリコールとからなるポリエステルを
挙げることができる。特に好ましいポリエステルの例と
しては、ポリブチレンアジペート、ポリブチレンセバケ
ート る。これらのポリエステルは単独で用いても良く、或い
は２種以上を併用しても良い。これらのポリエステルの
分子量は、成形加工時のガス発生や成形部品かろの揮発
性等から、少なくとも２０００以上が必要であり、好ま
しくは４０００以上である。上記（Ｂ）成分の配合量は
全組成中１〜１０重量％であり、好ましくは２〜８重量
％である。配合量が１重量％未満では、９０℃以下の金
型温度で充分な結晶性を有する成形品を得ることが困難
であり、１０Ｍ量％を超えると、耐熱性が低下して機械
的性質の劣った成形品となるため好ましくない。
ハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スペリ
ン酸、アゼライン酸、ドデカン酸等の二塩基酸と、エチ
レングリコール、１，２−プロピレングリコール、■、
４−ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、１．６
−ヘキサンジオール、１．４−ンクロヘキサンジメタノ
ール、ポリカプロラクトン、３−メチル−１，５−ベン
タンジオール等のグリコールとからなるポリエステルを
挙げることができる。特に好ましいポリエステルの例と
しては、ポリブチレンアジペート、ポリブチレンセバケ
ート る。これらのポリエステルは単独で用いても良く、或い
は２種以上を併用しても良い。これらのポリエステルの
分子量は、成形加工時のガス発生や成形部品かろの揮発
性等から、少なくとも２０００以上が必要であり、好ま
しくは４０００以上である。上記（Ｂ）成分の配合量は
全組成中１〜１０重量％であり、好ましくは２〜８重量
％である。配合量が１重量％未満では、９０℃以下の金
型温度で充分な結晶性を有する成形品を得ることが困難
であり、１０Ｍ量％を超えると、耐熱性が低下して機械
的性質の劣った成形品となるため好ましくない。
（Ｃ）成分として用いられるマイカは、マスコバイトマ
イカやスジライトマイカ等が好ましく、重量平均粒径が
５０ミクロン（μｍ）以上必要である。５０μｍ未満で
は、反り変形量がある程度以上に小さくならない上に、
引張強さ及び曲げ強さ、アイゾツト衝撃強度、熱変形温
度等多くの物性を低下させ好ましくない。好ましいのは
１００〜３００μｌである。３００μｍを超えると、混
練押出の時にマイカが破壊されてしまうので余り差が無
くなる上に樹脂への分散性が悪くなる等取扱い難くな
゛り好ましくない。マイカの種類の中では、混練及び
成形加工時の温度（約３００℃）以下で結晶水を離すも
のは、ポリエチレンテレフタレートの如き加水分解を促
進するので好ましくない。（Ｃ）成分の配合量は、全組
成中５〜４５Ｍ量％であり、好ましくは１０〜３０重量
％である。配合量が５重量％未満では、反り変形量を小
さくするのに充分でなく 、４５ｆｆｉｉ％を超えると
、機械的にポリエチレンテレフタレート中へ分散させる
ことが困難になると共に、反り変形量を抑制する効果も
飽和に達しており、又、逆に引張強さや衝撃強度等の機
械的性質が低下するので好ましくない。
イカやスジライトマイカ等が好ましく、重量平均粒径が
５０ミクロン（μｍ）以上必要である。５０μｍ未満で
は、反り変形量がある程度以上に小さくならない上に、
引張強さ及び曲げ強さ、アイゾツト衝撃強度、熱変形温
度等多くの物性を低下させ好ましくない。好ましいのは
１００〜３００μｌである。３００μｍを超えると、混
練押出の時にマイカが破壊されてしまうので余り差が無
くなる上に樹脂への分散性が悪くなる等取扱い難くな
゛り好ましくない。マイカの種類の中では、混練及び
成形加工時の温度（約３００℃）以下で結晶水を離すも
のは、ポリエチレンテレフタレートの如き加水分解を促
進するので好ましくない。（Ｃ）成分の配合量は、全組
成中５〜４５Ｍ量％であり、好ましくは１０〜３０重量
％である。配合量が５重量％未満では、反り変形量を小
さくするのに充分でなく 、４５ｆｆｉｉ％を超えると
、機械的にポリエチレンテレフタレート中へ分散させる
ことが困難になると共に、反り変形量を抑制する効果も
飽和に達しており、又、逆に引張強さや衝撃強度等の機
械的性質が低下するので好ましくない。
（Ｄ）成分として用いられるガラス繊維の配合量は、全
組成中０〜３０重量％であり、好ましくは２０重１％以
下である。ガラス繊維は通常入手できる直径８〜１４μ
ｍ、長さ３〜６ｍｍのチョツプド・ストランドが使用で
きる。
組成中０〜３０重量％であり、好ましくは２０重１％以
下である。ガラス繊維は通常入手できる直径８〜１４μ
ｍ、長さ３〜６ｍｍのチョツプド・ストランドが使用で
きる。
又、成形部品中のガラス繊維の平均長さは重要で、０．
２〜０．４ ｍｍの範囲が好ましい。ガラス繊維の平均
長が０．２ ｍｍ未満になると、反り変形量は小さくな
る傾向になるが、強化剤としての効果が劣り、反り変形
量と物性とのバランスが崩れ、実用価値が乏しくなる。
２〜０．４ ｍｍの範囲が好ましい。ガラス繊維の平均
長が０．２ ｍｍ未満になると、反り変形量は小さくな
る傾向になるが、強化剤としての効果が劣り、反り変形
量と物性とのバランスが崩れ、実用価値が乏しくなる。
又、０．４ ｍｍを超えると、反り変形量が太き（なり
好ましくない。配合量は、反り変形量と物性のバランス
により決められる。３０重量％以上配合すると、マイカ
を多く配合しても、反り変形量が大きくなるので好まし
くなく、反り変形量を最小にしながら物性も充分得るた
めには、２０重量％以下とし、マイカの配合量とバラン
スを取ることが重要である。
好ましくない。配合量は、反り変形量と物性のバランス
により決められる。３０重量％以上配合すると、マイカ
を多く配合しても、反り変形量が大きくなるので好まし
くなく、反り変形量を最小にしながら物性も充分得るた
めには、２０重量％以下とし、マイカの配合量とバラン
スを取ることが重要である。
本発明の組成物は、通常行われている任意の方法で製造
できる。例えば、ポリエチレンテレフタレートと、（Ａ
）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分と（Ｄ）成分を同時に
プリブレンドして、押出機のホッパーに供給して一度で
混練しても良いし、（Ｃ）成分及び／又は（Ｄ）成分を
押出機のベントロより別途供給して混練しても良い。又
、押出機としては、単軸押出機や二軸押出機が用いられ
、均一に混合でき、（Ｃ）成分のマイカや（Ｄ）成分の
ガラス繊維が必要以上に破壊されないようにすることが
重要である。
できる。例えば、ポリエチレンテレフタレートと、（Ａ
）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分と（Ｄ）成分を同時に
プリブレンドして、押出機のホッパーに供給して一度で
混練しても良いし、（Ｃ）成分及び／又は（Ｄ）成分を
押出機のベントロより別途供給して混練しても良い。又
、押出機としては、単軸押出機や二軸押出機が用いられ
、均一に混合でき、（Ｃ）成分のマイカや（Ｄ）成分の
ガラス繊維が必要以上に破壊されないようにすることが
重要である。
本発明の組成物には、用途目的に応じて従来一般的に使
用されている種々の添加剤、例えば酸化安定剤、紫外線
吸収剤、滑剤、離型剤、帯電防止剤、着色剤、難燃剤等
を配合できる。
用されている種々の添加剤、例えば酸化安定剤、紫外線
吸収剤、滑剤、離型剤、帯電防止剤、着色剤、難燃剤等
を配合できる。
このようにして得られた本発明のポリエステル組成物は
、従来から普通に使用されている金型温度１３０℃以上
では勿論のこと、９０℃以下の低い金型温度での射出成
形条件でも、従来と同様に成形加工ができると共に、引
張強さで１０００Ｋｇ／ａＪ、熱変形温度（１８，６Ｋ
ｇ／ｃａｌ）で２００℃以上、反り変形ｉｔ （１３０
Ｘ１３０ Ｘ ２ｍｍ平板）で１ｍ＋１以下等の機械的
性質、熱的性質と共に極めて反り変形量の少ない成形品
が得られる。
、従来から普通に使用されている金型温度１３０℃以上
では勿論のこと、９０℃以下の低い金型温度での射出成
形条件でも、従来と同様に成形加工ができると共に、引
張強さで１０００Ｋｇ／ａＪ、熱変形温度（１８，６Ｋ
ｇ／ｃａｌ）で２００℃以上、反り変形ｉｔ （１３０
Ｘ１３０ Ｘ ２ｍｍ平板）で１ｍ＋１以下等の機械的
性質、熱的性質と共に極めて反り変形量の少ない成形品
が得られる。
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明の技術
的範囲はこれらの実施例により限定されるものではない
。例中「部」及び「％」は「重量部」及び「重量％」を
示す。
的範囲はこれらの実施例により限定されるものではない
。例中「部」及び「％」は「重量部」及び「重量％」を
示す。
参考例１ ポリエチレンテレフタレートの重合テレフタ
ル酸ジメチル１００部、エチレングリコール７１部、第
１表に示す割合のｐ−フェノールスルホン酸ジナトリウ
ム又は２−ナフトール−６−スルホン酸ジナトリウム、
酢酸マンガン四水塩ｖＪｏ、ｏｓ部、二酸化アンチモン
０．０５部を反応器に仕込み、窒素気流下１８０〜２０
０℃で３時間エステル交換反応を行った。大部分のメタ
ノールを留出させた後、トリメチルホスフェ−）０．０
３部を加え、次に２６０℃に昇温減圧し、Ｑ、５ｍｍＨ
ｇの真空下２８０℃で３時間重合反応を行った。得られ
たポリマーは白色で、融点力２６０℃（ＤＳＣ法バーキ
ンンエルマ２Ｃ型）、固有粘度が０．６５であった。以
下、このポリマーをＰＥＴと云う。
ル酸ジメチル１００部、エチレングリコール７１部、第
１表に示す割合のｐ−フェノールスルホン酸ジナトリウ
ム又は２−ナフトール−６−スルホン酸ジナトリウム、
酢酸マンガン四水塩ｖＪｏ、ｏｓ部、二酸化アンチモン
０．０５部を反応器に仕込み、窒素気流下１８０〜２０
０℃で３時間エステル交換反応を行った。大部分のメタ
ノールを留出させた後、トリメチルホスフェ−）０．０
３部を加え、次に２６０℃に昇温減圧し、Ｑ、５ｍｍＨ
ｇの真空下２８０℃で３時間重合反応を行った。得られ
たポリマーは白色で、融点力２６０℃（ＤＳＣ法バーキ
ンンエルマ２Ｃ型）、固有粘度が０．６５であった。以
下、このポリマーをＰＥＴと云う。
参考例２ 脂肪族ポリエステルの重合
アジピン酸ジメチル１００部、１，４−ブタンジオール
１４１部、テトラプロピルチタネート０．０５部を反応
器に仕込み、窒素気流下１６０〜２１０℃で３時間エス
テル交換反応を行った。大部分のメタノールが留出した
後、２６０℃に昇温減圧して、０．５ｎ＋ｍＨｇの真空
下３時間重合反応を行った。融点４５℃ＣＤ５Ｃ法パー
キンエルマー２０型）、固有粘度０．３５のポリエステ
ルを得た。以下このポリマーをポリエステル（Ａ）と云
う。
１４１部、テトラプロピルチタネート０．０５部を反応
器に仕込み、窒素気流下１６０〜２１０℃で３時間エス
テル交換反応を行った。大部分のメタノールが留出した
後、２６０℃に昇温減圧して、０．５ｎ＋ｍＨｇの真空
下３時間重合反応を行った。融点４５℃ＣＤ５Ｃ法パー
キンエルマー２０型）、固有粘度０．３５のポリエステ
ルを得た。以下このポリマーをポリエステル（Ａ）と云
う。
同様にセバシン酸ジメチルと１．２−プロピレングリコ
ールを反応させて融点２５℃、固有粘度０．３のポリマ
ーを得た。以下このポリマーをポリエステル（Ｂ）と云
う。
ールを反応させて融点２５℃、固有粘度０．３のポリマ
ーを得た。以下このポリマーをポリエステル（Ｂ）と云
う。
実施例１〜１１ 比較例１〜３
ＰＥＴ 、ポリエステル（Ａ）、スジライトマイカ１５
０−３ （Ｍａｒｉｅｔｔａ Ｒｅ５ｏｕｒｃｅｓ Ｉ
ｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ＋Ｌｔｄ、製）、ガラス繊維
（０３ＭＡ４２９旭フアイバーグラス製）を第１表に示
す割合に計量した後、回転ドラム式ブレンダーで１０分
間混合した。
０−３ （Ｍａｒｉｅｔｔａ Ｒｅ５ｏｕｒｃｅｓ Ｉ
ｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ＋Ｌｔｄ、製）、ガラス繊維
（０３ＭＡ４２９旭フアイバーグラス製）を第１表に示
す割合に計量した後、回転ドラム式ブレンダーで１０分
間混合した。
次いでこれを７０ｎ＋ｍφベント式単軸押出機のホッパ
ーに投入し、バレル温度２６０−２８０−２８０℃で溶
融混合後ペレットにした。得られたベレットを１４０℃
で５時間減圧乾燥後、ＫＣ−２ｏ （用ロ鉄工製）射
出成形機を使用し、バレル温度２７０＝２８０−２８０
℃、射出圧力３００〜５００ Ｋｇ／ｃｕｔ、成形サイ
クル２５秒及び金型温度８０℃で、４３７Ｍ １号ダン
ベルとタンザクを成形した。得られた試験片を使用して
、ＡＳＴＭ ０６３８に準じて引張強さを、ＡＳＴＭ
０７９０に準じて曲げ弾性率を、ＡＳＴＭ Ｄ２５６に
準じて、ノツチをつけてアイゾント衝撃強度を測定した
。又、ｌ５−１５０Ｅ（東芝機械）射出成形機を使用し
て、バレル温度２６０−２７０−２７０−２８０℃、射
出圧力４００ Ｋｇ／ｃｄ、成形サイクル４５秒及び金
型温度８０〜８５℃で１３０ ＸＬ３ＱＸ２１１１１１
平板を成形した。得られた平板の対角線の片方を押さえ
、反対方向が浮き上がった量を反り変形量として読みと
った。又、測定後、１８０℃で１時間エアーオーブン中
でアニールした後、２４時間室温下で放冷後に同様にし
て反り変形量を読みとった。以下第１表に同じ方法で評
価した比較例１〜３と共に実施例１〜１１を示した。
ーに投入し、バレル温度２６０−２８０−２８０℃で溶
融混合後ペレットにした。得られたベレットを１４０℃
で５時間減圧乾燥後、ＫＣ−２ｏ （用ロ鉄工製）射
出成形機を使用し、バレル温度２７０＝２８０−２８０
℃、射出圧力３００〜５００ Ｋｇ／ｃｕｔ、成形サイ
クル２５秒及び金型温度８０℃で、４３７Ｍ １号ダン
ベルとタンザクを成形した。得られた試験片を使用して
、ＡＳＴＭ ０６３８に準じて引張強さを、ＡＳＴＭ
０７９０に準じて曲げ弾性率を、ＡＳＴＭ Ｄ２５６に
準じて、ノツチをつけてアイゾント衝撃強度を測定した
。又、ｌ５−１５０Ｅ（東芝機械）射出成形機を使用し
て、バレル温度２６０−２７０−２７０−２８０℃、射
出圧力４００ Ｋｇ／ｃｄ、成形サイクル４５秒及び金
型温度８０〜８５℃で１３０ ＸＬ３ＱＸ２１１１１１
平板を成形した。得られた平板の対角線の片方を押さえ
、反対方向が浮き上がった量を反り変形量として読みと
った。又、測定後、１８０℃で１時間エアーオーブン中
でアニールした後、２４時間室温下で放冷後に同様にし
て反り変形量を読みとった。以下第１表に同じ方法で評
価した比較例１〜３と共に実施例１〜１１を示した。
実施例１２〜１４ 比較例４
ｐ−フェノ−ルスルホン酸ジナトリウム０．５％を含有
したＰＩｌ、Ｔ 、ポリエステル（Ｂ）、スジライトマ
イカ（Ｍａｒｉｅｔｔａ Ｒｅ５ｏｕｒｃｅｓ Ｉｎｔ
ｅｒｎａｔｉｏｎａｌ、Ｌｔｄ。
したＰＩｌ、Ｔ 、ポリエステル（Ｂ）、スジライトマ
イカ（Ｍａｒｉｅｔｔａ Ｒｅ５ｏｕｒｃｅｓ Ｉｎｔ
ｅｒｎａｔｉｏｎａｌ、Ｌｔｄ。
製）、ガラス繊維（０３ＭＡ４２９旭フアイバーグラス
製）を第２表に示す割合に計量した後、実施例１〜１１
に示した方法で成形品を得て、同様な方法で評価を行っ
た。結果を第２表に示した。
製）を第２表に示す割合に計量した後、実施例１〜１１
に示した方法で成形品を得て、同様な方法で評価を行っ
た。結果を第２表に示した。
（以下余白）
第１表
第２表
注：（１）スジライトマイカ６ＱＳ重量平均粒径 Ｘμ
ｍ（２）スジライトマイカδμｓ 〃２３０μ１
（３）スジライトマイカ２００１（Ｋ ”
９０μｍ（４）スジライトマイカ３２５Ｓ
” ４０μｔｎ比較例５ 実施例１４と同様な組成で、マイカとしてフロコバイト
マイカ（Ｍ量子均粒径９０μ閑、カナダマイカ−製）に
変えたものは、変性ＰＥＴ 、ポリエステル（Ｂ）、ガ
ラス繊維等と溶融混合した時、マイカ中の含有水放出の
ため、ＰＥＴが加水分解を起こし、充分な機械的性質を
有する成形品は得られなかった。
ｍ（２）スジライトマイカδμｓ 〃２３０μ１
（３）スジライトマイカ２００１（Ｋ ”
９０μｍ（４）スジライトマイカ３２５Ｓ
” ４０μｔｎ比較例５ 実施例１４と同様な組成で、マイカとしてフロコバイト
マイカ（Ｍ量子均粒径９０μ閑、カナダマイカ−製）に
変えたものは、変性ＰＥＴ 、ポリエステル（Ｂ）、ガ
ラス繊維等と溶融混合した時、マイカ中の含有水放出の
ため、ＰＥＴが加水分解を起こし、充分な機械的性質を
有する成形品は得られなかった。
実施例１５．１６ 比較例６
実施例１２〜１４と同様な組成で、マイカとしてマスコ
バイトマイカ（山ロ雲母工業所製）に変えた場合の結果
を第３表に示した。
バイトマイカ（山ロ雲母工業所製）に変えた場合の結果
を第３表に示した。
第３表
注：（１１Ｂ−２００重量平均粒径πミクロン（２１Ｂ
−８０” （資）〃 ｆ３） Ｂ−４０〃４０ 〃
−８０” （資）〃 ｆ３） Ｂ−４０〃４０ 〃
Claims (4)
- （１）（Ａ）一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼又は▲数式、化学式
、表等があります▼ （式中のＭ及びＭ′は同一又は相異なるアルカリ金属、
ｎ及びｍは１又は２である。） で表される化合物を０．０５〜５重量％含有するポリエ
チレンテレフタレート、 （Ｂ）分子量２０００以上の脂肪族ポリエステル１種以
上を１〜１０重量％、 （Ｃ）重量平均粒径５０ミクロン以上のマイカ５〜４５
重量％、及び、 （Ｄ）ガラス繊維０〜３０重量％、 を配合して合計１００重量％としてなるポリエステル組
成物。 - （２）（Ｂ）成分の脂肪族ポリエステルが、１，４−ブ
タンジオール及び／又は１，２−プロピレングリコール
をグリコール成分とするポリエステルである特許請求の
範囲第１項記載のポリエステル組成物。 - （３）（Ｂ）成分の脂肪族ポリエステルが、ポリε−カ
プロラクトンである特許請求の範囲第１項記載のポリエ
ステル組成物。 - （４）（Ｂ）成分の脂肪族ポリエステルが、アジピン酸
及び／又はセバシン酸を二塩基酸成分とするポリエステ
ルである特許請求の範囲第１項記載のポリエステル組成
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20075985A JPS6259661A (ja) | 1985-09-11 | 1985-09-11 | ポリエステル組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20075985A JPS6259661A (ja) | 1985-09-11 | 1985-09-11 | ポリエステル組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6259661A true JPS6259661A (ja) | 1987-03-16 |
Family
ID=16429701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20075985A Pending JPS6259661A (ja) | 1985-09-11 | 1985-09-11 | ポリエステル組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6259661A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6300405B2 (en) | 1998-06-30 | 2001-10-09 | General Electric Company | Polyester molding composition |
| KR100655914B1 (ko) | 2006-01-27 | 2006-12-11 | 에스케이네트웍스 주식회사 | 생분해성 나노복합수지 조성물 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5516049A (en) * | 1978-07-21 | 1980-02-04 | Polyplastics Co | Composition comprising crystalline synthetic resin and phlogopite |
| JPS58198558A (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-18 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ポリエステル樹脂組成物 |
-
1985
- 1985-09-11 JP JP20075985A patent/JPS6259661A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5516049A (en) * | 1978-07-21 | 1980-02-04 | Polyplastics Co | Composition comprising crystalline synthetic resin and phlogopite |
| JPS58198558A (ja) * | 1982-05-07 | 1983-11-18 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ポリエステル樹脂組成物 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6300405B2 (en) | 1998-06-30 | 2001-10-09 | General Electric Company | Polyester molding composition |
| KR100655914B1 (ko) | 2006-01-27 | 2006-12-11 | 에스케이네트웍스 주식회사 | 생분해성 나노복합수지 조성물 |
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