JPS6257796A - Ｎｉ−Ｍｏ基被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
Ｎｉ−Ｍｏ基被覆ア−ク溶接棒Info
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- JPS6257796A JPS6257796A JP19680585A JP19680585A JPS6257796A JP S6257796 A JPS6257796 A JP S6257796A JP 19680585 A JP19680585 A JP 19680585A JP 19680585 A JP19680585 A JP 19680585A JP S6257796 A JPS6257796 A JP S6257796A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は極低温用鋼である５、５Ｎｉ鋼、９ ％ Ｎｉ
鋼の溶接に用いられるＮ１−Ｎｏ基被覆アーク溶接棒関
するものである。
鋼の溶接に用いられるＮ１−Ｎｏ基被覆アーク溶接棒関
するものである。
現在、Ｎｉ−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒は、心線にＮｌ
、 Ｍｏ等の主要合金を含むノ１ステロイ合金を使用し
、成分調整に必要な合金剤を補充程度含む被覆剤を被覆
させた溶接棒と、心線に純Ｎ１を使用し、目標成分を得
るために必要な合金剤を全て含む被覆剤を被覆させた溶
接棒とがある。
、 Ｍｏ等の主要合金を含むノ１ステロイ合金を使用し
、成分調整に必要な合金剤を補充程度含む被覆剤を被覆
させた溶接棒と、心線に純Ｎ１を使用し、目標成分を得
るために必要な合金剤を全て含む被覆剤を被覆させた溶
接棒とがある。
ハステロイ合金使用の被覆アーク溶接棒は例えば特公昭
５９−１０７７８９号公報に開示されている。
５９−１０７７８９号公報に開示されている。
この溶接棒は被覆剤全重量に対して金属炭酸塩２０〜５
０１金Ｍ弗化物１０〜３０１ｓ、脱酸剤および合金成分
としての単体または合金からなる金属粉末５０−以下、
硅酸塩化合物５〜２５チを配合してなる被覆剤をＮｉ−
Ｍｏ基基線線被覆した溶接棒を用いるもので、得られる
溶接金属に合金の偏析は発生しにくいが、電気比抵抗が
軟鋼の約１０倍程度高いため、軟鋼なみの電流を使用す
ると棒焼は現象が起シ健全な溶接が出来ず、高電流の使
用ができない。そのため溶接電流は一般軟鋼被覆アーク
溶接棒に比べ１クラス下のサイズに使用する電流、例え
ば４φ■では軟鋼棒３．２φ園で使用する電流で溶接し
ておシ、一般軟鋼溶接棒に比べ溶接作業能率が劣るとい
う問題点がある。
０１金Ｍ弗化物１０〜３０１ｓ、脱酸剤および合金成分
としての単体または合金からなる金属粉末５０−以下、
硅酸塩化合物５〜２５チを配合してなる被覆剤をＮｉ−
Ｍｏ基基線線被覆した溶接棒を用いるもので、得られる
溶接金属に合金の偏析は発生しにくいが、電気比抵抗が
軟鋼の約１０倍程度高いため、軟鋼なみの電流を使用す
ると棒焼は現象が起シ健全な溶接が出来ず、高電流の使
用ができない。そのため溶接電流は一般軟鋼被覆アーク
溶接棒に比べ１クラス下のサイズに使用する電流、例え
ば４φ■では軟鋼棒３．２φ園で使用する電流で溶接し
ておシ、一般軟鋼溶接棒に比べ溶接作業能率が劣るとい
う問題点がある。
一方、電気比抵抗が軟鋼と同程度の純Ｎ１を使用してい
る被覆アーク溶接棒は上記の問題点を解決するために開
発された溶接棒であシ例えば特開昭５１−７１８４６号
公報に開示されている。この溶接棒は電、気比抵抗が５
０μΩα以下のＮｉ心線を使用して溶着金属の化学成分
がＮｉ ３５１以上、Ｍｏ ５〜２５チ、Ｓｉ０．７５
％以下と残シはＦ・になる様に被覆剤中に合金元素を配
合し、且つ被覆剤全水分量を０．３％以下に制御した溶
接棒を用いるもので、溶接作条能率は良好であるが、被
覆剤中から合金剤の添加を行なっているため溶接金属に
合金の偏析が発生し易ずいという問題点がある。
る被覆アーク溶接棒は上記の問題点を解決するために開
発された溶接棒であシ例えば特開昭５１−７１８４６号
公報に開示されている。この溶接棒は電、気比抵抗が５
０μΩα以下のＮｉ心線を使用して溶着金属の化学成分
がＮｉ ３５１以上、Ｍｏ ５〜２５チ、Ｓｉ０．７５
％以下と残シはＦ・になる様に被覆剤中に合金元素を配
合し、且つ被覆剤全水分量を０．３％以下に制御した溶
接棒を用いるもので、溶接作条能率は良好であるが、被
覆剤中から合金剤の添加を行なっているため溶接金属に
合金の偏析が発生し易ずいという問題点がある。
又これらのＮｉ−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒被覆剤から脱
酸、脱窒剤を添加して溶接金属にプローホールが発生し
ない様にしている。脱酸、脱窒剤であるＡｔ、Ｓｌ、Ｔ
ｉ等は耐ブローホール性は改善するが一方ではＮｉ基溶
接金属の高温割れ感受性を高めることは周知の事実であ
シ耐割れ性を確保して耐ブローホール性を改善するだめ
の被覆剤からの添加量には自ずと制限があった。下向、
立向などの溶接では耐ブローホール性に問題が発生しな
い溶接棒で上向溶接を行なうと、不安定な溶接姿勢のた
めプローホールの発生を防止するために必要な４アーク
長を短かくすることがむずかしく、又発生した気泡が溶
接金属があるため上に逃げられず溶接金属内にプローホ
ールとして残るという問題があった。耐ブローホール性
を改良するため特開昭５９−１０７７８９号公報記載の
ものでは心線中の０量を規制することで問題を解決して
いるが微量元素の管理は容易でなく、心線の管理には細
心の注意が必要となる。
酸、脱窒剤を添加して溶接金属にプローホールが発生し
ない様にしている。脱酸、脱窒剤であるＡｔ、Ｓｌ、Ｔ
ｉ等は耐ブローホール性は改善するが一方ではＮｉ基溶
接金属の高温割れ感受性を高めることは周知の事実であ
シ耐割れ性を確保して耐ブローホール性を改善するだめ
の被覆剤からの添加量には自ずと制限があった。下向、
立向などの溶接では耐ブローホール性に問題が発生しな
い溶接棒で上向溶接を行なうと、不安定な溶接姿勢のた
めプローホールの発生を防止するために必要な４アーク
長を短かくすることがむずかしく、又発生した気泡が溶
接金属があるため上に逃げられず溶接金属内にプローホ
ールとして残るという問題があった。耐ブローホール性
を改良するため特開昭５９−１０７７８９号公報記載の
ものでは心線中の０量を規制することで問題を解決して
いるが微量元素の管理は容易でなく、心線の管理には細
心の注意が必要となる。
上記の外にステンレス鋼の溶接については心線に充填剤
全重量の４０〜７０％のＣｒ粉末、２０〜４０％のＮｉ
粉末、２〜１０チのＭｎ粉末および２〜１５％のＭｏ粉
末の１ｓ又は２種を含む充填剤を炭素鋼パイプと充填剤
の合計量に対して２５〜５０チ内包してなる炭素鋼パイ
プを充填心線として“使用する被覆アーク溶接棒が特開
昭５９−９２１９６号公報で提案されている。この被覆
アーク溶接棒は心線の外皮を炭素鋼にすることで電気比
抵抗を小さくして棒焼は現象を改善し、アークの発生す
る炭素鋼外皮の断面積が小さいため電流密度が大きくな
シ、内包される金属粉の存在と相まって全姿勢で作業性
が良好でスパッタが少ない溶接を可能としている。しか
しこの被覆アーク溶接棒には心線中に脱酸、脱窒剤が添
加されておらずＮｉ−Ｍｏ基被覆アーク溶接の適用は耐
ブローホール性に問題があシ困難である。
全重量の４０〜７０％のＣｒ粉末、２０〜４０％のＮｉ
粉末、２〜１０チのＭｎ粉末および２〜１５％のＭｏ粉
末の１ｓ又は２種を含む充填剤を炭素鋼パイプと充填剤
の合計量に対して２５〜５０チ内包してなる炭素鋼パイ
プを充填心線として“使用する被覆アーク溶接棒が特開
昭５９−９２１９６号公報で提案されている。この被覆
アーク溶接棒は心線の外皮を炭素鋼にすることで電気比
抵抗を小さくして棒焼は現象を改善し、アークの発生す
る炭素鋼外皮の断面積が小さいため電流密度が大きくな
シ、内包される金属粉の存在と相まって全姿勢で作業性
が良好でスパッタが少ない溶接を可能としている。しか
しこの被覆アーク溶接棒には心線中に脱酸、脱窒剤が添
加されておらずＮｉ−Ｍｏ基被覆アーク溶接の適用は耐
ブローホール性に問題があシ困難である。
本発明者等ｔｄ Ｎ ｌ−Ｍｏ基合金としての主成分で
あるＭｏ 、 Ｗ 、 Ｍｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆ＠等の
金属粉及び脱酸、脱窒剤を内包してなるＮｉパイプを心
線とし、これにいわゆる低水素系の被覆剤を被覆した溶
接棒を用いることにより、全姿勢での溶接作業性が優れ
、溶接作業能率が良好で、合金の偏析がない溶接金属が
得られるＮｉ基被覆アーク溶接棒提供を目的とする。
あるＭｏ 、 Ｗ 、 Ｍｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆ＠等の
金属粉及び脱酸、脱窒剤を内包してなるＮｉパイプを心
線とし、これにいわゆる低水素系の被覆剤を被覆した溶
接棒を用いることにより、全姿勢での溶接作業性が優れ
、溶接作業能率が良好で、合金の偏析がない溶接金属が
得られるＮｉ基被覆アーク溶接棒提供を目的とする。
本発明の要旨は心線全重量に対して金属単体に換算して
１５〜２５チのＭｏ粉末、１〜５％のＷ粉末を含み、必
要に応じて更に５％以下のＭｎ粉末、５チ以下のＣｒ粉
末および８憾以下のＦａ粉末を含み、且つＡｔ、 ８１
、 ＴＩの１種又は２種以上の合計が金属単体に換算
して２〜９チ含む充填剤をＮｌ）母イブに内包してなる
Ｎ１／Ｊイブを心線とし、この心線に被覆剤全重量の２
０〜５０％の金属炭酸塩、１５〜４５％の金属弗化物を
含む被覆剤を被覆したことを特徴とするＮ ｌ−Ｍｏ基
被覆アーク溶接棒ある。
１５〜２５チのＭｏ粉末、１〜５％のＷ粉末を含み、必
要に応じて更に５％以下のＭｎ粉末、５チ以下のＣｒ粉
末および８憾以下のＦａ粉末を含み、且つＡｔ、 ８１
、 ＴＩの１種又は２種以上の合計が金属単体に換算
して２〜９チ含む充填剤をＮｌ）母イブに内包してなる
Ｎ１／Ｊイブを心線とし、この心線に被覆剤全重量の２
０〜５０％の金属炭酸塩、１５〜４５％の金属弗化物を
含む被覆剤を被覆したことを特徴とするＮ ｌ−Ｍｏ基
被覆アーク溶接棒ある。
なお１本明細書で用いる％は重量％金権し、心線全重量
とはＮｌパイプと充填剤の合計重量を指す。
とはＮｌパイプと充填剤の合計重量を指す。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明は従来から問題となってい友ノ１ステロイ合金を
心線として使用しているＮ１−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒
棒焼は現象に伴なう作業能率の悪さを合金粉を内包した
Ｎｌ ノＪ？イブを心線とすることにより、電気比抵抗
を小さくし、高電流を使用しても棒焼は現象を起さず、
しかもアークの発生するＮｌ外皮の断面積が小さくなる
ため電流密度が大きくなり、内包する合金粉の存在と相
まって従来の合金粉を内包しないハステロイ合金心線使
用の被覆アーク溶接棒に比べ、アークの安定性、母材と
のなじみ性、がより良好で、ス・母ツタの発生が少ない
溶接が可能となり、全姿勢での溶接作業性が良好となり
１作業能率が大きく向上することが判明した。
心線として使用しているＮ１−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒
棒焼は現象に伴なう作業能率の悪さを合金粉を内包した
Ｎｌ ノＪ？イブを心線とすることにより、電気比抵抗
を小さくし、高電流を使用しても棒焼は現象を起さず、
しかもアークの発生するＮｌ外皮の断面積が小さくなる
ため電流密度が大きくなり、内包する合金粉の存在と相
まって従来の合金粉を内包しないハステロイ合金心線使
用の被覆アーク溶接棒に比べ、アークの安定性、母材と
のなじみ性、がより良好で、ス・母ツタの発生が少ない
溶接が可能となり、全姿勢での溶接作業性が良好となり
１作業能率が大きく向上することが判明した。
又純Ｎｉ心線を使用して溶接作業能率を向上させｆＣＮ
ｌ−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒心・配される溶接金属の
合金偏析は、心線の外皮ｔ−ＮＩとし、合金剤をＮｌ
１４’イブに内包させることにより、電流’Ｗ ｉ カ
高くなったＮ１外皮とほぼ同時に内包される合金剤が溶
融され、均一な目標成分の合金となった偏析のない健全
な溶接金属が得られることが判明した。
ｌ−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒心・配される溶接金属の
合金偏析は、心線の外皮ｔ−ＮＩとし、合金剤をＮｌ
１４’イブに内包させることにより、電流’Ｗ ｉ カ
高くなったＮ１外皮とほぼ同時に内包される合金剤が溶
融され、均一な目標成分の合金となった偏析のない健全
な溶接金属が得られることが判明した。
次に脱酸、脱窒剤をＮ１パイプに内包する充填剤中に添
加することによりＮｌ外皮が溶融する際、充填剤が同時
に溶融し溶接金属の脱酸、脱窒作用をするため、被覆剤
から添加する場合よりもその効果が大きくなるという知
見を得几。また従来の被覆から脱酸、脱窒剤を添加する
溶接棒と比べ脱酸、脱窒剤の添加量を減少することが可
能となり全姿勢での溶接金属の耐ブローホール性が優れ
、耐割れ性も劣化しない溶接金属を得ることができるこ
とを見い出した。
加することによりＮｌ外皮が溶融する際、充填剤が同時
に溶融し溶接金属の脱酸、脱窒作用をするため、被覆剤
から添加する場合よりもその効果が大きくなるという知
見を得几。また従来の被覆から脱酸、脱窒剤を添加する
溶接棒と比べ脱酸、脱窒剤の添加量を減少することが可
能となり全姿勢での溶接金属の耐ブローホール性が優れ
、耐割れ性も劣化しない溶接金属を得ることができるこ
とを見い出した。
本発明は以上の如き知見によってなされたものであり、
Ｎ１−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒おいて溶接作業性が良好
であシ、健全な溶接金属を得ることが出来、作業能率が
向上する溶接棒を提供することを可能としたものである
。
Ｎ１−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒おいて溶接作業性が良好
であシ、健全な溶接金属を得ることが出来、作業能率が
向上する溶接棒を提供することを可能としたものである
。
心線の外皮としてＮｉ ／母イｆを使用する理由は、心
線とじての電気比抵抗を小さくし、高電流を使用した場
合の棒焼は現象を防ぎ且つ断面積を小さくすることによ
り電流密度を大きくし、アークを安定させ、融合不良、
スラグ巻込み等の溶接欠陥を生じさせない之めである。
線とじての電気比抵抗を小さくし、高電流を使用した場
合の棒焼は現象を防ぎ且つ断面積を小さくすることによ
り電流密度を大きくし、アークを安定させ、融合不良、
スラグ巻込み等の溶接欠陥を生じさせない之めである。
なおここで云うＮｌ・にイブとは純Ｎしやイブとして市
販されているものを指す。パイプの外径は８ｍから２５
簡、肉厚は０．５〜３ｓａ＋が心線に加工するための生
産性の面から望ましい。
販されているものを指す。パイプの外径は８ｍから２５
簡、肉厚は０．５〜３ｓａ＋が心線に加工するための生
産性の面から望ましい。
次にパイプに充填する充填成分について述べる・Ｍｏ；
浴接金属の高強度化と耐割れ性を良好ならしめるために
非常に有効でめる。心線全重量に対し１５％未満では効
果が少なく多いほど効果は大であるが、２５チを超える
と溶接金属の靭性が低下する。従って金属単体に換算し
たＭｏ粉末を心線全重量に対して１５〜２５係に制限す
る。なおＭ。
浴接金属の高強度化と耐割れ性を良好ならしめるために
非常に有効でめる。心線全重量に対し１５％未満では効
果が少なく多いほど効果は大であるが、２５チを超える
と溶接金属の靭性が低下する。従って金属単体に換算し
たＭｏ粉末を心線全重量に対して１５〜２５係に制限す
る。なおＭ。
粉末は金属ＭｏあるいはＦｅ−Ｍｏの状態で単独又は複
合で充填される。
合で充填される。
Ｗ；溶接金属の高強度化に非常に有効である。
ワイヤ全重量に対して５チを超えると溶接金属の耐割れ
性が劣化する。従ってＷ粉末をワイヤ全重量に対して１
〜５％に制限する。なおＷ粉末は金属Ｗ、Ｆ・−Ｗの状
態で充填される。
性が劣化する。従ってＷ粉末をワイヤ全重量に対して１
〜５％に制限する。なおＷ粉末は金属Ｗ、Ｆ・−Ｗの状
態で充填される。
次にＡＬ、 ８１ 、 ’ｌ’ｌ粉末を主として、充填
剤から添加することが本発明の重要な点である。Ａｔ
。
剤から添加することが本発明の重要な点である。Ａｔ
。
８１ 、 Ｔｌ粉末の１種又は２種以上の添加は溶接金
ＩＡ（０Ｍフローホール性を良好ならしめるために非常
に有効である。Ａｔ、 Ｓｌ 、 ＴＩの１種又は２株
の合計が金属単体に換算して心線全重量に対して２チ未
満では効果が少なく６係を超えると溶接金属の耐割れ性
が劣化する。従ってＡｔ 、 Ｓｌ 、 ＴＩの１種又
は２種以上の合計を金属単体に換算して心線全重量に対
して２〜６係に制限する。なおＡｔ、 ８１ 、 Ｔｌ
粉末は金属Ａｔ、金属８１ 、金属ＴｉあるいはＦ・−
ＡＬ、Ｆａ−８１、Ｆｅ−Ｔｌの状態で単独又は複合で
充填される。
ＩＡ（０Ｍフローホール性を良好ならしめるために非常
に有効である。Ａｔ、 Ｓｌ 、 ＴＩの１種又は２株
の合計が金属単体に換算して心線全重量に対して２チ未
満では効果が少なく６係を超えると溶接金属の耐割れ性
が劣化する。従ってＡｔ 、 Ｓｌ 、 ＴＩの１種又
は２種以上の合計を金属単体に換算して心線全重量に対
して２〜６係に制限する。なおＡｔ、 ８１ 、 Ｔｌ
粉末は金属Ａｔ、金属８１ 、金属ＴｉあるいはＦ・−
ＡＬ、Ｆａ−８１、Ｆｅ−Ｔｌの状態で単独又は複合で
充填される。
本発明ではさらに充填剤中にＭｎ 、 Ｃｒ 、 Ｆａ
の粉末を含−有させることができる。
の粉末を含−有させることができる。
Ｍｎ； 溶接金属の耐割れ性を良好ならしめる九めに
有効であるが５チを超えると溶接作業性、特にスラグ剥
離性が劣化する。従って金属単体に換算したＭｎ粉末を
ワイヤ全重量に対して５％以下に制限する。なおＭｎ粉
末は金属ＭｎあるいはＦｅ −Ｍｎの状態で単独又は複
合で充填される。
有効であるが５チを超えると溶接作業性、特にスラグ剥
離性が劣化する。従って金属単体に換算したＭｎ粉末を
ワイヤ全重量に対して５％以下に制限する。なおＭｎ粉
末は金属ＭｎあるいはＦｅ −Ｍｎの状態で単独又は複
合で充填される。
Ｃｒ； 溶接金属の高強度化に効果があるが心線全重
量の５俤を超えると溶接金属の靭性が低下する。従って
金属単体に換算してＣｒ粉末を心線全重量に対して５％
以下に制限する。なおＣｒ粉末は金属ＣｒあるいはＦ・
−Ｃｒの状態で単独、又は複合で充填される。
量の５俤を超えると溶接金属の靭性が低下する。従って
金属単体に換算してＣｒ粉末を心線全重量に対して５％
以下に制限する。なおＣｒ粉末は金属ＣｒあるいはＦ・
−Ｃｒの状態で単独、又は複合で充填される。
Ｆｅ； 溶接作業性、特にアークの吹付けを強くし母
材とのなじみ性を良くするのに効果がある。
材とのなじみ性を良くするのに効果がある。
８％を超えると溶接金属の強度が低下し、耐割れ性が悪
くなる。従ってＦｅ粉末を心線全重量に対して８％以下
に制限する。
くなる。従ってＦｅ粉末を心線全重量に対して８％以下
に制限する。
次にＮｌ’／４’イブと充填剤の合計重量に対して、充
填剤を２５〜５０％にすることが望ましい。その理由と
して２５％未満でｌｊＮｌ−Ｍｏ基合金としての成分お
よび機械的性質を得るためには被覆剤中からＭｏ 、
Ｗなどの主要成分を過剰に配合しなければならず溶接金
属の合金偏析の原因となり健全な溶接金属が得られない
。又５０俤を超えると均一な充填及び伸線が困難となシ
心線の生産性が低下する。従ってノ４イグと充填剤の合
計重量に対して充填剤を２５〜５０チにすることが望ま
しい。
填剤を２５〜５０％にすることが望ましい。その理由と
して２５％未満でｌｊＮｌ−Ｍｏ基合金としての成分お
よび機械的性質を得るためには被覆剤中からＭｏ 、
Ｗなどの主要成分を過剰に配合しなければならず溶接金
属の合金偏析の原因となり健全な溶接金属が得られない
。又５０俤を超えると均一な充填及び伸線が困難となシ
心線の生産性が低下する。従ってノ４イグと充填剤の合
計重量に対して充填剤を２５〜５０チにすることが望ま
しい。
次に被覆剤成分について述べる。
金属炭酸塩： 溶融生成するスラグに高塩基性を与え溶
接金属のｐ、ｓおよびＳｔを低下させ、且つ分解生成す
るＣＯ□ガスによって水素分圧を下げ一般軟鋼被覆アー
ク溶接棒と同等の高電流の溶接でも溶接金属の耐割れ性
を充分良好ならしめるため被覆剤全重量に対して２０俤
以上必要である。
接金属のｐ、ｓおよびＳｔを低下させ、且つ分解生成す
るＣＯ□ガスによって水素分圧を下げ一般軟鋼被覆アー
ク溶接棒と同等の高電流の溶接でも溶接金属の耐割れ性
を充分良好ならしめるため被覆剤全重量に対して２０俤
以上必要である。
一方５０％を超えると溶接作業、特にスラグの剥離性が
劣化する。従って金属炭酸塩を被覆剤全重量に対して２
０〜５０％に制限する。なおここで言う金属炭酸塩とは
、例えば石灰石、炭酸ノ々リウ′ム、炭酸マグネシウム
、炭酸リチウム、炭酸マンガン或いはこれらの複合添加
物などを指す。
劣化する。従って金属炭酸塩を被覆剤全重量に対して２
０〜５０％に制限する。なおここで言う金属炭酸塩とは
、例えば石灰石、炭酸ノ々リウ′ム、炭酸マグネシウム
、炭酸リチウム、炭酸マンガン或いはこれらの複合添加
物などを指す。
金属弗化物； 溶融生成するスラグの流動性を増し、ス
ラグ巻込み等の溶接欠陥がない健全な溶接金属を得るた
めに被覆剤全重量に対して１５％以上必要である。一方
４５％を超えるとアークが不安定となシアーク切れが発
生する。従りて金属弗化物を被覆剤全重量に対して１５
〜４５優に制限する。なおここで言う金属弗化物とは、
例えば壁布、氷晶石、弗化バリウム、弗化アルミニウム
、弗化マグネシウム、弗化リチウム、弗化ソーダ、弗化
カリ或いはこれらの複合添加物を指す。
ラグ巻込み等の溶接欠陥がない健全な溶接金属を得るた
めに被覆剤全重量に対して１５％以上必要である。一方
４５％を超えるとアークが不安定となシアーク切れが発
生する。従りて金属弗化物を被覆剤全重量に対して１５
〜４５優に制限する。なおここで言う金属弗化物とは、
例えば壁布、氷晶石、弗化バリウム、弗化アルミニウム
、弗化マグネシウム、弗化リチウム、弗化ソーダ、弗化
カリ或いはこれらの複合添加物を指す。
被覆剤にその他に充填剤に含まれる金属粉で目的とする
Ｎ１−Ｍｏ基合金成分を満足しない場合にＭｏ 、 Ｆ
ｅ−Ｍｏ 、 Ｗ 、 Ｆｅ−Ｗ 、 Ｍｎ 、 Ｆａ
−Ｍｎ 、 Ｃｒ 。
Ｎ１−Ｍｏ基合金成分を満足しない場合にＭｏ 、 Ｆ
ｅ−Ｍｏ 、 Ｗ 、 Ｆｅ−Ｗ 、 Ｍｎ 、 Ｆａ
−Ｍｎ 、 Ｃｒ 。
Ｆ・−Ｃｒ ｓ Ｎｉ ＃ Ｆｅ粉末等を合金剤として
配合することができる。用途に応じて適宜選択配合する
これらの補助的な合金剤の量は溶接金属へ移行する歩留
りを考慮すると３０チ以下が好ましい。
配合することができる。用途に応じて適宜選択配合する
これらの補助的な合金剤の量は溶接金属へ移行する歩留
りを考慮すると３０チ以下が好ましい。
又、ＡＬ 、 Ｆｅ−Ａｔ、 Ｓｉ 、 Ｆｓ−８ｔ
、 Ｔｉ 、 Ｆｅ−Ｔｌ粉末は溶接作業性、特にアー
クの安定化、スラグの流動性、母材とのなじみ性を良好
ならしめるために有効であるので１種又は２種以上を配
合するのが好ましい。作業性を改良するために有効な配
合量はＡｔ、 Ｓｌ 、 Ｔｉの単体に換算した合計で
３−以下で十分である。多く配合すると効果は大きくな
るが溶接金属の耐割れ性の劣化を考慮すると３−以下に
することが好ましい。
、 Ｔｉ 、 Ｆｅ−Ｔｌ粉末は溶接作業性、特にアー
クの安定化、スラグの流動性、母材とのなじみ性を良好
ならしめるために有効であるので１種又は２種以上を配
合するのが好ましい。作業性を改良するために有効な配
合量はＡｔ、 Ｓｌ 、 Ｔｉの単体に換算した合計で
３−以下で十分である。多く配合すると効果は大きくな
るが溶接金属の耐割れ性の劣化を考慮すると３−以下に
することが好ましい。
以上の様に本発明１ｄ Ｍｏ粉末、Ｗ粉末を含み、且つ
Ａｔ、Ｓｔ、Ｔｉ粉末の１１１１！Ｌ又は２種以上を含
む充填剤、あるいはさらにこの充填剤にＣｒ 、 Ｍｎ
、 Ｆｅを含む充填剤をＮｉパイプに充填せしめた・
臂イブを心線とし、該心線に金属炭酸塩、金属弗化物を
含む被覆剤を被覆した溶接棒を用いることにより、全姿
勢での溶接が容易となり、又高電流での禅焼は現象がな
く作業能ぶが向上する。さらに上向姿勢など技術を要す
る溶接において耐ブローホール性および耐割れ性が良好
な溶接金属が容易に得られる溶接が可能となった。
Ａｔ、Ｓｔ、Ｔｉ粉末の１１１１！Ｌ又は２種以上を含
む充填剤、あるいはさらにこの充填剤にＣｒ 、 Ｍｎ
、 Ｆｅを含む充填剤をＮｉパイプに充填せしめた・
臂イブを心線とし、該心線に金属炭酸塩、金属弗化物を
含む被覆剤を被覆した溶接棒を用いることにより、全姿
勢での溶接が容易となり、又高電流での禅焼は現象がな
く作業能ぶが向上する。さらに上向姿勢など技術を要す
る溶接において耐ブローホール性および耐割れ性が良好
な溶接金属が容易に得られる溶接が可能となった。
本発明溶接棒の製造方法について言及すると、８φ龍〜
２５φ鶴のＮｉパイプにＭｏ 、 Ｗ 、 Ｍｎ 。
２５φ鶴のＮｉパイプにＭｏ 、 Ｗ 、 Ｍｎ 。
ｃｒ等の金属粉末を充填せしめた後、２．６φｖｘ ＃
３．２φ朋＋４．０チｍｂ ＋ ５．０φ龍の適当
な径に伸線し、その径に応じて３００〜４５０ｖＬの長
さに切断し、これを心線とする。この心線に被覆剤粉末
と水ガラス（硅酸カリ水溶液十硅酸ソーダ水浴液）など
の適当なバインダーで混和して被覆し、３００〜４５０
℃で約１時間程度乾燥焼成する。なお被覆外径はＤ／ｄ
（Ｄ ：被覆外径、ｄ：心線径）が１．３〜１．８、
被覆率としては２０〜４０％が望ましい。
３．２φ朋＋４．０チｍｂ ＋ ５．０φ龍の適当
な径に伸線し、その径に応じて３００〜４５０ｖＬの長
さに切断し、これを心線とする。この心線に被覆剤粉末
と水ガラス（硅酸カリ水溶液十硅酸ソーダ水浴液）など
の適当なバインダーで混和して被覆し、３００〜４５０
℃で約１時間程度乾燥焼成する。なお被覆外径はＤ／ｄ
（Ｄ ：被覆外径、ｄ：心線径）が１．３〜１．８、
被覆率としては２０〜４０％が望ましい。
以下本発明の実施例について説明する。
−〔実施例〕
第１表に使用したノ４イブの化学成分を示す。
第２表にＮｌ １４イブと充填剤との組合せによる心線
の組成を示す。心線寸法は、直径４．０ ｍ （外径１
２關、肉厚２Ｈのパイプを伸線）、長さ４００鎮である
。
の組成を示す。心線寸法は、直径４．０ ｍ （外径１
２關、肉厚２Ｈのパイプを伸線）、長さ４００鎮である
。
第３表は上記心線と被覆剤の組合せによる溶接棒の組成
を示す。被覆外径を６．４ ｍ （Ｄ／ｄ ＝ １．６
）、被覆率を約３０％とした。第４表に使用した９１Ｎ
ｉ鋼の化学成分を示す。第５表に第３表溶接律と第４表
使用母材との組合せにより、溶接方法をＪＩＳ Ｚ ３
２２５に準拠して、板厚２０ ｍ ｔを用い、電流１５
０Ａ（交流）で溶接した溶接金属の化学成分と機械的性
質を示す。
を示す。被覆外径を６．４ ｍ （Ｄ／ｄ ＝ １．６
）、被覆率を約３０％とした。第４表に使用した９１Ｎ
ｉ鋼の化学成分を示す。第５表に第３表溶接律と第４表
使用母材との組合せにより、溶接方法をＪＩＳ Ｚ ３
２２５に準拠して、板厚２０ ｍ ｔを用い、電流１５
０Ａ（交流）で溶接した溶接金属の化学成分と機械的性
質を示す。
第６表にこれら溶接棒による割れ試験結果、継手性能試
験結果、Ｘ線性能試験結果および溶接作業性試験結果を
示す。々お、割れ試験はＪＩＺ Ｚ３１１５により、板
厚２５ ｖｘ ｔの９％Ｎ１鋼を用い６０゜ＹＷ開先、
ルートフェイス１２．５ｍｍ、ルートギャップ２ＩＩＩ
ｌＫ、電流１５０Ａ（交流）、溶接速度ｔ ５０１１１
１１／順の試験条件で行なった。継手性能試験およびＸ
線性能試験は板厚１６龍ｔの９％Ｎｉ鋼を用い６０゜の
Ｖ開先で溶接電流１１０〜１４０Ａ（交流）、溶接速度
６０〜１３０ ｔｔｎｘ／Ｈａの上向溶接姿勢で行なっ
た。溶接作業性試験は外径３００ｍ、内厚１２朋の９％
Ｎｉ鋼のツクイブを用い７０°のＹ開先で水平固定では
電流１２０〜１６０Ａ（交流）、溶接速度６０〜２００
顛／ＷｊＲ、鉛直固定では電流１４０〜１６０Ａ（交流
）溶接速度１００〜３００ Ｈ／ｙｔｔｊｔの溶接条件
で行なった。
験結果、Ｘ線性能試験結果および溶接作業性試験結果を
示す。々お、割れ試験はＪＩＺ Ｚ３１１５により、板
厚２５ ｖｘ ｔの９％Ｎ１鋼を用い６０゜ＹＷ開先、
ルートフェイス１２．５ｍｍ、ルートギャップ２ＩＩＩ
ｌＫ、電流１５０Ａ（交流）、溶接速度ｔ ５０１１１
１１／順の試験条件で行なった。継手性能試験およびＸ
線性能試験は板厚１６龍ｔの９％Ｎｉ鋼を用い６０゜の
Ｖ開先で溶接電流１１０〜１４０Ａ（交流）、溶接速度
６０〜１３０ ｔｔｎｘ／Ｈａの上向溶接姿勢で行なっ
た。溶接作業性試験は外径３００ｍ、内厚１２朋の９％
Ｎｉ鋼のツクイブを用い７０°のＹ開先で水平固定では
電流１２０〜１６０Ａ（交流）、溶接速度６０〜２００
顛／ＷｊＲ、鉛直固定では電流１４０〜１６０Ａ（交流
）溶接速度１００〜３００ Ｈ／ｙｔｔｊｔの溶接条件
で行なった。
以上から本発明の溶接棒記号Ａ１．２，３，５゜６．７
．９．１０．１１，１３．１４．１５゜１７．１８．１
９．２１．２２及び２３は溶接金属の機械的性質、耐割
れ性、継手性能、Ｘ線性能が良好で、水平固定、鉛直固
定管での溶接作業性が良好である。
．９．１０．１１，１３．１４．１５゜１７．１８．１
９．２１．２２及び２３は溶接金属の機械的性質、耐割
れ性、継手性能、Ｘ線性能が良好で、水平固定、鉛直固
定管での溶接作業性が良好である。
これに対し比較何屋４およびム８は被覆剤組成で金属炭
酸塩が５０％を超えており、Ａ１２は金属炭酸塩が２０
％未満で金属弗化物が４５％を超えており、４１６は金
属炭酸塩が５０チを超え、金属弗化物が１５％未満であ
り、ＪＦＬ２０は金属弗化物が４５％を超えており、ム
２４は金属炭酸塩が５０ＩＩＩを超えているためいずれ
も表６に見られるように溶接作業性、Ｘ線性能が劣化す
る等の問題点がある。又比較例４２５は心線の充填剤中
に金属単体に換算してＭｏ粉末が１５％未満であり。
酸塩が５０％を超えており、Ａ１２は金属炭酸塩が２０
％未満で金属弗化物が４５％を超えており、４１６は金
属炭酸塩が５０チを超え、金属弗化物が１５％未満であ
り、ＪＦＬ２０は金属弗化物が４５％を超えており、ム
２４は金属炭酸塩が５０ＩＩＩを超えているためいずれ
も表６に見られるように溶接作業性、Ｘ線性能が劣化す
る等の問題点がある。又比較例４２５は心線の充填剤中
に金属単体に換算してＭｏ粉末が１５％未満であり。
Ｗ粉末が５１を超えており、Ｃｒ粉末が５チを超えてい
る。ｌ６２６は心線の充填剤中にＭｏ粉末が２５−を超
えており、Ｗ粉末が１チ未満であり 、Ｍｎ粉末が５チ
を超えてい゛る。ム２７は心線の充填剤中に金属単体く
換算したＡＬ、 ８１ 、 Ｔｉ粉末の合計が９％を超
えており、ム２８は心線の充填剤中にＦｅ粉末が９チを
超えている。４２９については心線の充填剤中に金属単
体に換算したＡｔ、 ８１ 、Ｔｌの合計が２チ未満で
あるため表５、表６に見られる様に溶接金属の機械的性
質、耐割れ性、継手性能、Ｘ線性能および溶接作業性が
劣るという問題点がある。
る。ｌ６２６は心線の充填剤中にＭｏ粉末が２５−を超
えており、Ｗ粉末が１チ未満であり 、Ｍｎ粉末が５チ
を超えてい゛る。ム２７は心線の充填剤中に金属単体く
換算したＡＬ、 ８１ 、 Ｔｉ粉末の合計が９％を超
えており、ム２８は心線の充填剤中にＦｅ粉末が９チを
超えている。４２９については心線の充填剤中に金属単
体に換算したＡｔ、 ８１ 、Ｔｌの合計が２チ未満で
あるため表５、表６に見られる様に溶接金属の機械的性
質、耐割れ性、継手性能、Ｘ線性能および溶接作業性が
劣るという問題点がある。
以上説明したように、本発明の溶接棒を用いれば全姿勢
での溶接作業性が良好で、上向姿勢においてＸ線性能が
良好な溶接金属が得られ、健全な溶接金属を得るととも
に作業能率を向上することができる。
での溶接作業性が良好で、上向姿勢においてＸ線性能が
良好な溶接金属が得られ、健全な溶接金属を得るととも
に作業能率を向上することができる。
第 １ 表
（ｗｔチ）
Claims (2)
- （１）金属単体に換算した量が心線全重量に対し、１５
〜２５％のＭｏ粉末、１〜５％のＷ粉末を含み且つ、金
属単体に換算したＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ粉末の１種又は２種
以上の合計が心線全重量に対して２〜９％の金属粉末を
含む充填剤をＮｉパイプに内包してなるＮｉパイプを心
線とし、該心線に被覆剤全重量の２０〜５０％の金属炭
酸塩、１５〜４５％の金属弗化物を含む被覆剤を被覆し
たことを特徴とするＮｉ−Ｍｏ基被覆アーク溶接棒。 - （２）金属単体に換算した量が心線全重量に対し、１５
〜２５％のＭｏ粉末、１〜５％のＷ粉末を含み且つ、金
属単体に換算したＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ粉末の１種又は２種
以上の合計が心線全重量に対して２〜９％を含み、さら
に５％以下のＭｎ粉末、５％以下のＣｒ粉末、８％以下
のＦｅ粉末を含む充填剤をＮｉパイプに内包してなるＮ
ｉパイプを心線とし、該心線に被覆剤全重量の２０〜５
０％金属炭酸塩、１５〜４５％の金属弗化物を含む被覆
剤を被覆したことを特徴とするＮｉ−Ｍｏ基被覆アーク
溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19680585A JPS6257796A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | Ｎｉ−Ｍｏ基被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19680585A JPS6257796A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | Ｎｉ−Ｍｏ基被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6257796A true JPS6257796A (ja) | 1987-03-13 |
Family
ID=16363939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19680585A Pending JPS6257796A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | Ｎｉ−Ｍｏ基被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6257796A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6447793B1 (ja) * | 2018-03-27 | 2019-01-09 | 新日鐵住金株式会社 | 被覆アーク溶接棒用のＮｉ基合金心線、被覆アーク溶接棒、及び被覆アーク溶接棒の製造方法 |
| US11161195B2 (en) | 2018-03-27 | 2021-11-02 | Nippon Steel Corporation | Ni-based alloy wire for submerged arc welding and method of manufacturing welding joint |
-
1985
- 1985-09-05 JP JP19680585A patent/JPS6257796A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6447793B1 (ja) * | 2018-03-27 | 2019-01-09 | 新日鐵住金株式会社 | 被覆アーク溶接棒用のＮｉ基合金心線、被覆アーク溶接棒、及び被覆アーク溶接棒の製造方法 |
| WO2019186686A1 (ja) * | 2018-03-27 | 2019-10-03 | 日本製鉄株式会社 | 被覆アーク溶接棒用のＮｉ基合金心線、被覆アーク溶接棒、及び被覆アーク溶接棒の製造方法 |
| US10981254B2 (en) | 2018-03-27 | 2021-04-20 | Nippon Steel Corporation | Ni-based alloy core wire for covered electrode, covered electrode, and method of manufacturing covered electrode |
| US11161195B2 (en) | 2018-03-27 | 2021-11-02 | Nippon Steel Corporation | Ni-based alloy wire for submerged arc welding and method of manufacturing welding joint |
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