JPS6252802A - ランプレフレクタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は、新規にして改良されたランプレフレクタ構造
体およびその製造方法に関する。特定すると、本発明は
、実質的に平行化された前方光ビームを供給するための
自動車用ヘッドランプレフレクタおよびライトスポット
集中用の投影ランプレフレクタに関する。

〔発明の背景〕

従来形式のヘッドランプは、ビーム密封様式のものであ
れそうでないものであれ、普通、放物面レフレクタの焦
点に中心を置く白熱フィラメントランプとともに利用す
る。最近、この種のヘッドランプに使用される代表的フ
ィラメントランプは、タングステンハロゲンカプセルな
いし管球を含み、このカプセルないし管球の円筒状ガラ
スまたは石英外囲器により包まれたハロゲンガス雰囲気
内にタングステンフィラメントが配される。

放物面レフレクタの機能は、ランプフィラメントから放
射される光を反射し、光線を実質的に平行な光珈の平行
化ビームとして前方に送ることである。普通、平行光線
路のレフレクタおよびランプフィラメントの前に、レン
チキュラーレンズが配される。このレンズは、平行化光
ビームの光束群を隔絶するレンチキュラーすなわちレン
ズ要素配列より成るこれらのレンズ要素は、予定された
所望のヘッドランプ光分布パターンを提供するようにこ
の光束群の方向およびまたは配向を変更する。

ヘッドランプの光分布パターンのもつともＵ２な部分は
、レンズ要素のプリズム屈折力を使って発生される。ビ
ームを偏向させるに必要なプリズム屈折力が大きすぎる
と、望ましくない光の分散およびその結果としてのカラ
ーバンド化が生ずる。

低プリズム屈折力においてさえ、別の問題が生じよう。

レンズ要素間には、普通、オフセットないしステップが
必要とされる。これらのステップの大きさは、プリズム
角度、したがってプリズム屈折力とともに増大する。こ
れらのステップは、その表面反射ならびにプリズム屈折
力の結果とし、てビーム中に浮遊光を導入する。大きな
オフセットないしステップは、ガラスまたはプラスチッ
ク製造の観点から不都合である。オフセットの深さが全
部品の厚さに関して認められる程度になると、成形部品
の品質を維持することがかなり難しい。

したがって、特定のレンズ配列と使用されるとき、所望
のヘッドランプの光分布パターンを得るに必要とされる
レンズ要素のプリズム屈折力を最小にするレフレクタ／
フィラメント組合せの必要性がある。

〔発明の開示〕

本発明の第１の具体例にしたがえば、レフレクタの形状
で、フィラメントを取り囲む円筒状管球咄により引き起
こされる光線の偏向を許容するレフレクタ／フィラメン
ト組合せ用の変形された放物面レフレクタが提供される
。カプセルの円筒状管球壁は、放物面レフレクタ上の各
点に対してレフレクタから反射される光が、レフレクタ
の光学軸線すなわち回転軸線に平行な方向に中心を置く
光線束をもたらさないような偏向を導入する。したがっ
て、これらの光梅は、焦点から発するように見えず、し
たがってレフレクタ軸線に平行に反射されない。これら
の光線は、焦点に中心を置く有限のフィラメントに対す
る光線束の中心光線である。これらの光線が軸線方向か
ら相当偏ると、このような偏向に対する修正として、追
加のプリズム屈析出力がレンズ要素に組み込まれねばな
らない。この組込みは可能であるが、プリズム屈折力の
追加は上述の理由で望ましくない。

本発明は、フィラメントを囲むランプ外囲器により惹起
される偏向を考慮に入れた非放物面のレフレクタ輪郭を
提供することによりランプカプセル外囲器により導入さ
れる世を補償するものである。

ｈ１償された輪郭は、下記のような１組の６つの媒介変
数表示方程式により定められる。

Ａ　　Ｋ＝（Ｔ／ｔａｎＨ）（１−ｓｉｎＨ／ν４Ｔ；
δ７１”）Ｂ　　ｄｙ／ｄｘ”ｔａｎＨ／２ Ｃｙ＝ｃｘ−ｆ＋Ｋ（Ｈ）〕ｔａｎＨ こ−で、Ｋは、屈折率ｎの管球壁に対する光線の軸方向
変位である。

Ｈは、レフレクタ軸線の中心線上の点（フィラメント中
心）から発する光ＭＡの側線からの角度である。

Ｔは管球の壁厚である。

ｄ　ｙ　／　ｄ　ｘ　　は、平行化ビームすなわち軸線
に平行な反射を得るに必要なレフレクタの輪郭の瞬時的
傾斜値である。

ｆは比表の原点からフィラメントの中心までの距鴫であ
る。

本発明はこれまで自動車ヘッドランプ技術との関連で記
述したが、本発明はより一般的応用を有することに留意
きれたい。例えば、スポットライト、サーチライトおよ
び投影ランプは、狭い反射光ビームを発生するように放
物面レフレクタを使用できる。この種の装置の性能は、
ビームの中心領域から発する非平行光線により惹起され
るビームの拡がりを防ぐように本発明の教示を合体する
ことにより大きく改善できる。

さらに、本明細書に開示される非放物面の具体例の基礎
となる本発明の原理は、図面を参照して以下に詳細に説
明されるように、投光用の変形楕円形レフレクタの具体
例を提供するように拡張できる。

〔実施例〕

本発明のこれらおよびその他の目的および利点は、図面
を参照して行なった以下の説明を参照すると一層明らか
となろう。

本発明の第１の具体例は、代表的放物面レフレクタ構造
体の変形に関する。それゆえ、本発明を適正に説明する
ため、この種の構造体の原理をまず簡単に考察し、つい
でその欠点および短所を指示し、そしてこれらの問題が
本発明に依りどのように解決され排除されるかについて
考察することが必要と思われる。

第１図を参照すると、この図には、放物巌航跡１０の上
半分、すなわち放物面レフレクタの子午疎様平面による
断面の母線が示されている。実質的に円筒状のガラス質
（例えばガラスまたは石英）の外囲器１４内に包囲され
た普通の白熱ランプフィラメント１２は、そのフィラメ
ントがレフレクタの焦点ＦＰに中心を置かれるようにし
て、概略図で示されている。光ｊｄ　Ｒｃは、フィラメ
ント１２が焦点に置かれる結果として焦点ＦＰから発生
する光線束の中心線を表わす。円筒状管球壁１４の物質
の屈折の影響を無視すると、これらの光線は、すべて、
図示のようにレフレクタ軸線に実質的に平行に反射され
る。

第２図には、円筒状ランプカプセル外囲器１４の断面の
拡大部分が示されている。フィラメント１２は図示され
ておらず、壁Ｗの厚さは、明瞭にする目的で誇張されて
いる。通径平面（中心線に垂「（で焦点を含む平面）の
先でレフレクタを打つ光線ＲＡは、点Ａのごとく焦点Ｆ
ｐの背後から発するように見え、他方通径の背後でレフ
レクタを打つ光ＭＲＢは、点Ｂのごとく焦点の前方から
発するように見える。これは、光が光カプセル外囲器１
４の壁に入るときの光線の屈折により惹起される。それ
ゆえ、これらの光線は焦点Ｆｐから発するように見えな
いから、それらの光線は、レフレクタ軸線に平行に反射
されない。明らかなように、これらの光線は、例示され
る焦点上に中心を置く有限フィラメントに対する光束の
中心光線を表わす。この光線が軸線方向から相当に偏る
場合、か−る偏向に対する必要な修正を行なうため、普
通レフレクタの前方に配置したレンズ要素（図示せず）
の形式で追加のプリズム屈折力を採用しなければならな
い。

本明細書に開示される本発明は、ランプカブ七ル外囲器
により導入される歪を補償するため、放物面レフレクタ
の凹面輪郭の変形を行なう。この凹面輪郭は、第３図と
関連して説明される１組の媒介変数表示方程式により定
められる。第３図は、光源カプセル１４の管球壁Ｗの断
面の一層拡大された部分断面図である。第３図は、レフ
レクタの中心線ＣＬ上の点から発し、中心線と角度Ｉ（
をなす光ｉＲを示している。カプセル外囲器１４の雫部
Ｗは、指示された壁厚Ｔを有するが、この厚さは、光線
Ｒが中心線上の点Ｐでなく点Ｑから発するように見える
ように、光ｉＲを偏向させる。

スネルの法則にしたがうと、 ｃｏａ　Ｈ＝　ｎ　ａ　ｉｎ　Ｚ こ＼で　π／２−Ｈ＝入射角 ｎ＝壁材料の屈折率 Ｚ＝屈折角 この式は式１として言及される０ さらに、構造体の幾何学的関係は次のごとくである。

Ｋ＝：Ｔ／ｔａｎＨ−Ｔ　ｔａｎＺ こ＼で、Ｋ＝屈折率ｎの管球壁に対する光線の軸方向変
位 Ｔ＝管壁の厚さ この式は式２と称する。

それゆえ、式１により定められるＺを式２に代入するこ
とにより、管球壁により惹起される軸方向変位には、下
記のようにＴ、Ｈおよびｎにより表わすことができる。

Ｋ＝（Ｔ／ｔａｎＨ）　（１−ｓｉｎＨＨ”　−ｅｏｓ
’Ｈ〕この軸軸方向変位は式３として言及されろう屈折
率修正用のレフレクタの軌跡すなわち母線の等式は、媒
介変数表示微分方程式の形式で下記のごとく与えられる
。

ｄｙ／ｄｘ　＝　ｔａｎ　）Ｉ／　２　　（式４）およ
びｙ＝〔ｘ−ｆ＋Ｋ（Ｈ）　）ｔａｎＨ（式５）こ＼で
ｆは比表の原点からフィラメントの中心までの距離であ
る。

式３．４および５は、隣接する管球壁（外囲器）により
惹起される屈折を修正することができる必須の凹面レフ
レクタ輪郭を特定するのに使用できる一層の曲線を限定
する１組の媒介変数表示方１９式を構成する。かくして
、必要なことは、例えば曲線の１点を限定することによ
り切条件により規模を特定することだけである。この１
組の５つの媒介変数表示方程式は、確立された計算技術
を使って解くことができる。糸は矢印平面で見るとき左
右対称であるから、プリズム歪に関して中心子午線様平
面を考慮するだけでよいことに留意されたい。

第４図は、Ｆに中心を置くフィラメント光源に対して本
発明にしたがって作られたレフレクタの寸法の例を実線
で示す。こ＼で、管球壁の厚さはα０６１インチ（（Ｌ
１５５ｃｒｎ）、管球壁材料は屈折率ｎ＝１５０を有し
た。放物線（点線で指示）からの離脱は、焦点がＦであ
りかつＭ通径上にてレフレクタを通過する放物線により
表わされている。点Ｐにおける放物線に対する平行から
の偏りは、屈折に起因して５．６°、そして点Ｑにてα
６゜となろう。例示のレフレクタ（実線）は、すべての
点に対して、反射された光線束の中心光線に対して平行
から実質的にＯ偏差を有する。

本発明の応用は、車両のヘッドランプニ排他的に限定さ
れるものでないことを再び確認されたい。

例えば、反射式の狭ビームスポットライトは、レフレク
タから見て光源が固定位置（点）にあるとき極めて狭い
ビームを生ずる。これは、円筒形状ランプ管球およびア
ーク源の電極クレータの場合当て嵌まるであろう。この
ようなスポットライトのビーム（強度分布）は、お＼よ
そガウス形状であり、そのピーク分布はレフレクタの中
心線上に中心が置かれる。スポットライトの断面図（第
３図）は、中心領域Ｍからの要素ビームＭ１の固有の拡
がりが、中心領域における半径中心が小さいことに起因
して、周辺領域ＮからのビームＮｌの拡がりよりも大き
い。かくして、レフレクタの周辺領域Ｎは、ビームの中
心高強度領域にのみ寄与するが、中心領域Ｍは、ビーム
の尾部すなわち広い拡がった領域に寄与する。したがっ
て、Ｍ′のようなビーム束群の中心光線が光学軸線に平
行でなければ、望ましくない全体的スポットライトの拡
がりは相当に増大する。円筒状ランプ管球外囲器からの
屈折によりＴｔｅ　＜９されるのはまさにこの領域であ
る。このような斜め角度では、像の変位が最大であるか
らである。この理由のため、本発明は、管球外Ｈ器が一
般に比較的厚く、軸線方向に配向された円筒状であるタ
ングステンハ四ゲンスポットライトの場合特別の価値を
有する。

再度、第３図を参照すると、レフレクタがら見て、真の
光源位置からの光源の像の軸線方向変位には、１（−９
０°に対して（すなわち、レフレクタの通径上の点から
見て）０である。明らかなように、軸線方向変位は、角
度Ｈの増大または減少につれて増大する。

第６図は、Ｋ／Ｔ　（管球壁ｊりに対してａ１帛化され
た軸方向変位）対Ｈのプロットである。第６図から、変
位には９０”の近傍では実質的に無視し得ることは明ら
かである。このような変位が無視し得る角度範囲は、管
球壁厚および特定の応用における像変位の重要性に依存
する。これは、レフレクタの輪状リングが、通径の近傍
では性能の劣化なしに放物線状であり得ることを示して
いる。

したがって、本発明の実際の具体例では、中心領域では
放物線でその両端においてのみ放物線から逸脱した母線
により生成された面を有するレフレクタが備えられる。

第４図を再度参照して、２つの曲線はそれぞれの中心部
分にわたり実質的に同じであることが認められたい。し
たがって、本発明には、真に放物線形状を使用すると誤
差が相当になるレフレクタ部分についてのみ輪郭修正が
施された実際的な変形が含まれる。さらに、このような
修正は、曲線に沿って連続的でも独立の段階でもよい。

管球壁屈折を修正するため放物面レフレクタ輪郭を変形
する上述の原理は、ｆｓＺ図に関連して説明されるよう
に、楕円またはその他のレフレクタ輪郭に応用できる。

第７図において、同じ部品は上述と同じ参照符号を有す
る。た！し、サフィックスを有している。

第７図は、管球壁屈折率を修正された楕円形レフレクタ
に対する軌跡１０１を示している。代表的楕円形レフレ
クタの機能は、比較的小さな光源から最小の空間領域に
光を集中させることである。

この種のレフレクタは、例えば、今日のスライド投影機
の多くのものにおいて現在見出されるごとき投影用ラン
プにおいて有用である。第７図に示されるように、光源
すなわちフィラメント、および集中点は、楕円のそれぞ
れの共役焦点（ＦｌおよびＶｔ　）に位置する。光源が
円筒状外囲器１４’（１壁のみ図示）内に軸線方向に配
置された白熱フィラメントであると、外囲器の石英また
はガラス物質により引き起こされる屈折は、光線の分散
、したがってＦ、における光の集中の低減を声たらす。

本発明は、４つの媒介変数方程式により定められるレフ
レクタ輪郭を提供することにより、外囲器の屈折の影響
を補償するため、この種の楕円形レフレクタの輪郭を修
正する。これらの式のうちの２つは、補償された楕円形
レフレクタと関連して上述した等式３および５である。

式６および７として言及される他の２つの式は、それぞ
れ次のように表わされる。

ｄｙ／ｄｘ−−ｅｔａ（’Ｈ＋Ｚ） こ＼で、ｄｙ／ｄｘ＝は、中心光線を焦点Ｆ、から共役
焦点Ｆ、に集中させるに必要な曲線の瞬間的傾斜である
。

Ｈは、レフレクタ軸線の中心線上の点から発する光線が
、管球壁１４１に入るときの光軸から測られた角度であ
る。

２は、輪郭１０’から反射される光線の、Ｘ軸線に対し
て垂直な線に対して測られた入射（および反射）角度で
ある。

ｓｉｎ　２Ｚ−（ｇ＋Ｋ）〔（ｆ＋ｇ−ｘ）冨＋ｙ”）
−１／２ｓｌ／２ｓｉｎＨこゝで、ｆは比表の原点から
光源の焦点Ｆ、までの距離である。

ｇは共役焦点Ｆ１およびＦｌ間の距離である。

次に第８図および第９図を参照すると、本発明の補償さ
れたレフレクタが、代表的応用すなわち自動車照明装置
で示されている。第８図は拡大斜視図であり、第９図は
それぞれの部品の位置的配置を示す断面図である。第８
図に示されるように、照明装置は、基本的に、複数の交
換可能な、密封レフレクターカプセル照明モジユールを
含む（１つのみ図示）。その１つが２０で示されている
。

装置は、モジュールから放射された光をレンズを通して
予め設定されたパターンにしたがって前方に送るため、
各々内部または外部レンズ而２４を有する複数のレンズ
部材２２を備える。面２４をｔＶ成する種々のレンズ要
素は、好ましくは、ごみが累積するのを防ぐため、内部
（モジュールレフレクタに向って）に位置するのが好ま
しい。かくして、装置は、適当に位置づけられるとき自
動車両に対する前方照明を提供するものとなる。この装
置は、この種のモジュールを全部で８個（片側に４個）
含むことができる。

第９図は、第８図のモジュールの１つを断面で示すもの
で、モジュールは、補償されたレフレクタ表面１０　ｍ
を有するレフレクタ１０’と、レフレクタに取り付けら
れたランプカプセル１６と、第８図および第９図に光学
的に透明な平坦なカバー１８として図示されるモジュー
ルを包囲、密封するための手段を含む。レンズ２２は、
対応するカバーから離間された距離に位５ｔするものと
して示されている。

照明用ランプカプセル１６は、タングステンフィラメン
ト１２１を包囲する円筒状のガラスまたは石英外囲器１
４’を含む。カプセル１６の円筒状壁部は、レフレクタ
表面１０ｍと整列されており、フィラメント１２１がレ
フレクタ表面の焦点上に中心が置かれるようになされて
いる。カバー１８は、その周縁にてレフレクタに封止さ
れている（例えば適当な接着材により）。第９図はまた
、レンズ部材２２を自動車車両（図示せず）内の適正な
位置に保持するための手段２６を示している。

手段２６は、支持ブラケットの形式とし得る。第９図は
また、前記車両内にモジュールを支持するための手段２
Ｂを例示しているが、これも支持ブラケットを構成して
よい。モジュール２０は、交換を容易にするため、容易
に解放可能な取付装置で支持されるのが好ましい。好ま
しくは、後部レンズ表面２４を保護するため、レンズ２
２およびカプセル−レフレクタモジュール２０間に機械
的シール（図示せず〕が設けられるのがよい。タングス
テンハロゲンランプカプセル１６は、レフレクタ１０１
の後壁中に封着される。これは、２つの比較的小さな孔
（図示せず）をレフレクタの後壁に設け、カプセルの２
本の導電性金属リード線（もし望むならばそれに固定さ
れた支持、１ｉりの各々をこれらの孔の各々に挿入する
ことにより遂行される。その後、各導線の回りにプラス
チックレフレクタ物質を封止するため超音波溶接を採用
し得る。レフレクタ１０゛用の物質は、好ましくはプラ
スチックがよく、さらに好ましくはポリカーボネート（
例えばＧＥ社によりＬ＠ｘａｎのトレードマークで販売
さねているプラスチック）がよい。

レフレクタに適当な他のプラスチックは、鉱物充填ナイ
ロンである。透明なカバー１８は、いずれの側にも（ま
たはその一部として）レンズ要素を備えないのが好まし
いが、これも上述のＬ＠ｘａｎポリカーボネートより構
成し得る。代替例として、タングステンハロゲンカプセ
ル１６は、絶縁性（例えばプラスチック）ベース（ない
しソケット）３３を使用し、リードｌｌｉ＋をその中に
封止することにより（例えば超音波溶着により）レフレ
クタ内に封止し得る。このベースは、それをプラスチッ
クレフレクタに設けられた適当な開口に配置後、プラス
チックレフレクタの後部内に封止し得る（例えば適当な
エポキシを使って）。ベースから突出する１対の導１ｉ
ｉ３５は、車両電源に電気的に接続するように作られて
いる。

タングステンハロゲンカプセル１６は、技［ｈ周知のも
のとし得る。普通、この種のカプセルは、プレスシール
端部を有する石英ガラス外囲器より構成され、フィラメ
ントのリード線（例えばニッケルまたはモリブデン）が
この＠部を通される。

タングステンより成るコイル状（またはフィル状コイル
）フィラメント１２が、カプセルの内部にて各リード線
（またはその延長部）に電気的に接続される。ハロゲン
動作サイクルは照明技術において周知であるから、これ
以上の説明は不必要と思われる。タングステンハｐゲン
ランプの例は米国特許第４，１２６，８１０号、第４１
４へ９３９号、第４．２６２．２２９号および第４，２
９４３５１号に示されている。１つのフィラメントのみ
を有する本発明に使用されるカプセルは、フィラメント
に接続しかつ外囲器のプレス密封端部の外側に突出だせ
るため２本のリード線のみを備える。

〔発明の効果〕

本発明にしたがえば、レフレクタ表面１０ａの輪郭は、
照明用ランプカプセルの管球壁１４’の屈折を補償する
ように止揚方程式５，４および５にしたがってＦＩｄ知
の成形方法を使用することにより賦形される。それによ
り、フィラメント１２’からの光線は、レンズ２２に向
って平行光線として反射され、レンズ２２中を通る光線
を遵向させるに必要なプリズム屈折力の大きざを減する
。かくして、最適の出力が提供され、従来周知の製品よ
りも小さい全容量を有するレフレクタランプ製品の使用
を可能にする。加えて、対応する数の実質的に同一の（
全長、直径および壁厚において）ランプカプセルを受容
するに適合した同じ形態の数個のレフレクタを提供する
ことができるため、多量生産が可能となり、価格も低に
、を化される。最終製品がこれらのパラメータの１また
は複数のものについて変更を有するカプセルを必要とす
るならば、本明細書の教示にしたがい新しいレフレクタ
を容易に製造できる。

以上、本発明を好ましい具体例について図示説明したが
、本発明の技術思想から逸脱することなく種々の変化、
変更をなし得ることは、技？！ｖｋ−精通したものには
明らかであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は放物面レフレクタをその子午面態様の平面で切
断した放物線軌跡（母Ｎ）の上半部を表わす線図で、代
表的な光源を概略図で重畳したもの、第２図は第１図の
放物線軌跡上に重畳された光源の管球壁の一部の拡大概
略図、第３図は外囲器管球壁の一部の拡大断面図で、光
線の屈折をより詳細に示すもの、第４図は本発明にした
がい補償されたレフレクタ（実線）の輪郭のｘ−１プロ
ット図で、光源がＦに中心を置かれ、管球壁厚Ｔが特定
の大きさく　（ＬＯ６１インチ（０１５５ｃａ）で、ｔ
Ｆ球壁材料が特定の屈折率（ｔＳＯ）を有するものにつ
いて示したもの、第３図はスポットライトレフレクタの
上半部の断面およびビーム路を示すｅｊｔ路線図、第６
図は管球壁厚に対して標準化された軸方向変位対入射角
度（Ｈ）のプ胃ットを示すグラフ、第７図はＷ膣壁屈折
修正楕円形レフレクタの軌路を示す線図、第８図は本発
明の補償されたレフレクタを合体した自動車ヘッドラン
グ照明装置の分解斜視図、第９図は第８図の装置の拡大
断面図である。 １２．１２’：フィラメント １４．１４１：外囲器 １６：ランプカプセル １８：カバー ２０：レフレクターカプセル照明モジユール２２：レン
ズ ２４：レンズ表面 ２６：保持手段 ２８：支持手段 ）　３３：ベース ３５：導線 代理人の氏名　倉　内　基　弘、　〜ニー４１、− ＦＩ６．２ Ｆ／θ５ 剖←

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）壁厚Ｔおよび屈折率ｎを有する透光性の外囲器内
   に封入された光源と、当該レフレクタ内に配置される光
   源から出る光を反射するための予定された形状を有する
   反射表面を具備するレフレクタとを備え、前記光源から
   放出される光が前記外囲器を通過するとき該外囲器によ
   り惹起される光線の屈折を前記形状で補償して、ランプ
   から最適の光出力を供給することを特徴とするランプ。
2. （２）前記光線が前記反射器により平行化され、前記反
   射器の反射表面の前記形状が下記の式Ａ、ＢおよびＣ、
   すなわち Ａ、Ｋ＝（Ｔ／ｔａｎＨ）（１−ｓｉｎＨ／√［ｎ＾２
   −ｃｏｓ＾２Ｈ］）Ｂ、ｄｙ／ｄｘ＝ｔａｎＨ／２ Ｃ、ｙ＝〔ｘ−ｆ＋Ｋ（Ｈ）〕ｔａｎＨ こゝで、Ｋは前記屈折率ｎを有する前記外囲器に対する
   光線の軸方向変位、Ｈは前記レフレクタの中心軸線上の
   点から発する光線が外囲器に入るときの軸線からの角度
   、Ｔは外囲器厚さ、ｄｙ／ｄｘは平行化ビームを得るに
   必要とされるレフレクタ表面の瞬時的傾斜値、ｆは座表
   の原点から光源の軸線中心までの距離である、 なる式で定められる特許請求の範囲第１項記載のランプ
   。
3. （３）壁厚Ｔおよび屈折率ｎを有する実質的に円筒形状
   の外囲器内にフィラメントが長手方向に配置された照明
   カプセルと、該カプセルのフィラメントが当該レフレク
   タの焦点に中心を置かれるように前記照明カプセルに隣
   接して配置されたレフレクタとを備え、該レフレクタが
   、下記の式Ａ、ＢおよびＣ、すなわち Ａ、Ｋ＝（Ｔ／ｔａｎＨ）（１−ｓｉｎＨ）／√［ｎ＾
   ２−ｃｏｓ＾２ｈ］）Ｂ、ｄｙ／ｄｘ＝ｔａｎＨ／２ Ｃ、ｙ＝〔ｘ−ｆ＋Ｋ（Ｈ）〕ｔａｎＨ こゝで、Ｋは前記屈折率ｎを有する前記外囲器に対する
   光線の軸方向変位、Ｈは前記レフレクタの中心軸線上の
   点から発する光線が前記外囲器に入るときの軸線からの
   角度、Ｔは前記外囲器の壁厚、ｄｙ／ｄｘは平行化ビー
   ムを得るに必要とされる前記レフレクタ表面の瞬時的傾
   斜値、ｆは座表原点から前記照明カプセルの軸中心まで
   の距離である、なる式により少なくとも相当の部分が定
   められる凹面状反射表面を有することを特徴とするラン
   プ組合せ。
4. （４）前記式Ａ、ＢおよびＣにより定められる前記レフ
   レクタの表面部分が、前記レフレクタ表面の中心線から
   ほゞ９０度の角度で位置しかつ前記反射器の焦点を通る
   線の交叉により定められる輪郭上の位置の前、後に位置
   づけられる特許請求の範囲第３項記載のランプ組合せ。
5. （５）前記レフレクタの前方に配置されて該レフレクタ
   を封鎖する透明なカバーと、該カバーの前方に隣接して
   配置され、前記レフレクタから出る平行化光を予定され
   た方向またはパターンで送る送光レンズを備える特許請
   求の範囲第３項記載のランプ組合せ。
6. （６）壁厚Ｔおよび屈折率ｎを有する透光性外囲器内に
   封入された光源と、共役焦点および予定された反射形状
   を有する反射表面を有し、前記光源が前記焦点の第１の
   点に位置するとき該光源からの光を前記共役焦点に集中
   させるためのレフレクタを備え、前記フィラメントから
   の光が前記外囲器を通過するとき該外囲器により惹起さ
   れる光線の屈折を前記の反射形状で補償し、前記ランプ
   から最適の光出力を供給することを特徴とするランプ。
7. （７）前記レフレクタの前記形状が、下記の式Ａ、Ｂ、
   ＣおよびＤ、すなわち Ａ、Ｋ＝（Ｔ／ｔａｎＨ）（１−ｓｉｎＨ／√［ｎ＾２
   −ｃｏｓ＾２Ｈ］）Ｂ、ｄｙ／ｄｘ＝ｃｔｎ（Ｈ＋Ｚ） Ｃ、ｙ＝〔ｘ−ｆ＋Ｋ（Ｈ）〕ｔａｎＨ Ｄ、ｓｉｎ２Ｚ＝（ｇ＋Ｋ）〔（ｆ＋ｇ−ｘ）＾２＋ｙ
   ＾２〕＾−＾１＾／＾２ｓｉｎＨこゝで、Ｋは前記屈折
   率ｎを有する前記外囲器に対する光線の軸方向変位、Ｈ
   は前記レフレクタの中心軸線上の点から発する光線が前
   記外園器に入るときの光学軸から測られた角度、Ｔは前
   記外囲器の壁厚、ｄｙ／ｄｘは平行化ビームを得るに必
   要とされる前記レフレクタ表面の瞬時傾斜値、ｚは前記
   レフレクタから反射される光線の、ｘ軸に垂直な線に対
   して測られた入射および反射角度、ｆは座表原点から前
   記光源の軸中心までの距離、ｇは前記共役焦点間の距離
   である、 なる式で定められる特許請求の範囲第６項記載のランプ
   。
8. （８）壁厚Ｔおよび屈折率ｎを有する実質的に円筒形状
   の外囲器内にフィラメントが長手方向に封入された照明
   用カプセルと、該カプセルのフィラメントが当該レフレ
   クタの第１の焦点に中心を置かれるように前記照明用カ
   プセルに隣接して配置されたレフレクタとを備え、該レ
   フレクタが、２つの共役焦点を有する凹面の反射表面を
   有し、この表面の少なくとも相当の部分が、下記の式Ａ
   、ＢＣおよびＤ、すなわち Ａ、Ｋ＝（Ｔ／ｔａｎＨ）（１−ｓｉｎＨ／√［ｎ＾２
   −ｃｏｓ＾２Ｈ］）Ｂ、ｄｙ／ｄｘ＝−ｃｔｎ（Ｈ＋Ｚ
   ） Ｃ、Ｙ＝〔ｘ−ｆ＋Ｋ（Ｈ）〕ｔａｎＨ Ｄ、ｓｉｎ２Ｚ＝（ｇ＋Ｋ）〔（ｆ＋ｇ−ｘ）＾２＋ｙ
   ＾２〕＾−＾１＾／＾２ｓｉｎＨこゝで、Ｋは前記屈折
   率ｎを有する前記外囲器に対する光線の軸方向変位、Ｈ
   は前記レフレクタの軸線の中心軸線上の点から発する光
   線が前記外囲器に入るときの光学軸から測られた角度、
   Ｔは前記外囲器の厚さ、ｄｙ／ｄｘは平行化ビームを得
   るに必要な前記レフレクタ表面の瞬時傾斜値、Ｚは前記
   レフレクタから反射される光線の、ｘ軸に垂直な線に対
   して測られた入射および反射角度、ｆは座表の原点から
   前記光源の軸中心までの距離、ｇは共役焦点間の距離で
   ある、 なる式により定められることを特徴とするランプ組合せ
   。
9. （９）照明用カプセル外囲器内に封入された光源に対し
   て光集中用レフレクタを形成する方法において、前記外
   囲器の物質の屈折率ｎを決定し、前記外囲器の壁厚を決
   定し、前記レフレクタの表面の少なくとも相当の部分を
   、下記の式Ａ、ＢおよびＣ、すなわち Ａ、Ｋ＝（Ｔ／ｔａｎＨ）（１−ｓｉｎＨ／√［ｎ＾２
   −ｃｏｓ＾２Ｈ］）Ｂ、ｂｙ／ｄｘ＝ｔａｎＨ／２ Ｃ、ｙ＝〔ｘ−ｆ＋Ｋ（Ｈ）〕ｔａｎＨ こゝで、Ｋは前記屈折率ｎを有する前記外囲器に対する
   光線の軸方向変位、Ｈは前記レフレクタの中心軸線上の
   点から発する光線が外囲器に入るときの軸線からの光線
   の角度、Ｔは外囲器の壁厚、ｄｙ／ｄｘは平行化ビーム
   を達成するに必要なレフレクタ表面の瞬時傾斜値、ｆは
   座表の原点から光源の軸中心までの距離である、 なる式にしたがつて形成することを特徴とする光集中用
   レフレクタ形成方法。
10. （１０）照明用カプセル外囲器内に封入された光源に対
    して共役焦点を有する光集中用レフレクタを形成する方
    法において、前記外囲器の材料の屈折率ｎを決定し、前
    記外囲器の壁厚Ｔを決定し、前記レフレクタの表面の少
    なくとも相当の部分を、下記の式Ａ、Ｂ、ＣおよびＤ、
    すなわち Ａ、Ｋ＝（Ｔ／ｔａｎＨ）（１−ｓｉｎＨ／√［ｎ＾２
    −ｃｏｓ＾２Ｈ］）Ｂ、ｄｙ／ｄｘ＝ｃｔｎ（Ｈ＋Ｚ） Ｃ、ｙ＝〔ｘ−ｆ＋Ｋ（Ｈ）〕ｔａｎＨ Ｄ、ｓｉｎ２Ｚ＝（ｇ＋Ｋ）〔（ｆ＋ｇ−ｘ）＾２＋ｙ
    ＾２〕＾−＾１＾／＾２ｓｉｎＨこゝで、Ｋは屈折率ｎ
    を有する前記外囲器に対する光線の軸方向変位、Ｈは前
    記レフレクタの中心軸線上の点から発する光線が前記外
    囲器に入るときの光学軸から測られた角度、Ｔは前記外
    囲器の壁厚、ｄｙ／ｄｘは平行化ビームを得るに必要と
    されるレフレクタ表面の瞬時傾斜値、Ｚは前記レフレク
    タから反射される光線の、ｘ軸に垂直な線に対して測ら
    れた入射および反射角度、ｆは座表の原点から前記光源
    の軸中心までの距離、ｇは前記共役焦点間の距離である
    、 なる式にしたがつて形成することを特徴とする光集中用
    レフレクタ形成方法。