JPS6250485A - ジルコニウム合金部材 - Google Patents
ジルコニウム合金部材Info
- Publication number
- JPS6250485A JPS6250485A JP60189649A JP18964985A JPS6250485A JP S6250485 A JPS6250485 A JP S6250485A JP 60189649 A JP60189649 A JP 60189649A JP 18964985 A JP18964985 A JP 18964985A JP S6250485 A JPS6250485 A JP S6250485A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- film
- oxide film
- alloy member
- elements
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はジルコニウム合金部材に係り、特に原子力用の
高耐食性ジルコニウム合金部材に関するものでるる。
高耐食性ジルコニウム合金部材に関するものでるる。
ジルコニウム基合金は、その優れた耐食性と非常に小さ
い熱中性子吸収断面積にニジ原子カプラントの燃料集合
体の構造部材に使用されている。これらの部材は長期間
炉内で使用されるため、特にその耐食性が重要である。
い熱中性子吸収断面積にニジ原子カプラントの燃料集合
体の構造部材に使用されている。これらの部材は長期間
炉内で使用されるため、特にその耐食性が重要である。
ジルコニウム基合金の代表的なものとして「ジルカロイ
−２Ｊに＞ルコニウムにスズを約１．５％、鉄を約０．
１チ、クロムを約０．１％、ニッケル？：約０．０５チ
添加したもの）及び「ジルカロイ−４」（ジルコニウム
にスズを約１．５％、鉄を約０．２％、クロムを約ｏ、
ｉｎ添加したもの）が知られている。
−２Ｊに＞ルコニウムにスズを約１．５％、鉄を約０．
１チ、クロムを約０．１％、ニッケル？：約０．０５チ
添加したもの）及び「ジルカロイ−４」（ジルコニウム
にスズを約１．５％、鉄を約０．２％、クロムを約ｏ、
ｉｎ添加したもの）が知られている。
軽水炉のうち、沸騰水型原子炉（ＢＷＲＩでは燃料被覆
管にジルカロイ−２、燃料チャンネルボックス及び燃料
スペーサにジルカロイ−４が用いられている。一方、加
圧水型原子炉（ＰＷＲＩでは燃料被覆管、制ａ棒案内管
及び炉内計装用案内管にジルカロイ−４が用いられてい
る。
管にジルカロイ−２、燃料チャンネルボックス及び燃料
スペーサにジルカロイ−４が用いられている。一方、加
圧水型原子炉（ＰＷＲＩでは燃料被覆管、制ａ棒案内管
及び炉内計装用案内管にジルカロイ−４が用いられてい
る。
これらのジルコニウム基合金のＢＷＲ用燃料構造部材に
おいては、ノジュラ腐食とよばれる斑点状の灰白色の腐
食生成物が表面に生成するが、現在の原子炉の運転条件
下ではその機能を充分果している。
おいては、ノジュラ腐食とよばれる斑点状の灰白色の腐
食生成物が表面に生成するが、現在の原子炉の運転条件
下ではその機能を充分果している。
しかし、今後原子炉の経済性向上の点から、例えば原子
炉内での滞在時間の長期間及び熱中性子の経済性の点か
らの部材の薄肉化などから現用材よりも耐食性に優れ、
かつ強度の高いジルコニウム基合金の使用が望まれてい
る。
炉内での滞在時間の長期間及び熱中性子の経済性の点か
らの部材の薄肉化などから現用材よりも耐食性に優れ、
かつ強度の高いジルコニウム基合金の使用が望まれてい
る。
現在、従来のジルカロイ−２及びジルカロイ−４以外の
ジルコニウム合金としては種々あるが、この中で、Ｚｒ
−Ｎｂ系合金であるＺｒ−２，５％Ｎｂ合金はカナダの
ＣＡＮＤＵ炉の圧力管に使用されている。この材料の機
械的性質、照射成長を改善したものにＥＸＣＥＬ合金（
Ｚｒ−２，５〜４．０チＳｎ −０，５〜１．５チＭＯ
−０．５〜１，５チＮｂ）がある（ｔｆｊ開昭５１−１
３４３０４号。）また、従来のジルカロイ合金より耐食
性が優れているといわれる５ｃａｎｕｋ （スカヌーク
）合金（Ｚｒ−０，２５〜１．５４Ｎｂ−０，０２５〜
０．２０％５ｎ−０，０２〜１．０１ ｉ Ｃｒ ＋Ｍ
ｏ ＋、又はＺｒ−０，４５〜１．２０１Ｎｂ −０，
０４〜０．１ ％ Ｓ ｎ −０，２５〜０．６％（Ｃ
ｒ＋Ｍｏ ） −０，７〜１．８％（Ｎｂ＋Ｃｒ＋Ｍｏ
ｌ ）が知られている（％開昭５０−１４８２１３号）
。この他にＺ ｒ −０，５〜５ ％Ｎｂ合金（特開昭
４７−４２２２０号）が知られており、またジルカロイ
−４にＮｂを０．５％、 １．０％添加したものが発表
されている（Ｎｕｃｌ Ｓｃｉ、ａｎｄ Ｅｎｇ、
６３゜ｐ８３−９０ （１９７７１゜ しかしながら、これらの材料は’ｌ、ｒ−４５％Ｎｂ合
金を除いて使用実績が少い。耐食性と強度の両者から７
．ｒ−Ｎｂ系合金が好しいが、溶接部の耐食性が劣化す
るという欠点がある。このため第４図に示すように溶接
接合して製作される燃料チャンネルに適用するにはこの
昧題が残されており、早急に実用に供することはできな
い。
ジルコニウム合金としては種々あるが、この中で、Ｚｒ
−Ｎｂ系合金であるＺｒ−２，５％Ｎｂ合金はカナダの
ＣＡＮＤＵ炉の圧力管に使用されている。この材料の機
械的性質、照射成長を改善したものにＥＸＣＥＬ合金（
Ｚｒ−２，５〜４．０チＳｎ −０，５〜１．５チＭＯ
−０．５〜１，５チＮｂ）がある（ｔｆｊ開昭５１−１
３４３０４号。）また、従来のジルカロイ合金より耐食
性が優れているといわれる５ｃａｎｕｋ （スカヌーク
）合金（Ｚｒ−０，２５〜１．５４Ｎｂ−０，０２５〜
０．２０％５ｎ−０，０２〜１．０１ ｉ Ｃｒ ＋Ｍ
ｏ ＋、又はＺｒ−０，４５〜１．２０１Ｎｂ −０，
０４〜０．１ ％ Ｓ ｎ −０，２５〜０．６％（Ｃ
ｒ＋Ｍｏ ） −０，７〜１．８％（Ｎｂ＋Ｃｒ＋Ｍｏ
ｌ ）が知られている（％開昭５０−１４８２１３号）
。この他にＺ ｒ −０，５〜５ ％Ｎｂ合金（特開昭
４７−４２２２０号）が知られており、またジルカロイ
−４にＮｂを０．５％、 １．０％添加したものが発表
されている（Ｎｕｃｌ Ｓｃｉ、ａｎｄ Ｅｎｇ、
６３゜ｐ８３−９０ （１９７７１゜ しかしながら、これらの材料は’ｌ、ｒ−４５％Ｎｂ合
金を除いて使用実績が少い。耐食性と強度の両者から７
．ｒ−Ｎｂ系合金が好しいが、溶接部の耐食性が劣化す
るという欠点がある。このため第４図に示すように溶接
接合して製作される燃料チャンネルに適用するにはこの
昧題が残されており、早急に実用に供することはできな
い。
以上のような化学成分による耐食性向上とともに、熱処
理による耐食性の改善も提案されている。
理による耐食性の改善も提案されている。
例えば、特開昭５８−２２３６４号公報ＶＣおいては被
覆管等の製造プロセスの途中でβ相又はα＋β相へ加熱
してその後急冷する焼入処理の適用による耐食性の向上
を述べている。同様に、特開昭５８−２０４１４４号、
特開昭５８−１３３３５７号、特公昭５６−１２３１０
号、特開昭５５−１００９６７号公報等においてβ相又
はα＋β相での焼入処理及びその方法について述べられ
ている。
覆管等の製造プロセスの途中でβ相又はα＋β相へ加熱
してその後急冷する焼入処理の適用による耐食性の向上
を述べている。同様に、特開昭５８−２０４１４４号、
特開昭５８−１３３３５７号、特公昭５６−１２３１０
号、特開昭５５−１００９６７号公報等においてβ相又
はα＋β相での焼入処理及びその方法について述べられ
ている。
本発明の目的は高温高圧水中で優れた耐食性を有するジ
ルコニウム酸化皮膜金偏えた原子力用ジルコニウム会金
部を提供することにある。
ルコニウム酸化皮膜金偏えた原子力用ジルコニウム会金
部を提供することにある。
発明者らは化学成分−熱処理−耐食性変化の関連を詳細
に検討した結果、Ｚｒ合金の表面に形成されるＺｒ酸化
皮膜の耐食性とその皮膜中に固溶している溶質原子との
関係に着目した。すなわち、酸化皮膜中の溶質原子、例
えばｌｌｉ’ｅ、 ｃｒ、 Ｎ１Ｎｂ等の固溶量が増加
すると皮膜の耐食性が向上することを見出した。
に検討した結果、Ｚｒ合金の表面に形成されるＺｒ酸化
皮膜の耐食性とその皮膜中に固溶している溶質原子との
関係に着目した。すなわち、酸化皮膜中の溶質原子、例
えばｌｌｉ’ｅ、 ｃｒ、 Ｎ１Ｎｂ等の固溶量が増加
すると皮膜の耐食性が向上することを見出した。
今回Ｚｒ酸化皮膜の内部に上記の溶質原子を固溶させる
ことにより耐食性が向上することが新たに知られた。皮
膜内部にこれらの原子が存在することにより耐食性が向
上するメカニズムについては詳細は不明はあるが皮膜内
部における酸素原子及び水素原子の拡散現象に関係して
いるものと考えられる。すなわち、Ｚｒ合金の酸化反応
は表面に形成された酸化皮膜中を酸素原子が通過して母
地のＺｒ原子とＺｒＱｘ（ｘ（２）を生成することによ
って進行するため、酸素原子の振るまいが耐食性に大き
く影響するからである。また、このときに発生する水素
も耐食性に影＃を及はすことが知られている。
ことにより耐食性が向上することが新たに知られた。皮
膜内部にこれらの原子が存在することにより耐食性が向
上するメカニズムについては詳細は不明はあるが皮膜内
部における酸素原子及び水素原子の拡散現象に関係して
いるものと考えられる。すなわち、Ｚｒ合金の酸化反応
は表面に形成された酸化皮膜中を酸素原子が通過して母
地のＺｒ原子とＺｒＱｘ（ｘ（２）を生成することによ
って進行するため、酸素原子の振るまいが耐食性に大き
く影響するからである。また、このときに発生する水素
も耐食性に影＃を及はすことが知られている。
以下、本発明の実施例を図を用いて説明する。
第１図はＢＷＲ用の燃料集合体を示す。複数のジルカロ
イ−２製の燃料被覆管３の位置を保持するための複数の
ジルカロイ−４製の燃料スペーサ１及びこれらを挿入す
るジルカロイ−４製の燃料チャンネルボックス２から成
っており、これらは前述の如く類似のＺｒ合金である。
イ−２製の燃料被覆管３の位置を保持するための複数の
ジルカロイ−４製の燃料スペーサ１及びこれらを挿入す
るジルカロイ−４製の燃料チャンネルボックス２から成
っており、これらは前述の如く類似のＺｒ合金である。
ジルカロイ−２とジルカロイ−４は同程度の耐食性を有
しているので供試材としてはジルカロイ−２を用いた。
しているので供試材としてはジルカロイ−２を用いた。
用いたジルカロイ−２板の化学成分はＺｒ−１，６８ｎ
−０，１６Ｆｅ−０，１２Ｇ−０，０６Ｎ ｉ 、及び
ジルカロイ−２管の化学成分はＺｒ−１，４Ｓｎ−０，
１５Ｆｅ−０，１３Ｃｒ−０，０４Ｎ＋である。いずれ
も最終的に５００〜６００Ｃで焼なまし処理を行ったも
のである。これらの板又は管はそれぞれ約２５ｗＸ ５
０ｍｇＸ １．５閤を及びφ１１薗×２５１ｔの寸法で
あシ、次面を弗酸・硝酸の水溶液で化学研摩した後４０
０〜５００Ｃの水蒸気中で加熱して表面に予備酸化皮膜
を形成した。この予備酸化皮膜の形成方法は高温水蒸気
中での加熱の他高温水中又は酸素雰囲気中及び不活性ガ
ス中での加熱でもよい。
−０，１６Ｆｅ−０，１２Ｇ−０，０６Ｎ ｉ 、及び
ジルカロイ−２管の化学成分はＺｒ−１，４Ｓｎ−０，
１５Ｆｅ−０，１３Ｃｒ−０，０４Ｎ＋である。いずれ
も最終的に５００〜６００Ｃで焼なまし処理を行ったも
のである。これらの板又は管はそれぞれ約２５ｗＸ ５
０ｍｇＸ １．５閤を及びφ１１薗×２５１ｔの寸法で
あシ、次面を弗酸・硝酸の水溶液で化学研摩した後４０
０〜５００Ｃの水蒸気中で加熱して表面に予備酸化皮膜
を形成した。この予備酸化皮膜の形成方法は高温水蒸気
中での加熱の他高温水中又は酸素雰囲気中及び不活性ガ
ス中での加熱でもよい。
形成した酸化皮膜内にｐｅ、 Ｃｒ、 ｌ’Ｊｉ等を侵
入させる方法にも種々ある。イオンとして皮膜内部に打
込む、六回にこれらの元素をコーティングして加熱する
ことにより皮膜内部へ拡散させること等がある。この場
合のコーティングはメッキ、蒸着。
入させる方法にも種々ある。イオンとして皮膜内部に打
込む、六回にこれらの元素をコーティングして加熱する
ことにより皮膜内部へ拡散させること等がある。この場
合のコーティングはメッキ、蒸着。
塗布等を含む。
これは加速器を用いて酸化皮膜の内部にＦｅ、Ｃｒ等の
イオンを打込んだ。使用した加速器はコツククロフト・
ワルトン型加速器で加速電圧は４００ｋＶであシ、ビー
ム電流は１０〜３０μＡである。試料チャンバー内は１
０−５〜１０＝Ｔｏｒｒの真空度であり、試料は室温で
照射された。照射ビーム直径は約１０ｍである。
イオンを打込んだ。使用した加速器はコツククロフト・
ワルトン型加速器で加速電圧は４００ｋＶであシ、ビー
ム電流は１０〜３０μＡである。試料チャンバー内は１
０−５〜１０＝Ｔｏｒｒの真空度であり、試料は室温で
照射された。照射ビーム直径は約１０ｍである。
酸化皮膜にイオンを照射後その試料を高温水蒸気中で腐
食試験を行った。腐食試験は５３０ｔＺ’１ｔ ｏ ５
Ｋ９Ａ−の水蒸気中で２０時間保持した。キュｐ ｅ
＋ （−価のＦｅイオン） ｆＩＸｉ ０１６ｉｏｎｓ／（
４及び３Ｘ１ｇ１７ｉ ｏｎ ｓ／（ｉだけ照射した場
合及びｅ ｒ ＋ （−価のＣ「イオン）を３Ｘ１０１
７ｉｏｎｓ７鼠だけ照射した場合を＃４キイオンを照射
しない部分にはノジュラ腐食とよばれる灰白色の斑点が
生じるが、照射領域にはほんのわずかしかノジュラ腐食
が発生しない。すなわち、イオン照射領域の耐食性が顕
著に向上することが示された。
食試験を行った。腐食試験は５３０ｔＺ’１ｔ ｏ ５
Ｋ９Ａ−の水蒸気中で２０時間保持した。キュｐ ｅ
＋ （−価のＦｅイオン） ｆＩＸｉ ０１６ｉｏｎｓ／（
４及び３Ｘ１ｇ１７ｉ ｏｎ ｓ／（ｉだけ照射した場
合及びｅ ｒ ＋ （−価のＣ「イオン）を３Ｘ１０１
７ｉｏｎｓ７鼠だけ照射した場合を＃４キイオンを照射
しない部分にはノジュラ腐食とよばれる灰白色の斑点が
生じるが、照射領域にはほんのわずかしかノジュラ腐食
が発生しない。すなわち、イオン照射領域の耐食性が顕
著に向上することが示された。
嘲ヰｉ社Ｎｉ”（−価のＮｉイオン）を３Ｘ１０ム７ｉ
ｏｎｓ／（ｉ及びＮｂ” （−価のＮｂイオン）をｌＸ
ｌ０”１ｏｎｓ／７だけ照射した試料であるが、第１図
と同様イオン照射した領域にはノジュラ腐食がほとんど
発生しない。以上のようにイオンを酸化皮膜の中に打込
むことはその耐食性を増すことが顕著に示された。いず
れのイオン照射の場合でも概ね１０”１ｏｎｓΔ−以下
ではその効果が認められないか又はわずかの効果しかみ
られず、耐食性向上の点からは約１０” １ｏｎｓＡ−
ｄ以上が好ましい。
ｏｎｓ／（ｉ及びＮｂ” （−価のＮｂイオン）をｌＸ
ｌ０”１ｏｎｓ／７だけ照射した試料であるが、第１図
と同様イオン照射した領域にはノジュラ腐食がほとんど
発生しない。以上のようにイオンを酸化皮膜の中に打込
むことはその耐食性を増すことが顕著に示された。いず
れのイオン照射の場合でも概ね１０”１ｏｎｓΔ−以下
ではその効果が認められないか又はわずかの効果しかみ
られず、耐食性向上の点からは約１０” １ｏｎｓＡ−
ｄ以上が好ましい。
ｆｉ管の表面にＦｅ″″をＩＸＩ ０１７ｉｏｎｓ／６
！ｄだけ照射した場合である。照射領域は全面灰白色の
ノジュラ腐食におおわれているが、照射領域は黒色の酸
化皮膜が残っている。この管のみ最長部なまし温度を７
５００と高くすることによシ、その耐食性を低下させた
ものである。すなわち、耐食性を低下させた材料におい
ても酸化皮膜にｐｅ、Ｃｒ等のイオンを照射することが
耐食性向上に有効であることか示された。
！ｄだけ照射した場合である。照射領域は全面灰白色の
ノジュラ腐食におおわれているが、照射領域は黒色の酸
化皮膜が残っている。この管のみ最長部なまし温度を７
５００と高くすることによシ、その耐食性を低下させた
ものである。すなわち、耐食性を低下させた材料におい
ても酸化皮膜にｐｅ、Ｃｒ等のイオンを照射することが
耐食性向上に有効であることか示された。
プ
・ 第４図は酸化皮膜にＮｉを照射したときの皮膜内
部のＮ１原子の濃度分布を示す。この分布は照射イオン
の質量に依存するが、加速電圧’４００ｋＶであれば概
ね０．４〜０．５μｍ以内に照射された原子は分布して
いると見なぜる。
部のＮ１原子の濃度分布を示す。この分布は照射イオン
の質量に依存するが、加速電圧’４００ｋＶであれば概
ね０．４〜０．５μｍ以内に照射された原子は分布して
いると見なぜる。
以上の事実よりｚｒ酸化皮膜の中Ｋｐｅ、Ｃｒ、ＮｉＮ
ｂ等の原子を原子パーセントで０．１〜５０チ含有する
ことによシ耐食性が顕著に向上することができる。好適
には１〜１０チである。５０チを越えると皮膜の強度等
の特性変化のため好ましくない。酸化皮膜に存在させる
原子としてはＺｒよ多原子価の大きい原子、すなわち周
期律表において■〜■族の原子が有効である。
ｂ等の原子を原子パーセントで０．１〜５０チ含有する
ことによシ耐食性が顕著に向上することができる。好適
には１〜１０チである。５０チを越えると皮膜の強度等
の特性変化のため好ましくない。酸化皮膜に存在させる
原子としてはＺｒよ多原子価の大きい原子、すなわち周
期律表において■〜■族の原子が有効である。
実施例ではジルカロイ−２のみを示したが、ジルカロイ
−４，Ｚｒ−Ｎｂ合金等においても同様な効果が得られ
る。
−４，Ｚｒ−Ｎｂ合金等においても同様な効果が得られ
る。
なお他の実施例を説明する。
Ｚｒｙ−２の表面に酸化皮膜を形成した後に、Ｆｅ。
Ｎ’＋ Ｃｒ＊Ｍｏ、 Ｎｂの超微粒子粉末（粒径１０
０〜２００人）を単独又は複合して塗布した。その後４
００〜６００Ｃに加熱し２〜ｌＯ時間保持した。この処
理によシ表面に存在するｐｅ、Ｎｉ、Ｃｒ等は酸化皮膜
中へ拡散する。すなわち、本方法によれば母材に何ら影
響を及ぼさずに酸化皮膜中に上記原子を含有させること
ができる。
０〜２００人）を単独又は複合して塗布した。その後４
００〜６００Ｃに加熱し２〜ｌＯ時間保持した。この処
理によシ表面に存在するｐｅ、Ｎｉ、Ｃｒ等は酸化皮膜
中へ拡散する。すなわち、本方法によれば母材に何ら影
響を及ぼさずに酸化皮膜中に上記原子を含有させること
ができる。
その後これらの試験片を高温高圧水蒸気中（５００Ｃ，
ｘｏｓＫ９／ｄ）で２４時間保持した。この腐食試験後
の試験片の外観は全面黒色の皮膜を示しており、ノジュ
ラ腐食は認められなかった。一方、塗布しなかった試験
片の表面には灰白色のノジュラ腐食が多数みられた。す
カわち、塗布した試験片はしないものより顕著に優れた
耐食性を有することが示された。本方法により高耐貢性
の酸化皮膜が得られる。
ｘｏｓＫ９／ｄ）で２４時間保持した。この腐食試験後
の試験片の外観は全面黒色の皮膜を示しており、ノジュ
ラ腐食は認められなかった。一方、塗布しなかった試験
片の表面には灰白色のノジュラ腐食が多数みられた。す
カわち、塗布した試験片はしないものより顕著に優れた
耐食性を有することが示された。本方法により高耐貢性
の酸化皮膜が得られる。
拡散させたｐｅ、Ｎｉ等の原子の表面近傍の濃度はいず
れも原子パーセントで約４０チであった。
れも原子パーセントで約４０チであった。
本発明によれば、Ｚｒ酸化皮膜の内部に■〜■族原子全
存在させることよりその耐食性、特に耐ノジュラ腐食性
を顕著に同上させることができるので、ｚｒ重合部材で
める燃料被覆管、燃料スペーサ、燃料チャンネルボック
ス等の高耐食化が図れるためこれらの部材の信頼性を大
幅に向上できる効果がある。
存在させることよりその耐食性、特に耐ノジュラ腐食性
を顕著に同上させることができるので、ｚｒ重合部材で
める燃料被覆管、燃料スペーサ、燃料チャンネルボック
ス等の高耐食化が図れるためこれらの部材の信頼性を大
幅に向上できる効果がある。
０テミ〒Ｆ贅明増１−第４図は酸化皮膜にＮ１°を照射
したときのＮ１原子の濃度分布図、第３図はＢＶ￥Ｒ用
燃料実燃料集合体図である。
したときのＮ１原子の濃度分布図、第３図はＢＶ￥Ｒ用
燃料実燃料集合体図である。
Claims (1)
- １、ジルコニウム合金部材において、周期律表のIV、Ｖ
、VI、VII、VIII族の金属元素のうち一種又は二種以上
を原子パーセントで０．１〜５０％含有するジルコニウ
ム酸化皮膜を有することを特徴とするジルコニウム合金
部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60189649A JPS6250485A (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | ジルコニウム合金部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60189649A JPS6250485A (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | ジルコニウム合金部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6250485A true JPS6250485A (ja) | 1987-03-05 |
Family
ID=16244848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60189649A Pending JPS6250485A (ja) | 1985-08-30 | 1985-08-30 | ジルコニウム合金部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6250485A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104818409A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-08-05 | 华南理工大学 | 一种高耐磨、高强韧的医用锆合金及其制备方法与应用 |
| CN111118440A (zh) * | 2019-03-07 | 2020-05-08 | 苏州微创关节医疗科技有限公司 | 锆合金的处理方法及应用 |
-
1985
- 1985-08-30 JP JP60189649A patent/JPS6250485A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104818409A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-08-05 | 华南理工大学 | 一种高耐磨、高强韧的医用锆合金及其制备方法与应用 |
| CN111118440A (zh) * | 2019-03-07 | 2020-05-08 | 苏州微创关节医疗科技有限公司 | 锆合金的处理方法及应用 |
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