JPS6245323A - 触媒再生塔排ガスの処理方法 - Google Patents
触媒再生塔排ガスの処理方法Info
- Publication number
- JPS6245323A JPS6245323A JP60184755A JP18475585A JPS6245323A JP S6245323 A JPS6245323 A JP S6245323A JP 60184755 A JP60184755 A JP 60184755A JP 18475585 A JP18475585 A JP 18475585A JP S6245323 A JPS6245323 A JP S6245323A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- boiler
- exhaust gas
- line
- tower
- supply water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
；３１発明ノ＃Ｆ 、Ｉ す説明
本発明は、触媒再生塔排ガスの処理方法に関し、更に詳
しくは、炭化水素油等の流動接触分解に用いた触媒の再
生工程における再生塔排ガスを炭素系吸着剤を用いて乾
式脱硫、脱硝処理する方法に関する。
しくは、炭化水素油等の流動接触分解に用いた触媒の再
生工程における再生塔排ガスを炭素系吸着剤を用いて乾
式脱硫、脱硝処理する方法に関する。
触媒再生塔排ガスは、動力回収後、通常５００〜６００
℃の温度をもち、又、硫黄酸化物、窒素酸化物等の有害
ガスの外、触媒微粉末を５０〜１００ｍｇ／Ｎｒｒｉ含
むものである。又、不完全燃焼型触媒再生排ガスの場合
は、更に一酸化炭素を含む。従って、このような排ガス
を処理し、熟回収、脱硫、脱硝を行うことは、不可欠で
あり、従来から種々の方法が捉案されている。
℃の温度をもち、又、硫黄酸化物、窒素酸化物等の有害
ガスの外、触媒微粉末を５０〜１００ｍｇ／Ｎｒｒｉ含
むものである。又、不完全燃焼型触媒再生排ガスの場合
は、更に一酸化炭素を含む。従って、このような排ガス
を処理し、熟回収、脱硫、脱硝を行うことは、不可欠で
あり、従来から種々の方法が捉案されている。
第１図は、従来の乾式脱硫装置の説明図であって、図中
、１は廃熱ボイラー又は−酸化炭素燃焼ボイラー（以下
ＣＯボイラーと略す）、２は吸着塔、３は脱着塔、４は
冷却塔を示す。この従来方式しこおいては、触媒再生塔
排ガスは、ライン１１によりボイラー１に供給されるが
、この場合、排ガスが完全燃焼型の場合にはボイラー１
は廃熱ボイラーが採用されて熱回収（−次冷却）が行わ
れ、不完全燃焼型の場合には、ＣＯボイラーが採用され
て、排ガス中に含まＪする一酸化炭素の燃焼処理及び燃
焼ガスの熱回収（−次冷却）が行われる。ライン１９は
ボイラー１へのボイラー供給水導入ラインである。
、１は廃熱ボイラー又は−酸化炭素燃焼ボイラー（以下
ＣＯボイラーと略す）、２は吸着塔、３は脱着塔、４は
冷却塔を示す。この従来方式しこおいては、触媒再生塔
排ガスは、ライン１１によりボイラー１に供給されるが
、この場合、排ガスが完全燃焼型の場合にはボイラー１
は廃熱ボイラーが採用されて熱回収（−次冷却）が行わ
れ、不完全燃焼型の場合には、ＣＯボイラーが採用され
て、排ガス中に含まＪする一酸化炭素の燃焼処理及び燃
焼ガスの熱回収（−次冷却）が行われる。ライン１９は
ボイラー１へのボイラー供給水導入ラインである。
−次冷却後の排ガスはライン１２ａにより冷却塔４へ導
かれここで排ガスは二次冷却され、次いで、ライン１２
ｂにより吸着塔２へ供給され、炭素系吸着剤との接触に
より脱硫、脱硝処理を受け、処理ガスはうイン１３から
系外へと排出される。硫黄酸化物等を吸着した炭素系吸
着剤は吸着塔２から抜出され、ライン】・１により脱着
塔３へと導かれ、ここでライン１５から供給される高温
脱着用ガスによる間接加熱により吸着物質が脱着されで
再生される。
かれここで排ガスは二次冷却され、次いで、ライン１２
ｂにより吸着塔２へ供給され、炭素系吸着剤との接触に
より脱硫、脱硝処理を受け、処理ガスはうイン１３から
系外へと排出される。硫黄酸化物等を吸着した炭素系吸
着剤は吸着塔２から抜出され、ライン】・１により脱着
塔３へと導かれ、ここでライン１５から供給される高温
脱着用ガスによる間接加熱により吸着物質が脱着されで
再生される。
再生した吸着剤はライン１６により吸着塔２へ循環され
る。脱着塔３で脱着した硫黄酸化物等を含む脱着ガスは
うイン２５により排出され、硫黄酸化物処理工程へ導か
れる。一方、脱着塔３ヘライン１５から導入され、加熱
に用いられた脱着用ガスは、ライン１７により排出され
る。
る。脱着塔３で脱着した硫黄酸化物等を含む脱着ガスは
うイン２５により排出され、硫黄酸化物処理工程へ導か
れる。一方、脱着塔３ヘライン１５から導入され、加熱
に用いられた脱着用ガスは、ライン１７により排出され
る。
ところで、製油所におけるボイラーの回収スチーム圧は
、一般に２０〜３０ｋｇ／ｃＪＧであり、廃熱ボイラー
或はＣＯボイラーの出口温度、即ち一次冷却後の排出ガ
ス温度は２３０〜２５０℃となる。一方、吸着塔２にお
いては、炭素系吸着剤の使用温度は、２００’Ｃを越え
ると反応熱の容積を生し、発火の危険性もあり、このた
め、２００℃以下とする必要がある。
、一般に２０〜３０ｋｇ／ｃＪＧであり、廃熱ボイラー
或はＣＯボイラーの出口温度、即ち一次冷却後の排出ガ
ス温度は２３０〜２５０℃となる。一方、吸着塔２にお
いては、炭素系吸着剤の使用温度は、２００’Ｃを越え
ると反応熱の容積を生し、発火の危険性もあり、このた
め、２００℃以下とする必要がある。
従って、−次冷却後の排ガスをそのまま吸着塔２へ供給
することはできず、冷却塔４で２次冷却を行うことが必
要である。
することはできず、冷却塔４で２次冷却を行うことが必
要である。
従来、この二次冷却はボイラー１からの排ガスをライン
１８から供給されろ水又は空気に直接接触させて行って
きた。しかしながら、水噴霧により冷却を行う場合、冷
却後の排ガス中に水滴が混入することが多く、これを防
ぐためには、冷却塔を大きくする必要があった。又、空
気混合により冷却を行う場合は１両気体の比重差が大き
いため、高性能の混合器を用いる必要がある上、冷却後
のカス枇が増大するから、吸着塔やその下流の各設備も
大きくする必要がある。
１８から供給されろ水又は空気に直接接触させて行って
きた。しかしながら、水噴霧により冷却を行う場合、冷
却後の排ガス中に水滴が混入することが多く、これを防
ぐためには、冷却塔を大きくする必要があった。又、空
気混合により冷却を行う場合は１両気体の比重差が大き
いため、高性能の混合器を用いる必要がある上、冷却後
のカス枇が増大するから、吸着塔やその下流の各設備も
大きくする必要がある。
一般に、ボイラ供給水は通常１５０℃以下であり、これ
を用いたエコノマイザ−により二次冷却を行うことが考
えられるが、この場合は、吸着塔において結露や湿潤ダ
ス１−の生成の問題が生じる。即ち、触媒再生塔排ガス
の酸露点は１５０〜１６０℃程度であり、酸露点以下に
冷却された排ガスが吸着塔に導入されると、器壁に酸が
結露して湿潤させる。
を用いたエコノマイザ−により二次冷却を行うことが考
えられるが、この場合は、吸着塔において結露や湿潤ダ
ス１−の生成の問題が生じる。即ち、触媒再生塔排ガス
の酸露点は１５０〜１６０℃程度であり、酸露点以下に
冷却された排ガスが吸着塔に導入されると、器壁に酸が
結露して湿潤させる。
これにより吸着塔器壁の浸食の問題が生じる上、ダスト
や吸着剤が付着、堆積して閉塞の問題も生しる。又、エ
コノマイザ−の伝熱管材質を耐酸性のものとする必要が
ある。このように、上記方法は経済上不利であり、負荷
変動への対処やボイラー水収支が困難でありだ。
や吸着剤が付着、堆積して閉塞の問題も生しる。又、エ
コノマイザ−の伝熱管材質を耐酸性のものとする必要が
ある。このように、上記方法は経済上不利であり、負荷
変動への対処やボイラー水収支が困難でありだ。
本発明は、上記した従来技術の欠点を克服することを目
的としてなされたものであって、負荷変動に強く、特に
触媒再生塔排ガス量が低下しても吸着塔入口温度を酸露
点以」二且つ炭素系吸着剤の使用上限温度以下に確実に
保つことができ、脱硫、脱硝を安定して行うことができ
る触媒再生塔排ガスの処理方法を提供することを目的と
する。
的としてなされたものであって、負荷変動に強く、特に
触媒再生塔排ガス量が低下しても吸着塔入口温度を酸露
点以」二且つ炭素系吸着剤の使用上限温度以下に確実に
保つことができ、脱硫、脱硝を安定して行うことができ
る触媒再生塔排ガスの処理方法を提供することを目的と
する。
本発明によれば、触媒再生塔排ガスをボイラーにおいて
一次冷却させ、次いで一次冷却後の排ガスを二次冷却し
た後吸着塔に尊いて炭素系吸着剤との接触により脱硫及
び／又は脱硝処理を行う触媒再生塔排ガスの処理方法に
おいて、ボイラー供給水を予熱し、該排ガスの二次冷却
を該予熱したボイラー供給水との間接熱交換により行う
と共に、該間接熱交換後のボイラー供給水を該ボイラー
に供給して該排ガスの一次冷却を行うことを特徴とする
触媒再生塔排ガスの処理方法が提供される。
一次冷却させ、次いで一次冷却後の排ガスを二次冷却し
た後吸着塔に尊いて炭素系吸着剤との接触により脱硫及
び／又は脱硝処理を行う触媒再生塔排ガスの処理方法に
おいて、ボイラー供給水を予熱し、該排ガスの二次冷却
を該予熱したボイラー供給水との間接熱交換により行う
と共に、該間接熱交換後のボイラー供給水を該ボイラー
に供給して該排ガスの一次冷却を行うことを特徴とする
触媒再生塔排ガスの処理方法が提供される。
本発明において、ボイラー供給水を予熱する場合、その
予熱温度は、Ｔｏ−５℃−Ｔｏ＋１５℃（但し、Ｔｏは
排ガスの酸露点温度を示す）の範囲内に設定する。これ
は、間接熱交換後の排ガスを吸着塔２に導入するに際し
、酸露点温度以上、吸着塔使用温度以下にする必要性と
関連する。
予熱温度は、Ｔｏ−５℃−Ｔｏ＋１５℃（但し、Ｔｏは
排ガスの酸露点温度を示す）の範囲内に設定する。これ
は、間接熱交換後の排ガスを吸着塔２に導入するに際し
、酸露点温度以上、吸着塔使用温度以下にする必要性と
関連する。
本発明を次に図面により詳細に説明する。
第２図は本発明の方法を実施するための装置の１例を示
す説明図であって、図中、第１図と同一の部材は同一の
符号で示した。５００〜６００℃の被処理排ガスはライ
ン１１から廃熱ボイラー又はＣＯボイラー１へ供給され
、そこで熱回収（−次冷却）し、２３０〜２５０℃の排
ガスとなってボイラー１から排出される。−次冷却後の
排ガスは次に、ライン１２ａによりエコノマイザ−５に
導かれここで気液間接熱交換、好ましくは向流間接熱交
換により１６０〜２００℃に二次冷却を受けた後、ライ
ン１２ｂにより吸着塔２へ供給される。吸着塔では、排
ガス中の硫黄酸化物等が炭素系吸着剤に吸着され、処理
後の排出ガスはラインＩ３により糸外へと排出される。
す説明図であって、図中、第１図と同一の部材は同一の
符号で示した。５００〜６００℃の被処理排ガスはライ
ン１１から廃熱ボイラー又はＣＯボイラー１へ供給され
、そこで熱回収（−次冷却）し、２３０〜２５０℃の排
ガスとなってボイラー１から排出される。−次冷却後の
排ガスは次に、ライン１２ａによりエコノマイザ−５に
導かれここで気液間接熱交換、好ましくは向流間接熱交
換により１６０〜２００℃に二次冷却を受けた後、ライ
ン１２ｂにより吸着塔２へ供給される。吸着塔では、排
ガス中の硫黄酸化物等が炭素系吸着剤に吸着され、処理
後の排出ガスはラインＩ３により糸外へと排出される。
吸着剤は、吸着塔２と脱着塔３の間をライン１４及び１
６により循環し、第１図に関して述べたように、吸着塔
２で吸着したα！黄酸酸化物は脱着塔３でライン１５か
らの高温脱着用ガスにより脱着され、脱着ガスはう２ｒ
ン２５から排出される。加熱に用いられた脱着用ガスは
うイン１７から排出される。
６により循環し、第１図に関して述べたように、吸着塔
２で吸着したα！黄酸酸化物は脱着塔３でライン１５か
らの高温脱着用ガスにより脱着され、脱着ガスはう２ｒ
ン２５から排出される。加熱に用いられた脱着用ガスは
うイン１７から排出される。
上記したように、本実施例においては、二次冷却はエコ
ノマイザ−５における気液間接熱交換により行われるが
、このエコノマイザ−における冷却液には予熱したボイ
ラー供給水が用いられる。
ノマイザ−５における気液間接熱交換により行われるが
、このエコノマイザ−における冷却液には予熱したボイ
ラー供給水が用いられる。
即ち、ボイラー供給水はライン２０によりボイラー１の
蒸発缶内の熱交換器に導かれ、ここで予熱された後ライ
ン２１によりエコノマイザ−５へ送ら九、二次冷却に用
いられる。この場合、ボイラー供給水はボイラー１にお
いて、ＴＯ−５℃−Ｔｏ＋１５℃（但し、ＴＯは排ガス
の酸露点温度を示す）の範囲の温度に予熱される。エコ
ノマイザ−５で更に昇温されたボイラー供給水はうイン
２２によりボイラー１へ供給され過熱スチームとしてラ
イン２３から排出される。
蒸発缶内の熱交換器に導かれ、ここで予熱された後ライ
ン２１によりエコノマイザ−５へ送ら九、二次冷却に用
いられる。この場合、ボイラー供給水はボイラー１にお
いて、ＴＯ−５℃−Ｔｏ＋１５℃（但し、ＴＯは排ガス
の酸露点温度を示す）の範囲の温度に予熱される。エコ
ノマイザ−５で更に昇温されたボイラー供給水はうイン
２２によりボイラー１へ供給され過熱スチームとしてラ
イン２３から排出される。
第３図は、本発明の別の態様を示すもので、脱着塔３の
図示は省略した。第２図の場合と同様に一次冷却後の排
ガスはエコノマイザ−５で予熱したボイラー供給水によ
り二次冷却される。本実施例では、この予熱を吸着塔２
の下流に設けたエコノマイザ−６で行う。即ち、ボイラ
ー供給水は、ライン２０によりエコノマイザ−６へ導か
れ、ここで吸着塔２で脱硫・脱硝処理を受けた排ガスと
気液間接熱交換により予熱される。予熱後のボイラー供
給水は、第２図の場合と同様にしてライン２１によりエ
コノマイザ−５に送られてここで二次冷却に用いられ、
次いでライン２２によりボイラー１に供給され一次冷却
に用いられ過熱スチームとしてライン２３から排出され
る。
図示は省略した。第２図の場合と同様に一次冷却後の排
ガスはエコノマイザ−５で予熱したボイラー供給水によ
り二次冷却される。本実施例では、この予熱を吸着塔２
の下流に設けたエコノマイザ−６で行う。即ち、ボイラ
ー供給水は、ライン２０によりエコノマイザ−６へ導か
れ、ここで吸着塔２で脱硫・脱硝処理を受けた排ガスと
気液間接熱交換により予熱される。予熱後のボイラー供
給水は、第２図の場合と同様にしてライン２１によりエ
コノマイザ−５に送られてここで二次冷却に用いられ、
次いでライン２２によりボイラー１に供給され一次冷却
に用いられ過熱スチームとしてライン２３から排出され
る。
第４図は、本発明の更に別の実施例を示すもので、ここ
でも第３図同様脱着塔の図示は省略した。
でも第３図同様脱着塔の図示は省略した。
本例においても一次冷却後の排ガスは、エコノマイザ−
５において、ライン２１からの予熱ボイラー供給水によ
り二次冷却されるが、このボイラー供給水の予熱はボイ
ラー１の循環水の少なくとも一部をライン２４から取り
出し、ライン２０からの供給水に直接混合することによ
り行われる。二次冷却に用いた予熱ボイラー供給水はう
イン２２によりボイラー１へ供給され、過熱スチームと
してライン２３から排出される。
５において、ライン２１からの予熱ボイラー供給水によ
り二次冷却されるが、このボイラー供給水の予熱はボイ
ラー１の循環水の少なくとも一部をライン２４から取り
出し、ライン２０からの供給水に直接混合することによ
り行われる。二次冷却に用いた予熱ボイラー供給水はう
イン２２によりボイラー１へ供給され、過熱スチームと
してライン２３から排出される。
以上説明した通り、ボイラーから排出される排ガスの二
次冷却は、予熱したボイラー供給水との間接熱交換によ
り行うことから、−次冷却後の排ガスを酸露点具にに保
つことは容易に行える。特にボイラー供給水をＴｏ−５
℃−Ｔｏ＋＋５０℃（Ｔｏはυ１：ガスの酸露点温度）
の範囲の温度、殊に１６０℃〜２００℃に予熱すること
により、負荷変動が生じても、吸着塔人口温度が酸露点
以下になったり又は２００℃を越えることが確実に防止
される。更に、本発明の方法に従えば、ボイラー水の収
支を容易に行うことができること、及びエコノマイザ−
の伝熱管として特殊な耐酸性のものを用いる必要はなく
なり、一般のボイラー用鋼管を使用できること等の利点
が得られる。
次冷却は、予熱したボイラー供給水との間接熱交換によ
り行うことから、−次冷却後の排ガスを酸露点具にに保
つことは容易に行える。特にボイラー供給水をＴｏ−５
℃−Ｔｏ＋＋５０℃（Ｔｏはυ１：ガスの酸露点温度）
の範囲の温度、殊に１６０℃〜２００℃に予熱すること
により、負荷変動が生じても、吸着塔人口温度が酸露点
以下になったり又は２００℃を越えることが確実に防止
される。更に、本発明の方法に従えば、ボイラー水の収
支を容易に行うことができること、及びエコノマイザ−
の伝熱管として特殊な耐酸性のものを用いる必要はなく
なり、一般のボイラー用鋼管を使用できること等の利点
が得られる。
本発明を次に実施例により更に詳細に説明する。
実施例
第 図に示した装置を用い重質油の接１！！ｌｉ熱分解
用触媒の再生塔排ガスの処理を行った。
用触媒の再生塔排ガスの処理を行った。
処理条件は表−１のとうりである。
表−１
比較のため同様な処理を第１図の装置により行った。二
次冷却は冷却塔で水を噴霧することにより行った。処理
条件は表−１に示すとうりである。
次冷却は冷却塔で水を噴霧することにより行った。処理
条件は表−１に示すとうりである。
表−１に示した結果かられかるように本発明の方法によ
れば従来法と比べ毎時３．７ｊ：ｏｎのスチーム回収量
が増加する。これは、１年間８，０００時間の処理を行
うとし回収スチームを１トン当り３，５００円とすると
、１年間で約１億円の利得に相当する。尚、設備投資の
而では本発明で用いたエコノマイザ−は水噴霧冷却塔と
ほぼ同面である。
れば従来法と比べ毎時３．７ｊ：ｏｎのスチーム回収量
が増加する。これは、１年間８，０００時間の処理を行
うとし回収スチームを１トン当り３，５００円とすると
、１年間で約１億円の利得に相当する。尚、設備投資の
而では本発明で用いたエコノマイザ−は水噴霧冷却塔と
ほぼ同面である。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来の触媒再生塔排ガス処理法を実施するため
の装置を示し、第２〜第４図はそれぞれ本発明の触媒再
生塔排ガス処理方法を実施するための装置を示す。 図中、１・・・ボイラー、２・・・吸着塔、３・・・脱
石塔、４・・・冷却塔、５．６・・・エコノマイザ−０
特許出願人 千代田化工建設株式会社 代 理 人 弁理士 池 浦 敏 明 渠 １ 図 第 ２ 図 手 続 補 正 書 昭和６０年７月ｌＺ日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 １．３！Ｇ件の表示 昭和６０年特許願第１８４７５５号 ２、発明の名称 触媒再生塔排ガスの処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目１２番
１号氏名 （３２８）千代田化工建設株式会社代表者
玉 置 正 和 ４、代理人〒１５１ 住 所 東京都渋谷区代々木１丁目５８番１０号５、
補正命令の日付 自 発 ６、補正により増加する発明の数 ０７、補正の対
象 図面８、補正の内容 昭和６０年
８）１２２日付の本願明細書に添付漏れのありました図
面の第３図及び 第４図を別紙の通り補充します。
の装置を示し、第２〜第４図はそれぞれ本発明の触媒再
生塔排ガス処理方法を実施するための装置を示す。 図中、１・・・ボイラー、２・・・吸着塔、３・・・脱
石塔、４・・・冷却塔、５．６・・・エコノマイザ−０
特許出願人 千代田化工建設株式会社 代 理 人 弁理士 池 浦 敏 明 渠 １ 図 第 ２ 図 手 続 補 正 書 昭和６０年７月ｌＺ日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 １．３！Ｇ件の表示 昭和６０年特許願第１８４７５５号 ２、発明の名称 触媒再生塔排ガスの処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目１２番
１号氏名 （３２８）千代田化工建設株式会社代表者
玉 置 正 和 ４、代理人〒１５１ 住 所 東京都渋谷区代々木１丁目５８番１０号５、
補正命令の日付 自 発 ６、補正により増加する発明の数 ０７、補正の対
象 図面８、補正の内容 昭和６０年
８）１２２日付の本願明細書に添付漏れのありました図
面の第３図及び 第４図を別紙の通り補充します。
Claims (5)
- （１）触媒再生塔排ガスをボイラーにおいて一次冷却さ
せ、次いで一次冷却後の排ガスを二次冷却した後吸着塔
に導いて炭素系吸着剤との接触により脱硫及び／又は脱
硝処理を行う触媒再生塔排ガスの処理方法において、ボ
イラー供給水を予熱し、該排ガスの二次冷却を該予熱し
たボイラー供給水との間接熱交換により行うと共に、該
間接熱交換後のボイラー供給水を該ボイラーに供給して
該排ガスの一次冷却を行うことを特徴とする触媒再生塔
排ガスの処理方法。 - （２）該ボイラー供給水の予熱を、該ボイラーにおける
該触媒再生塔排ガスとの熱交換により行う特許請求の範
囲第１項の方法。 - （３）該ボイラー供給水の予熱を、該吸着塔からの吸着
処理後の排ガスとの熱交換により行う特許請求の範囲の
第１項の方法。 - （４）該ボイラー供給水の予熱を、該ボイラーにおける
循環水の一部と混合することにより行う特許請求の範囲
第１項の方法。 - （５）ボイラー供給水の予熱温度がＴｏ−５℃〜Ｔｏ＋
１５℃（但し、Ｔｏは排ガスの酸露点温度）の範囲にあ
る特許請求の範囲第１項ないし第４項のいずれかの方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60184755A JPS6245323A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 触媒再生塔排ガスの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60184755A JPS6245323A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 触媒再生塔排ガスの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6245323A true JPS6245323A (ja) | 1987-02-27 |
Family
ID=16158774
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60184755A Pending JPS6245323A (ja) | 1985-08-22 | 1985-08-22 | 触媒再生塔排ガスの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6245323A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2826659A2 (en) | 2013-07-15 | 2015-01-21 | Jtekt Corporation | Onboard motor controller |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4841975A (ja) * | 1971-10-05 | 1973-06-19 | ||
| JPS54143770A (en) * | 1978-04-28 | 1979-11-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Method and apparatus for cooling jet gas in noncatalytic denitration process |
| JPS57122923A (en) * | 1981-01-21 | 1982-07-31 | Miura Co Ltd | Waste heat recovery and desulfurization apparatus |
-
1985
- 1985-08-22 JP JP60184755A patent/JPS6245323A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4841975A (ja) * | 1971-10-05 | 1973-06-19 | ||
| JPS54143770A (en) * | 1978-04-28 | 1979-11-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Method and apparatus for cooling jet gas in noncatalytic denitration process |
| JPS57122923A (en) * | 1981-01-21 | 1982-07-31 | Miura Co Ltd | Waste heat recovery and desulfurization apparatus |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2826659A2 (en) | 2013-07-15 | 2015-01-21 | Jtekt Corporation | Onboard motor controller |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2561919B1 (en) | Exhaust gas treatment system provided with carbon dioxide chemisorption equipment | |
| CN103429317B (zh) | 还原湿烟气中的nox的设备和系统 | |
| TWI444224B (zh) | 用以自一製程氣體中移除氮氧化物及三氧化硫之方法及裝置 | |
| CN104001403B (zh) | 一种活性焦/炭烟气脱硫脱硝及回收单质硫的工艺及装置 | |
| BR112016008249B1 (pt) | Método e aparelho para a remoção de contaminantes provenientes de gases de exaustão | |
| EP1308198A1 (en) | Mercury removal method and system | |
| JPH08119620A (ja) | 微細シリカの精製法 | |
| JP2501716B2 (ja) | 消費された硫酸の再生方法 | |
| US3833711A (en) | Removal of sulfur dioxide from gas streams | |
| JPS60132628A (ja) | 排ガスからのＳＯｘおよびＮＯｘの除去方法 | |
| JPH02245222A (ja) | 再生可能な吸収物質による循環流動床でのガス流出物の脱硫方法 | |
| US4302221A (en) | Process for regeneration of carbonaceous adsorbent for use in desulfurization of exhaust gas | |
| TW200843834A (en) | Process for removing compounds from a vent stream | |
| JP3244232B2 (ja) | 再生可能吸収剤を使用する脱硫手段を備えている熱発生システム | |
| JPS631425A (ja) | 気体から硫黄酸化物を除去するための改良された気体／固体接触方法 | |
| JPS6245323A (ja) | 触媒再生塔排ガスの処理方法 | |
| CN103747851A (zh) | 用于还原在烟气中的NOx的方法和系统 | |
| JP6576288B2 (ja) | 二酸化炭素ガスの回収装置、及び、二酸化炭素ガスの製造方法 | |
| WO2010106624A1 (ja) | 再生塔、乾式脱硫装置、吸着材の再生方法及び乾式脱硫方法 | |
| CN207872186U (zh) | 一种流态化气固换热器和吸附剂反应还原系统 | |
| JPH07241441A (ja) | 亜硫酸ガスを含むガスを被処理ガスとする脱硫方法 | |
| JPS59207807A (ja) | 石炭と反応させる亜硫酸ガス含有ガスの製造方法 | |
| CN107438476B (zh) | 用于净化含so2气体的连续工艺和设备 | |
| JPH0149533B2 (ja) | ||
| EP0421629A1 (en) | Sulphuric acid recovery process |