JPS6241758A - アルミナ耐火物 - Google Patents
アルミナ耐火物Info
- Publication number
- JPS6241758A JPS6241758A JP60178036A JP17803685A JPS6241758A JP S6241758 A JPS6241758 A JP S6241758A JP 60178036 A JP60178036 A JP 60178036A JP 17803685 A JP17803685 A JP 17803685A JP S6241758 A JPS6241758 A JP S6241758A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alumina
- refractory
- particles
- weight
- spalling resistance
- Prior art date
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- Granted
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、耐スポーリング性の改善及び被焼成品との反
応性の抑制を図ったアルミナ耐火物に関する。
応性の抑制を図ったアルミナ耐火物に関する。
［従来技術とその問題点］
従来、例えばフェライト等の電子部品を焼成するための
窯道具はほとんどアルミナを主要な成分とするアルミナ
耐火物により形成されていた。
窯道具はほとんどアルミナを主要な成分とするアルミナ
耐火物により形成されていた。
しかしながら従来のアルミナ耐火物は、アルミナの熱膨
張率が大であるため、耐スポーリング性に劣るという欠
点があった。また、純アルミナ製の耐火物でも、焼成時
に被焼成品との接触面で化学反応を起こし、製品の磁気
的及び電気的特性に問題があった。更に、耐スポーリン
グ性を向上させるべく、アルミナ含有率を８０〜９５％
とし、残りに主として二酸化珪素を含有させたものも供
されてはいるが、これでは、被焼成品の耐火物に対する
接触部において粒成長が促され、製品の磁気的及び電気
的特性が低下するという問題が生じていた。
張率が大であるため、耐スポーリング性に劣るという欠
点があった。また、純アルミナ製の耐火物でも、焼成時
に被焼成品との接触面で化学反応を起こし、製品の磁気
的及び電気的特性に問題があった。更に、耐スポーリン
グ性を向上させるべく、アルミナ含有率を８０〜９５％
とし、残りに主として二酸化珪素を含有させたものも供
されてはいるが、これでは、被焼成品の耐火物に対する
接触部において粒成長が促され、製品の磁気的及び電気
的特性が低下するという問題が生じていた。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的
は、被焼成品との反応性を抑えなから耐スポーリング性
を向上させることができるアルミナ耐火物を提供するに
ある。
は、被焼成品との反応性を抑えなから耐スポーリング性
を向上させることができるアルミナ耐火物を提供するに
ある。
［問題点を解決するための手段とその作用］本発明は、
９９〜９２徂迅％のアルミナ粒子及び１〜８重閤％の単
斜晶形ジルコニア粒子から成リ、それらの粒度分布は、
５００μ以上が２０〜４０重量％、５００μ未満から１
００μ以上が２０〜４０重量％、１００μ未満が２０〜
６０重ω％であり、且つ前記単斜晶形ジルコニア粒子の
粒径が略４４μ以下どなるようにしたところに特徴を有
するものである。
９９〜９２徂迅％のアルミナ粒子及び１〜８重閤％の単
斜晶形ジルコニア粒子から成リ、それらの粒度分布は、
５００μ以上が２０〜４０重量％、５００μ未満から１
００μ以上が２０〜４０重量％、１００μ未満が２０〜
６０重ω％であり、且つ前記単斜晶形ジルコニア粒子の
粒径が略４４μ以下どなるようにしたところに特徴を有
するものである。
周知の通り、スポーリングは、例えば耐火物が加熱・冷
却されることによる熱膨張・熱収縮に起因して耐火物内
部に応力が発生し、これが組織の弾性限界を越えること
によって発生する。従って、熱膨張・熱収縮に起因する
耐火物内部の応力を緩和できれば、耐スポーリング性が
向上する筈である。本発明は、斯かる点に着目してなさ
れたものである。
却されることによる熱膨張・熱収縮に起因して耐火物内
部に応力が発生し、これが組織の弾性限界を越えること
によって発生する。従って、熱膨張・熱収縮に起因する
耐火物内部の応力を緩和できれば、耐スポーリング性が
向上する筈である。本発明は、斯かる点に着目してなさ
れたものである。
ところで、単斜晶形ジルコニアは、常温から加熱される
と正号晶形に転移し、この後冷部されると、約９００℃
を境に正方晶形から単斜晶形に転移することが知られて
いる。この間の熱膨張曲線は、図面に示す通りで、正方
晶形から単斜晶形への転移に伴い急激な体積膨張を呈す
る。
と正号晶形に転移し、この後冷部されると、約９００℃
を境に正方晶形から単斜晶形に転移することが知られて
いる。この間の熱膨張曲線は、図面に示す通りで、正方
晶形から単斜晶形への転移に伴い急激な体積膨張を呈す
る。
このため、アルミナ粒子から成る基質部内にジルコニア
粒子を散在させた組織では、冷却時におけるジルコニア
の正方晶形から単斜晶形への転移に伴う異常膨張により
ジルコニア粒子周囲の基質部が強制的に押し広げられる
ため、基質部の内部に極めて＠１８な無数のマイクロク
ランクが発生づ“る。これにより、耐火物の熱膨張・熱
収縮に起因して発生する耐火物内部の応力は上記マイク
ロクラックにより緩和されるようになり、もって組織全
体の破壊に至ることを未然に防止することができるので
ある。
粒子を散在させた組織では、冷却時におけるジルコニア
の正方晶形から単斜晶形への転移に伴う異常膨張により
ジルコニア粒子周囲の基質部が強制的に押し広げられる
ため、基質部の内部に極めて＠１８な無数のマイクロク
ランクが発生づ“る。これにより、耐火物の熱膨張・熱
収縮に起因して発生する耐火物内部の応力は上記マイク
ロクラックにより緩和されるようになり、もって組織全
体の破壊に至ることを未然に防止することができるので
ある。
また、本発明者らは、多くの実験・研究の結果、アルミ
ナ粒子及び単斜晶形ジルコニアの粒度分布が上述の範囲
内にあり、且つ単斜晶形ジルコニア粒子が１〜８重量％
の艶聞で、その粒径が略４４μ以下である場合に最も優
れた効果を奏することを見出だした。単斜晶形ジルコニ
アの含有率の下限値は上述の作用効果を奏するための最
低の必要値である。一方、含有率が上限値を越えると、
耐スポーリング性がかえって低下する。これは、ジルコ
ニアの異常膨張に起因するマイクロクラックの発生量が
過刺になるためと考えられる。また、Ｑｉ斜晶形ジルコ
ニアの粒径が略４４μを越えると、ジルコニア粒子の均
一な分散状態が得難くなり、１つ基質部に発生するマイ
クロクランクが過大となってむしろ亀裂が生じ易くなる
ため、耐スポーリング性の点から単斜晶形ジルコニアの
粒径は略４４μ以下であることが必要である。更に、ア
ルミナ粒子及び単斜晶形ジルコニア粒子の粒度分布を一
ト述の通りとした理由は、主として耐火物の機械的強度
を確保するためである。
ナ粒子及び単斜晶形ジルコニアの粒度分布が上述の範囲
内にあり、且つ単斜晶形ジルコニア粒子が１〜８重量％
の艶聞で、その粒径が略４４μ以下である場合に最も優
れた効果を奏することを見出だした。単斜晶形ジルコニ
アの含有率の下限値は上述の作用効果を奏するための最
低の必要値である。一方、含有率が上限値を越えると、
耐スポーリング性がかえって低下する。これは、ジルコ
ニアの異常膨張に起因するマイクロクラックの発生量が
過刺になるためと考えられる。また、Ｑｉ斜晶形ジルコ
ニアの粒径が略４４μを越えると、ジルコニア粒子の均
一な分散状態が得難くなり、１つ基質部に発生するマイ
クロクランクが過大となってむしろ亀裂が生じ易くなる
ため、耐スポーリング性の点から単斜晶形ジルコニアの
粒径は略４４μ以下であることが必要である。更に、ア
ルミナ粒子及び単斜晶形ジルコニア粒子の粒度分布を一
ト述の通りとした理由は、主として耐火物の機械的強度
を確保するためである。
また、単斜晶形ジルコニアの添加は、上述のように耐火
物の耐スポーリング性を改善するのみならず、後述する
実施例から実証されるように、被焼成品と耐火物との接
触面の化学反応を抑制する。
物の耐スポーリング性を改善するのみならず、後述する
実施例から実証されるように、被焼成品と耐火物との接
触面の化学反応を抑制する。
これにより、フェライト等の電子部品を被焼成品とした
場合でも、被焼成品の磁気的及び電気的特性が低下する
ことを確実に防止することができるものである。
場合でも、被焼成品の磁気的及び電気的特性が低下する
ことを確実に防止することができるものである。
［実施例］
以下本発明をいくつかの実施例により例証する。
各実施例及び比較例にＪ５ける試料は次のようにして調
製した。即ち、次表に示した組成及び粒度の各調合物に
一般的な有機バインダー０．６％、水４．５％を添加し
て混練し、これを油圧圧縮成形機により８００ ｋｇ／
ｃｍ’ テ加圧して２７０Ｘ２７０Ｘ１０１１１１１
の寸法に成形し、定法により乾燥後、１７００℃で焼成
した。そして、このようにして得た試料について、見掛
は気孔率、かさ比重及び室温曲げ強度を測定すると共に
、耐スポーリング性テスト及び耐反応性テストを実施し
た。耐スポーリング性テストは、各試料に２００Ｘ２０
０Ｘ３ｍｎ＋の大きさで重ｆｆ１１．４ｋ（＋の耐火物
板を載置し、１０００℃の１ヘンネル式電気炉内を３０
分ぐ通過させた後の亀裂発生状況を観察することにより
行なった。耐反応性テストは、上記各試料の上にフェラ
イト素地を載置して１３５０℃にて焼成した後の磁気的
特性を測定することにより行なった。
製した。即ち、次表に示した組成及び粒度の各調合物に
一般的な有機バインダー０．６％、水４．５％を添加し
て混練し、これを油圧圧縮成形機により８００ ｋｇ／
ｃｍ’ テ加圧して２７０Ｘ２７０Ｘ１０１１１１１
の寸法に成形し、定法により乾燥後、１７００℃で焼成
した。そして、このようにして得た試料について、見掛
は気孔率、かさ比重及び室温曲げ強度を測定すると共に
、耐スポーリング性テスト及び耐反応性テストを実施し
た。耐スポーリング性テストは、各試料に２００Ｘ２０
０Ｘ３ｍｎ＋の大きさで重ｆｆ１１．４ｋ（＋の耐火物
板を載置し、１０００℃の１ヘンネル式電気炉内を３０
分ぐ通過させた後の亀裂発生状況を観察することにより
行なった。耐反応性テストは、上記各試料の上にフェラ
イト素地を載置して１３５０℃にて焼成した後の磁気的
特性を測定することにより行なった。
前人から明らかなように、各実施例は耐スポーリング性
及び耐反応性において比較例に比べて良好な結果を示す
。
及び耐反応性において比較例に比べて良好な結果を示す
。
［発明の効果Ｊ
本発明は以上述べたように、単斜晶形ジルコニアの異常
膨張を利用してアルミナ耐火物の基質部に極めて微細な
無数のマイクロクラックを発生させることにより耐火物
の熱膨張・熱収縮に起因する耐火物内部の応力を緩和す
ることができるので、耐スポーリング性を大幅に改善す
ることができ、しかも、被焼成品との反応を抑えて製品
の特性低下を防止することができるという優れた効果を
奏するものである。
膨張を利用してアルミナ耐火物の基質部に極めて微細な
無数のマイクロクラックを発生させることにより耐火物
の熱膨張・熱収縮に起因する耐火物内部の応力を緩和す
ることができるので、耐スポーリング性を大幅に改善す
ることができ、しかも、被焼成品との反応を抑えて製品
の特性低下を防止することができるという優れた効果を
奏するものである。
図面は単斜晶形ジルコニアの熱膨張曲線図である。
温度（・Ｃ）
Claims (1)
- １、９９〜９２重量％のアルミナ粒子及び１〜８重量％
の単斜晶形ジルコニア粒子から成り、それらの粒度分布
は、５００μ以上が２０〜４０重量％、５００μ未満か
ら１００μ以上が２０〜４０重量％、１００μ未満が２
０〜６０重量％であり、且つ前記単斜晶形ジルコニア粒
子の粒径が略４４μ以下であることを特徴とするアルミ
ナ耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60178036A JPS6241758A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | アルミナ耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60178036A JPS6241758A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | アルミナ耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6241758A true JPS6241758A (ja) | 1987-02-23 |
| JPH0475186B2 JPH0475186B2 (ja) | 1992-11-30 |
Family
ID=16041462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60178036A Granted JPS6241758A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | アルミナ耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6241758A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01183462A (ja) * | 1988-01-14 | 1989-07-21 | Murata Mfg Co Ltd | Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトの焼成方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS589875A (ja) * | 1981-07-07 | 1983-01-20 | 東芝セラミツクス株式会社 | フエライト成形体の焼成用部材 |
-
1985
- 1985-08-12 JP JP60178036A patent/JPS6241758A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS589875A (ja) * | 1981-07-07 | 1983-01-20 | 東芝セラミツクス株式会社 | フエライト成形体の焼成用部材 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01183462A (ja) * | 1988-01-14 | 1989-07-21 | Murata Mfg Co Ltd | Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトの焼成方法 |
| JPH0536381B2 (ja) * | 1988-01-14 | 1993-05-28 | Murata Manufacturing Co |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0475186B2 (ja) | 1992-11-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |