JPS6233544B2 - - Google Patents
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- JPS6233544B2 JPS6233544B2 JP52056507A JP5650777A JPS6233544B2 JP S6233544 B2 JPS6233544 B2 JP S6233544B2 JP 52056507 A JP52056507 A JP 52056507A JP 5650777 A JP5650777 A JP 5650777A JP S6233544 B2 JPS6233544 B2 JP S6233544B2
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- rays
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N23/00—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00
- G01N23/02—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by transmitting the radiation through the material
- G01N23/06—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by transmitting the radiation through the material and measuring the absorption
- G01N23/12—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by transmitting the radiation through the material and measuring the absorption the material being a flowing fluid or a flowing granular solid
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は三種混合物、例えばマンガン塊、堆積
物、水のような混合物の比体積をγ線透過分析に
よつて測定する方法と装置に関する。
物、水のような混合物の比体積をγ線透過分析に
よつて測定する方法と装置に関する。
物質を通過するγ線の消衰は、線源のエネル
ギ、物質の化学組成及び密度に複雑に依存してい
る。γ線のエネルギが定まつていて、測定対象物
の組成が既知であれば、簡単な透過強度測定によ
つてどんな場合でもこの対象物の平均密度を決定
できる。この測定法は産業界で利用されていて、
すでに多面的に実証されている。
ギ、物質の化学組成及び密度に複雑に依存してい
る。γ線のエネルギが定まつていて、測定対象物
の組成が既知であれば、簡単な透過強度測定によ
つてどんな場合でもこの対象物の平均密度を決定
できる。この測定法は産業界で利用されていて、
すでに多面的に実証されている。
しかしながら、そのような測定法で調べる混合
物の密度では、現在のところ2種以上の混合物の
場合、その種類の割合に関して一義的な定量値を
得ることができない。多くの場合、例えばマンガ
ン塊−堆積物−水のような物であるが、2又は3
種から成る材料の密度を実質上区別できない。
物の密度では、現在のところ2種以上の混合物の
場合、その種類の割合に関して一義的な定量値を
得ることができない。多くの場合、例えばマンガ
ン塊−堆積物−水のような物であるが、2又は3
種から成る材料の密度を実質上区別できない。
この欠点は、2種以上の構成成分を有する混合
物に関してその成分を測定するために単純な透過
測定でなく、γ線吸収法を2又はそれ以上のエネ
ルギで行えば、回避できる。若干の元素を有する
混合物(例えば溶液の形になつている)中の少な
くとも一種の元素を選択的に検出するために、バ
ツフアロー等(Buffereau et al西独特許公告第
2001513号)は注目する元素の吸収端の上下の近
傍には各々のエネルギ中心を持たない2エネルギ
のγ線源を利用することを提案している。この場
合、混合物の残りの元素は測定されないまゝにな
つている。この方法は母材元素の吸収端が調べる
個々の元素の吸収端から十分離れていて、原子番
号が小さい母材中に比較的大きい原子番号の元素
(例えば、鉛、ウラン、トリユーム、プルトニユ
ウム)がある場合に対してのみ実用上適用できる
ことが前提になつている。原子番号が小さいもの
又は中位のものでは吸収端は1keV程度がそれ以
下である。従つてバツフアロー等によつて提案さ
れた方法は、管壁及び搬送混合物の透過性がよく
ないことから失敗に終る。
物に関してその成分を測定するために単純な透過
測定でなく、γ線吸収法を2又はそれ以上のエネ
ルギで行えば、回避できる。若干の元素を有する
混合物(例えば溶液の形になつている)中の少な
くとも一種の元素を選択的に検出するために、バ
ツフアロー等(Buffereau et al西独特許公告第
2001513号)は注目する元素の吸収端の上下の近
傍には各々のエネルギ中心を持たない2エネルギ
のγ線源を利用することを提案している。この場
合、混合物の残りの元素は測定されないまゝにな
つている。この方法は母材元素の吸収端が調べる
個々の元素の吸収端から十分離れていて、原子番
号が小さい母材中に比較的大きい原子番号の元素
(例えば、鉛、ウラン、トリユーム、プルトニユ
ウム)がある場合に対してのみ実用上適用できる
ことが前提になつている。原子番号が小さいもの
又は中位のものでは吸収端は1keV程度がそれ以
下である。従つてバツフアロー等によつて提案さ
れた方法は、管壁及び搬送混合物の透過性がよく
ないことから失敗に終る。
浮遊選鉱で鉛の含有量を測定するため、エネル
ギの異なる線源の2種γ線検出器を使用すること
はすでに公知になつている(J.S.Watt and W.J.
Howarth、IAEA報告書、ヘルシンキ、1972、
IAEA/SM−159/1)。この場合1番目のエネ
ルギチヤンネルの測定で実質上行える元素分析が
主題になつている。上記の報告書で使用する2番
目のエネルギチヤンネルを必要とする理由は、
たゞ鉛を含む泥の密度が単に鉛の含有量の関係と
して変化していないからである。第2エネルギチ
ヤンネルの測定はたゞ第1エネルギチヤンネルの
測定を規格化する密度の測定機能を果しているだ
けである。上記の密度検出器と「鉛検出器」を使
用するこの公知の分析法の動作様式に対して、輻
射線の吸収は原子番号に関して母材とはかなり異
なつていることが大切である。γ線の吸収による
密度測定は一専問家の間で知られているように−
吸収を表わす平均質量吸収係数が混合物の成分濃
度に大きく依存しているので、全く不満足であ
る。従つて、上記元素分析法はその成分が母材に
比べて大きい原子番号Zを持つているのであれ
ば、2成分系に対してのみ適合する。
ギの異なる線源の2種γ線検出器を使用すること
はすでに公知になつている(J.S.Watt and W.J.
Howarth、IAEA報告書、ヘルシンキ、1972、
IAEA/SM−159/1)。この場合1番目のエネ
ルギチヤンネルの測定で実質上行える元素分析が
主題になつている。上記の報告書で使用する2番
目のエネルギチヤンネルを必要とする理由は、
たゞ鉛を含む泥の密度が単に鉛の含有量の関係と
して変化していないからである。第2エネルギチ
ヤンネルの測定はたゞ第1エネルギチヤンネルの
測定を規格化する密度の測定機能を果しているだ
けである。上記の密度検出器と「鉛検出器」を使
用するこの公知の分析法の動作様式に対して、輻
射線の吸収は原子番号に関して母材とはかなり異
なつていることが大切である。γ線の吸収による
密度測定は一専問家の間で知られているように−
吸収を表わす平均質量吸収係数が混合物の成分濃
度に大きく依存しているので、全く不満足であ
る。従つて、上記元素分析法はその成分が母材に
比べて大きい原子番号Zを持つているのであれ
ば、2成分系に対してのみ適合する。
上記IAEA報告から、浮遊選鉱で若干の元素の
濃度を潜水検出器によつて測定することも公知に
なつているが、この場合各潜水検出器は特定の検
出器ユニツトを備えている。
濃度を潜水検出器によつて測定することも公知に
なつているが、この場合各潜水検出器は特定の検
出器ユニツトを備えている。
本発明の課題は、三成分混合物(この場合の成
分は決ずしも化学元素である必要はない)の全て
の構成成分を一回の測定で同時に定量的に定め、
吸収端の存在を利用していない、改良された分析
法とその装置を提供することにある。
分は決ずしも化学元素である必要はない)の全て
の構成成分を一回の測定で同時に定量的に定め、
吸収端の存在を利用していない、改良された分析
法とその装置を提供することにある。
上記の課題は本発明により特許請求の範囲第1
項に与えた手段で解決されている。本発明の有利
な他の構成は特許請求の範囲第2以下の項に与え
てある。
項に与えた手段で解決されている。本発明の有利
な他の構成は特許請求の範囲第2以下の項に与え
てある。
本発明の有利な実施例を図面に基き、以下に詳
しく説明する。3種混合物、特に水、マンガン塊
及び堆積物の消衰係数をそれぞれμw、μk及びμ
sとすると、入射γ線源強度Ioに対する透過線強
度Iは、 t=I/Io=Exp〔−l{vkμk +vsμs+(1−vk−vs)μw}〕 (1) こゝでt;透過率、l;測定する物質中で平行
γ線が通過した全経路長、vk;塊の比体積、v
s;堆積物の比体積。
しく説明する。3種混合物、特に水、マンガン塊
及び堆積物の消衰係数をそれぞれμw、μk及びμ
sとすると、入射γ線源強度Ioに対する透過線強
度Iは、 t=I/Io=Exp〔−l{vkμk +vsμs+(1−vk−vs)μw}〕 (1) こゝでt;透過率、l;測定する物質中で平行
γ線が通過した全経路長、vk;塊の比体積、v
s;堆積物の比体積。
上記の消衰係数はγ線のエネルギに依存するた
め、エネルギE1とE2を有するγ線源での消衰係
数をそれぞれμw1、μw2、μs1及びμw2、μk2、
μs2、更に透過率をt1とt2と表わすと、(1)式の形
の2つの透過率の式から求めようとする比体積v
kとvsの値が一義的に定まる: vk=(lnt1/l+μw1)(μw2−μs2)−(lnt2/l+μw2)(μw1−μs1)/(μw
1−μk1)(μw2−μs2)−(μw2−μk2)(μw1−μs1)(2) vsに対しても類似の解を得ることができる。
め、エネルギE1とE2を有するγ線源での消衰係
数をそれぞれμw1、μw2、μs1及びμw2、μk2、
μs2、更に透過率をt1とt2と表わすと、(1)式の形
の2つの透過率の式から求めようとする比体積v
kとvsの値が一義的に定まる: vk=(lnt1/l+μw1)(μw2−μs2)−(lnt2/l+μw2)(μw1−μs1)/(μw
1−μk1)(μw2−μs2)−(μw2−μk2)(μw1−μs1)(2) vsに対しても類似の解を得ることができる。
比体積の計測誤差は消衰係数(従つてγ線のエ
ネルギ)に非常に敏感に依存し、測定試行回数で
平均化して定める統計量である「透過率」の標準
偏差δt1及びδt2には余り依存しない。比体積の
測定精度は比体積自体の大きさには依存しない
で、透過距離lの増加と共に向上する。比体積の
自乗平均誤差(δV)は δvk=〔(μw2−μs2)2(δt1/t1)2+(μw1−μs1)2(δt2/t2)2〕〓/l〔(μ
w1−μk1)(μw2−μs2)−(μs2−μk2)(μw1−μs1)〕(3) として定まる。
ネルギ)に非常に敏感に依存し、測定試行回数で
平均化して定める統計量である「透過率」の標準
偏差δt1及びδt2には余り依存しない。比体積の
測定精度は比体積自体の大きさには依存しない
で、透過距離lの増加と共に向上する。比体積の
自乗平均誤差(δV)は δvk=〔(μw2−μs2)2(δt1/t1)2+(μw1−μs1)2(δt2/t2)2〕〓/l〔(μ
w1−μk1)(μw2−μs2)−(μs2−μk2)(μw1−μs1)〕(3) として定まる。
実際の例では、l=30cmの透過距離と1%の精
度の透過率の場合、マンガン塊と堆積物の比体積
はそれぞれ0.3%、0.7%の精度以内で測定でき
る。(3)式からも明らかなように、透過距離が長く
なればなる程、測定精度は向上するが、装置もそ
れに応じて大きくなる。実用上、透過距離を混合
物の平均粒径の10倍以上に選ぶ必要がある。透過
率の測定精度は更に測定時間、γ線強度及びスペ
クトルの構造に依存している。上記の1%の精度
は約20mCiの線源強度を使用すると100秒で達成
できる。
度の透過率の場合、マンガン塊と堆積物の比体積
はそれぞれ0.3%、0.7%の精度以内で測定でき
る。(3)式からも明らかなように、透過距離が長く
なればなる程、測定精度は向上するが、装置もそ
れに応じて大きくなる。実用上、透過距離を混合
物の平均粒径の10倍以上に選ぶ必要がある。透過
率の測定精度は更に測定時間、γ線強度及びスペ
クトルの構造に依存している。上記の1%の精度
は約20mCiの線源強度を使用すると100秒で達成
できる。
第1図は鉱物資源に対するγ線の吸収係数の入
射エネルギ依存性を示したものである。この図か
ら理解できるように、マンガン塊のような原子番
号Zの大きいものでは、低エネルギのγ線
(150keV以下)で吸収係数は急激に大きくなる。
このエネルギ範囲では透過過程は主として光電効
果相互作用が効いている。入射エネルギが高くな
り300keV以上になると、吸収係数は主としてコ
ンプトン効果によつて定まり、これ等の鉱物の密
度に比例する。
射エネルギ依存性を示したものである。この図か
ら理解できるように、マンガン塊のような原子番
号Zの大きいものでは、低エネルギのγ線
(150keV以下)で吸収係数は急激に大きくなる。
このエネルギ範囲では透過過程は主として光電効
果相互作用が効いている。入射エネルギが高くな
り300keV以上になると、吸収係数は主としてコ
ンプトン効果によつて定まり、これ等の鉱物の密
度に比例する。
この傾向は第2図に示す241Am−137Csから成
る2つの異なるエネルギのγ線源を用いて試験的
に準備した3種の試料に対して測定した透過γ線
の強度(パルス波高値)から理解できる。低エネ
ルギ(E1)ではマンガン塊及び堆積物の主成成分
である珪砂と水の混合物の二つの透過線強度は大
きく異なつているが、比較的高いエネルギ
(E2)では両透過線強度は大きな差になつていな
い。
る2つの異なるエネルギのγ線源を用いて試験的
に準備した3種の試料に対して測定した透過γ線
の強度(パルス波高値)から理解できる。低エネ
ルギ(E1)ではマンガン塊及び堆積物の主成成分
である珪砂と水の混合物の二つの透過線強度は大
きく異なつているが、比較的高いエネルギ
(E2)では両透過線強度は大きな差になつていな
い。
第3図に本発明による非接触型2エネルギγ線
源透過分析を行う装置の模式図を示す。この装置
は深海で採鉱した泥土をコンベヤで搬送する途中
の通路に本発明のγ線透過分析装置を取付けたも
のである。γ線源5と検出器6は搬送円管4に対
して対向して配設されている。γ線源5は2種の
エネルギγ線を発生する放射性核種から成り、透
過効率を高めるため線状の形状にしてある。第4
a及び4b図に示すように鉛シールド7を用いて
入射γ線を搬送円管4に垂直な面にコリメートし
てある。泥土を通り抜けた2種のエネルギのγ線
は一個の検出器6−NaI(Tl)検出器−で検出さ
れる。本発明の方法を利用できる他の分野は、次
の三種混合物の比体積を測定する場合である:マ
ンガン塊−気泡−海水、熱水泥鉱−岩塩−海水、
及び熱水泥鉱−石炭−水等である。
源透過分析を行う装置の模式図を示す。この装置
は深海で採鉱した泥土をコンベヤで搬送する途中
の通路に本発明のγ線透過分析装置を取付けたも
のである。γ線源5と検出器6は搬送円管4に対
して対向して配設されている。γ線源5は2種の
エネルギγ線を発生する放射性核種から成り、透
過効率を高めるため線状の形状にしてある。第4
a及び4b図に示すように鉛シールド7を用いて
入射γ線を搬送円管4に垂直な面にコリメートし
てある。泥土を通り抜けた2種のエネルギのγ線
は一個の検出器6−NaI(Tl)検出器−で検出さ
れる。本発明の方法を利用できる他の分野は、次
の三種混合物の比体積を測定する場合である:マ
ンガン塊−気泡−海水、熱水泥鉱−岩塩−海水、
及び熱水泥鉱−石炭−水等である。
深海のマンガン塊の棚を調べる場合、本発明に
よる検出系の電子回路は第5図の系統図で示すこ
とができる。破線1で囲んだ部分は船上に収容す
るユニツト1で、破線2で囲んだユニツトは深海
中の選鉱機又は類似のものに取付けてある。両ユ
ニツト1と2は互に深海用ケーブル3で接続され
ている。このケーブル3は10Kmにすると、周波数
に対する減衰は14dB/100kHzで、電気容量は
900nFになる。
よる検出系の電子回路は第5図の系統図で示すこ
とができる。破線1で囲んだ部分は船上に収容す
るユニツト1で、破線2で囲んだユニツトは深海
中の選鉱機又は類似のものに取付けてある。両ユ
ニツト1と2は互に深海用ケーブル3で接続され
ている。このケーブル3は10Kmにすると、周波数
に対する減衰は14dB/100kHzで、電気容量は
900nFになる。
船上で使用するユニツト1にはミニコンピユー
タ10がその出力を表示器11、磁気テープ1
2、プリンタ13に送り、このコンピユータ10
は手動入力操作部14によつて指令される。更に
このユニツト1は結合回路15を介して深海用ケ
ーブル3に接続している。海底からの検出信号は
この回路15を通つて整合部16、復調部17を
介して、上記ミニコンピユータ10に行き、この
コンピユータ10からの命令は変調部18、整合
部19を通つて結合回路15に行く。更にこの結
合回路15には電源20が接続してある。
タ10がその出力を表示器11、磁気テープ1
2、プリンタ13に送り、このコンピユータ10
は手動入力操作部14によつて指令される。更に
このユニツト1は結合回路15を介して深海用ケ
ーブル3に接続している。海底からの検出信号は
この回路15を通つて整合部16、復調部17を
介して、上記ミニコンピユータ10に行き、この
コンピユータ10からの命令は変調部18、整合
部19を通つて結合回路15に行く。更にこの結
合回路15には電源20が接続してある。
海底に置かれるユニツト2はフオトマルチプラ
イヤ23に高電圧を送る電源22に接続している
結合回路21を有し、フオトマルチプライヤ23
の信号は増幅器24で増幅され、16ビツトA/D
変換器25で演算処理され、レジスタ26、記憶
器27に送られる。一方深海用ケーブル3、結合
回路21、整合部28、復調部29を経由して船
上から命令を受け取り、上記デジタル信号は変調
部30と整合部31を通つて結合回路21に送
り、最終的に深海用ケーブル3によつて船上ユニ
ツト1に送る。
イヤ23に高電圧を送る電源22に接続している
結合回路21を有し、フオトマルチプライヤ23
の信号は増幅器24で増幅され、16ビツトA/D
変換器25で演算処理され、レジスタ26、記憶
器27に送られる。一方深海用ケーブル3、結合
回路21、整合部28、復調部29を経由して船
上から命令を受け取り、上記デジタル信号は変調
部30と整合部31を通つて結合回路21に送
り、最終的に深海用ケーブル3によつて船上ユニ
ツト1に送る。
第1図は主要な鉱物資源に対する吸収係数のエ
ネルギ依存性を示すグラフで、第2図は2つの異
なるエネルギのγ線を発生する放射性核種を用い
て、水()、珪砂+水()及びマンガン塊+
水()の透過強度(パルス波高値)を測定した
グラフである。第3図は本発明による深海用透過
強度測定装置の斜視図で、第4aと4b図はγ線
透過測定装置の主要部分の模式的な平面図及び側
面図である。第5図は本発明による検出系の電子
回路のブロツク図である。 図中使用記号:1……船上用電子回路ユニツ
ト、2……海底用検出回路ユニツト、3……深海
用ケーブル、4……搬送円管、5……γ線源、6
……検出器。
ネルギ依存性を示すグラフで、第2図は2つの異
なるエネルギのγ線を発生する放射性核種を用い
て、水()、珪砂+水()及びマンガン塊+
水()の透過強度(パルス波高値)を測定した
グラフである。第3図は本発明による深海用透過
強度測定装置の斜視図で、第4aと4b図はγ線
透過測定装置の主要部分の模式的な平面図及び側
面図である。第5図は本発明による検出系の電子
回路のブロツク図である。 図中使用記号:1……船上用電子回路ユニツ
ト、2……海底用検出回路ユニツト、3……深海
用ケーブル、4……搬送円管、5……γ線源、6
……検出器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 三種成分の密度に余り差がないが、平均原子
番号の異なる三種混合物中の混合物の比体積をγ
線透過分析によつて測定する方法において、 上記混合物を二個のγ線源で同時に照射し、両
線源のエネルギを第一線源では透過率が主に光電
効果で定まり、第二線源では測定物質の密度に実
質上依存するように選び、 透過γ線を一個の共通検出器で検出し、検出信
号を両γ線の二つの部分に関してのみスペクトル
分析を行い、スペクトルを前記両γ線源の透過率
(t1、t2)と三種混合物の各々に対する両γ線の消
衰係数の対(μk1、μk2)、(μs1、μs2)、(μw1、
μw2)に関して分析し、既知の透過距離(l)で
透過率の二等式、 ti=Ii/Ipi=Exp〔−l{vkμki +vsμsi+(1−vk−vs)μwi}〕 但し、i=1、2で、Ipi、Iiはそれぞれi線
源の入射強度と透過強度であり、上記の二等式を
解くことにより、上記混合物中の第一及び二番目
の混合物の比体積(vk、vs)を求めることを特
徴とする三種混合物の比体積を測定する方法。 2 第一γ線源のエネルギが150keVより小さ
く、第二γ線源のエネルギが300keVより大きい
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の方
法。 3 上記両γ線源として放射性核種を使用するこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項又は第2項
記載の方法。 4 透過距離(l)は混合物の平均粒径の十倍以
上に選んであることを特徴とする特許請求の範囲
第1〜3項のいずれか1項に記載の方法。 5 三種成分の密度に余り差がないが、平均原子
番号の異なる三種混合物中の混合物の比体積をγ
線透過分折によつて測定する装置であつて、上記
混合物を二個のγ線源で同時に照射し、両線源の
エネルギを第一線源では透過率が主に光電効果で
定まり、第二線源では測定物質の密度に実質上依
存するように選び、 透過γ線を一個の共通検出器で検出し、検出信
号を両γ線の二つの部分に関してのみスペクトル
分析を行い、スペクトルを前記両γ線源の透過率
(t1、t2)と三種混合物の各々に対する両γ線の消
衰係数の対(μk1、μk2)、(μs1、μs2)、(μw1、
μw2)に関して分析し、既知の透過距離(l)で
透過率の二等式、 ti=Ii/Ioi=Exp〔−l{vkμki +vsμsi+(1−vk−vs)μwi}〕 但し、i=1、2でIoi、Iiはそれぞれi線源の
入射強度と透過強度であり、上記の二等式を解く
ことにより、上記混合物中の第一及び二番目の混
合物の比体積(vk、vs)を求める方法を実施す
る装置において、 前記3種混合物が通過する搬送円管4と、この
円管4の同一断面内の円周上に対向して配置され
ている線状のγ線源5と検出器6とが備わつてい
ることを特徴とする三種混合物の比体積を測定す
る装置。 6 測定検出部はコリメータ用鉛シールド7で包
囲されていることを特徴とする特許請求の範囲第
5項記載の装置。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2622175A DE2622175C3 (de) | 1976-05-19 | 1976-05-19 | Verfahren zum Ermitteln der Volumenanteile eines Drei-Komponenten-Gemisches |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5310492A JPS5310492A (en) | 1978-01-30 |
JPS6233544B2 true JPS6233544B2 (ja) | 1987-07-21 |
Family
ID=5978324
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5650777A Granted JPS5310492A (en) | 1976-05-19 | 1977-05-18 | Method and apparatus for obtaining volume percentage of ternary mixture system |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4200792A (ja) |
JP (1) | JPS5310492A (ja) |
CA (1) | CA1088679A (ja) |
DE (1) | DE2622175C3 (ja) |
FR (1) | FR2352297A1 (ja) |
GB (1) | GB1539316A (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2039363B (en) * | 1979-01-12 | 1983-02-16 | Coal Ind | Determining the nature of transported material |
FI61361C (fi) * | 1980-09-15 | 1982-07-12 | Outokumpu Oy | Foerfarande och anordning foer analys av malm med anvaendning av gammastraolning |
DE3035929C2 (de) * | 1980-09-24 | 1983-08-25 | Gkss - Forschungszentrum Geesthacht Gmbh, 2000 Hamburg | Vorrichtung zur Ermittlung der Volumenanteile eines Mehrkomponentengemisches durch Transmission mehrerer Gammalinien |
JPS5763440A (en) * | 1980-10-03 | 1982-04-16 | Japan Atom Energy Res Inst | Moisture measuring method |
FR2514139B1 (fr) * | 1981-07-08 | 1985-07-12 | Schlumberger Prospection | Procede et dispositifs d'analyse d'un milieu par irradiation de photons, notamment applicables dans un puits |
DE3138159A1 (de) * | 1981-09-25 | 1983-04-14 | Gkss - Forschungszentrum Geesthacht Gmbh, 2054 Geesthacht | Verfahren und vorrichtung zur (gamma)-transmissionsanalyse von mehrkomponenten-gemischen in gegenwart grobkoerniger komponenten |
US4558220A (en) * | 1981-10-02 | 1985-12-10 | Gearhart Industries, Inc. | Radioactivity well logging |
US4618975A (en) * | 1984-12-21 | 1986-10-21 | At&T Technologies, Inc. | Method and apparatus for analyzing a porous nonhomogeneous cylindrical object |
DE3776270D1 (de) * | 1986-10-24 | 1992-03-05 | Pumptech Nv | System zur verbindung eines metallischen verbindungsstuecks und eines hochdruckrohres aus verbundmaterial, insbesondere fuer die anwendung bei geraeten in der erdoelindustrie. |
DE3724335A1 (de) * | 1987-07-23 | 1989-02-02 | Berthold Lab Prof R | Verfahren und vorrichtung zur ueberwachung der partiellen dichte von metall und saeure in beizbaedern |
US6320193B1 (en) * | 1999-02-26 | 2001-11-20 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for non-intrusively identifying a contained material utilizing uncollided nuclear transmission measurements |
US6492641B1 (en) * | 2000-06-29 | 2002-12-10 | Troxler Electronic Laboratories, Inc. | Apparatus and method for gamma-ray determination of bulk density of samples |
DE102009060861B4 (de) * | 2009-11-27 | 2017-02-02 | Lum Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur gleichzeitigen Charakterisierung von Konzentrationsverläufen an mehreren Stellen einer Probe |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3452192A (en) * | 1965-02-18 | 1969-06-24 | Industrial Nucleonics Corp | Multiple energy detection for mixture analysis |
FR2029181A5 (ja) * | 1969-01-15 | 1970-10-16 | Commissariat Energie Atomique | |
US3739171A (en) * | 1971-07-19 | 1973-06-12 | Texaco Inc | Gamma ray spectroscopy with quantitative analysis |
US3840746A (en) * | 1971-12-13 | 1974-10-08 | Applied Invention Corp | Gamma ray density probe utilizing a pair of gamma ray sources and a gamma ray detector |
US3843887A (en) * | 1972-05-22 | 1974-10-22 | R Morrison | Self calibrating isotopic precipitation measurement gage |
DE2309974C3 (de) * | 1973-02-28 | 1981-10-08 | Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe | Vorrichtung zur geophysikalischen in-situ-Analayse von Erz-Konkretionen |
-
1976
- 1976-05-19 DE DE2622175A patent/DE2622175C3/de not_active Expired
-
1977
- 1977-05-18 US US05/798,120 patent/US4200792A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-05-18 JP JP5650777A patent/JPS5310492A/ja active Granted
- 1977-05-18 FR FR7715327A patent/FR2352297A1/fr active Granted
- 1977-05-19 CA CA278,745A patent/CA1088679A/en not_active Expired
- 1977-05-19 GB GB21176/77A patent/GB1539316A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5310492A (en) | 1978-01-30 |
DE2622175B2 (de) | 1978-08-10 |
FR2352297A1 (fr) | 1977-12-16 |
CA1088679A (en) | 1980-10-28 |
US4200792A (en) | 1980-04-29 |
DE2622175C3 (de) | 1982-04-01 |
GB1539316A (en) | 1979-01-31 |
DE2622175A1 (de) | 1977-11-24 |
FR2352297B1 (ja) | 1981-11-27 |
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