JPS6231182B2 - - Google Patents
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- JPS6231182B2 JPS6231182B2 JP54148280A JP14828079A JPS6231182B2 JP S6231182 B2 JPS6231182 B2 JP S6231182B2 JP 54148280 A JP54148280 A JP 54148280A JP 14828079 A JP14828079 A JP 14828079A JP S6231182 B2 JPS6231182 B2 JP S6231182B2
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- liner
- cylinder
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- annular
- cylindrical outer
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M11/00—Component parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart from, groups F01M1/00 - F01M9/00
- F01M11/02—Arrangements of lubricant conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/02—Cylinders; Cylinder heads having cooling means
- F02F1/10—Cylinders; Cylinder heads having cooling means for liquid cooling
- F02F1/16—Cylinder liners of wet type
- F02F1/163—Cylinder liners of wet type the liner being midsupported
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F11/00—Arrangements of sealings in combustion engines
- F02F11/005—Arrangements of sealings in combustion engines involving cylinder liners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases or frames
- F02F7/006—Camshaft or pushrod housings
- F02F2007/0063—Head bolts; Arrangements of cylinder head bolts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2251/00—Material properties
- F05C2251/04—Thermal properties
- F05C2251/042—Expansivity
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、内燃機関に関するものである。
従来技術の構成とその問題点
ピストンを往復運動させる内燃機関において、
多くの場合、シリンダライナをシリンダブロツク
のシリンダキヤビテイ内に挿入し、ピストンをシ
リンダライナ内に収容し、往復運動可能に収容し
ているのは周知のとおりである。この種の内燃機
関として、シリンダキヤビテイの両端の中間にラ
イナストツパを形成したいわゆる中間ストツパ式
のものが一般に使用されている。中間ストツパ式
の場合、便宜上、シリンダライナは円筒状外側部
分と円筒状内側部分からなると考えることができ
る。ここで、円筒状外側部分とはライナストツパ
の位置からシリンダヘツドに向かつてのびる部分
のことである。反対に、円筒状内側部分とはライ
ナストツパの位置からクランクシヤフトに向かつ
てのびる部分のことである。そして、普通、シリ
ンダライナの円筒状外側部分の最外端付近にエン
ドボスを形成し、シリンダライナの円筒状外側部
分の最内端付近にストツパボスを形成し、シリン
ダヘツドをガスケツトを介して円筒状外側部分の
頂端面に係合する。さらに、シリンダヘツドによ
つてシリンダライナをシリンダキヤビテイ内に押
し込み、ストツパボスをシリンダキヤビテイのラ
イナストツパと係合させ、エンドボスをシリンダ
キヤビテイの内周面にプレスばめしていた。さら
に、円筒状外側部分の外周面に環状凹所を形成
し、環状凹所によつてライナ冷却流路を形成して
いた。したがつて、冷却流路の冷却剤によつてシ
リンダライナの外周面を冷却することができる。
多くの場合、シリンダライナをシリンダブロツク
のシリンダキヤビテイ内に挿入し、ピストンをシ
リンダライナ内に収容し、往復運動可能に収容し
ているのは周知のとおりである。この種の内燃機
関として、シリンダキヤビテイの両端の中間にラ
イナストツパを形成したいわゆる中間ストツパ式
のものが一般に使用されている。中間ストツパ式
の場合、便宜上、シリンダライナは円筒状外側部
分と円筒状内側部分からなると考えることができ
る。ここで、円筒状外側部分とはライナストツパ
の位置からシリンダヘツドに向かつてのびる部分
のことである。反対に、円筒状内側部分とはライ
ナストツパの位置からクランクシヤフトに向かつ
てのびる部分のことである。そして、普通、シリ
ンダライナの円筒状外側部分の最外端付近にエン
ドボスを形成し、シリンダライナの円筒状外側部
分の最内端付近にストツパボスを形成し、シリン
ダヘツドをガスケツトを介して円筒状外側部分の
頂端面に係合する。さらに、シリンダヘツドによ
つてシリンダライナをシリンダキヤビテイ内に押
し込み、ストツパボスをシリンダキヤビテイのラ
イナストツパと係合させ、エンドボスをシリンダ
キヤビテイの内周面にプレスばめしていた。さら
に、円筒状外側部分の外周面に環状凹所を形成
し、環状凹所によつてライナ冷却流路を形成して
いた。したがつて、冷却流路の冷却剤によつてシ
リンダライナの外周面を冷却することができる。
ところで、この種の内燃機関において、従来は
シリンダライナの冷却に伴う問題があつた。これ
まで、シリンダライナ全体の軸方向長さのおよそ
50％以上の軸方向長さにわたつて環状凹所が形成
され、冷却流路が形成されていた。そして、シリ
ンダライナに対する冷却効果上、それが不可欠で
あり、当然のことであると認識されていた。そし
て、長年にわたり、これが固定概念として定着し
ていた。さらに、シリンダライナ全体の軸方向長
さのおよそ50％以上の軸方向長さにわたつて冷却
流路を形成すると、その冷却流路に冷却剤を供給
する装置として、相当大きい容量および大きさの
冷却剤供給装置を使用する必要があるが、この種
の内燃機関にとつて、これはさけられないもので
あると考えられていた。したがつて、冷却剤供給
装置のコストが高いという問題があつたものであ
る。
シリンダライナの冷却に伴う問題があつた。これ
まで、シリンダライナ全体の軸方向長さのおよそ
50％以上の軸方向長さにわたつて環状凹所が形成
され、冷却流路が形成されていた。そして、シリ
ンダライナに対する冷却効果上、それが不可欠で
あり、当然のことであると認識されていた。そし
て、長年にわたり、これが固定概念として定着し
ていた。さらに、シリンダライナ全体の軸方向長
さのおよそ50％以上の軸方向長さにわたつて冷却
流路を形成すると、その冷却流路に冷却剤を供給
する装置として、相当大きい容量および大きさの
冷却剤供給装置を使用する必要があるが、この種
の内燃機関にとつて、これはさけられないもので
あると考えられていた。したがつて、冷却剤供給
装置のコストが高いという問題があつたものであ
る。
さらに、多くの場合、燃料を制御するバルブが
シリンダブロツクのバルブ収容部分に収容され、
そのバルブに潤滑油を供給し、排出する必要があ
り、シリンダブロツクの壁内に潤滑油の流路を形
成していた。このため、シリンダブロツクの壁厚
を大きくする必要があり、そのコストが高いとい
う問題があつた。しかも、シリンダブロツクの壁
厚を大きくすると、その重量が増加し、内燃機関
の設計上好ましくないのは明らかである。
シリンダブロツクのバルブ収容部分に収容され、
そのバルブに潤滑油を供給し、排出する必要があ
り、シリンダブロツクの壁内に潤滑油の流路を形
成していた。このため、シリンダブロツクの壁厚
を大きくする必要があり、そのコストが高いとい
う問題があつた。しかも、シリンダブロツクの壁
厚を大きくすると、その重量が増加し、内燃機関
の設計上好ましくないのは明らかである。
発明の目的
したがつて、この発明は、この種の内燃機関の
ライナ冷却流路を改良し、小さい容量および大き
さの冷却剤供給装置の使用を可能にし、そのコス
トを低減すること、およびシリンダブロツクの壁
厚を小さくし、そのコストを低減するとともに
し、設計の便宜を図ることを目的としてなされた
ものである。
ライナ冷却流路を改良し、小さい容量および大き
さの冷却剤供給装置の使用を可能にし、そのコス
トを低減すること、およびシリンダブロツクの壁
厚を小さくし、そのコストを低減するとともに
し、設計の便宜を図ることを目的としてなされた
ものである。
発明の構成
この発明は、
シリンダキヤビテイの両端の中間にライナスト
ツパを形成し、ピストンを往復運動可能に収容す
るための円筒状外側部分と円筒状内側部分からな
るシリンダライナを前記シリンダキヤビテイ内に
挿入し、前記シリンダライナの円筒状外側部分の
最外端付近にエンドボスを形成し、前記シリンダ
ライナの円筒状外側部分の最内端付近にストツパ
ボスを形成し、前記円筒状外側部分の頂端面と係
合させたシリンダヘツドによつて前記シリンダラ
イナを前記シリンダキヤビテイ内に押し込み、前
記ストツパボスを前記シリンダキヤビテイのライ
ナストツパと係合させ、前記エンドボスを前記シ
リンダキヤビテイの内周面にプレスばめし、さら
に実質上前記エンドボスと前記ストツパボス間の
軸方向距離にわたつて前記円筒状外側部分の外周
面に環状凹所を形成し、前記環状凹所によつてラ
イナ冷却流路を形成し、前記冷却流路の冷却剤に
よつて前記シリンダライナの外周面を冷却するよ
うにした内燃機関において、 前記環状凹所の軸方向長さを前記シリンダライ
ナ全体の軸方向長さの30％以下で30％に近い長さ
とし、 前記円筒状内側部分を前記シリンダキヤビテイ
の内周面と直接接触させず、前記円筒状内側部分
に少なくとも前記シリンダライナ全体の軸方向長
さのおよそ30％の軸方向長さをもたせたことを特
徴とするものである。
ツパを形成し、ピストンを往復運動可能に収容す
るための円筒状外側部分と円筒状内側部分からな
るシリンダライナを前記シリンダキヤビテイ内に
挿入し、前記シリンダライナの円筒状外側部分の
最外端付近にエンドボスを形成し、前記シリンダ
ライナの円筒状外側部分の最内端付近にストツパ
ボスを形成し、前記円筒状外側部分の頂端面と係
合させたシリンダヘツドによつて前記シリンダラ
イナを前記シリンダキヤビテイ内に押し込み、前
記ストツパボスを前記シリンダキヤビテイのライ
ナストツパと係合させ、前記エンドボスを前記シ
リンダキヤビテイの内周面にプレスばめし、さら
に実質上前記エンドボスと前記ストツパボス間の
軸方向距離にわたつて前記円筒状外側部分の外周
面に環状凹所を形成し、前記環状凹所によつてラ
イナ冷却流路を形成し、前記冷却流路の冷却剤に
よつて前記シリンダライナの外周面を冷却するよ
うにした内燃機関において、 前記環状凹所の軸方向長さを前記シリンダライ
ナ全体の軸方向長さの30％以下で30％に近い長さ
とし、 前記円筒状内側部分を前記シリンダキヤビテイ
の内周面と直接接触させず、前記円筒状内側部分
に少なくとも前記シリンダライナ全体の軸方向長
さのおよそ30％の軸方向長さをもたせたことを特
徴とするものである。
実施例の説明
以下、この発明の実施例を説明する。
図において、シリンダライナ４はシリンダブロ
ツク７２のシリンダキヤビテイ７０内に挿入され
ている。ピストン１２はシリンダライナ４内に収
容され、往復運動可能に案内され、上死点１４と
下死点１６間を往復運動する。さらに、シリンダ
ブロツク７２はライナストツパ８０、バルブ収容
部分２８、ベース部分３０およびクランクシヤフ
トの軸受１０を有し、クランクシヤフトは軸受１
０に支持され、回転可能に案内される。
ツク７２のシリンダキヤビテイ７０内に挿入され
ている。ピストン１２はシリンダライナ４内に収
容され、往復運動可能に案内され、上死点１４と
下死点１６間を往復運動する。さらに、シリンダ
ブロツク７２はライナストツパ８０、バルブ収容
部分２８、ベース部分３０およびクランクシヤフ
トの軸受１０を有し、クランクシヤフトは軸受１
０に支持され、回転可能に案内される。
この内燃機関は中間ストツパ式のもので、ライ
ナストツパ８０はシリンダキヤビテイ７０の両端
の中間に形成されている。そして、シリンダライ
ナ４は円筒状外側部分５４と円筒状内側部分５２
からなり、円筒状外側部分５４はライナストツパ
８０の位置からシリンダヘツド４６に向かつての
び、円筒状内側部分５２はライナストツパ８０の
位置からクランクシヤフトに向かつてのびる。さ
らに、シリンダライナ４の円筒状外側部分５４の
最外端付近にエンドボス６２が形成され、シリン
ダライナ４の円筒状外側部分５４の最内端付近に
ストツパボス５８が形成されている。
ナストツパ８０はシリンダキヤビテイ７０の両端
の中間に形成されている。そして、シリンダライ
ナ４は円筒状外側部分５４と円筒状内側部分５２
からなり、円筒状外側部分５４はライナストツパ
８０の位置からシリンダヘツド４６に向かつての
び、円筒状内側部分５２はライナストツパ８０の
位置からクランクシヤフトに向かつてのびる。さ
らに、シリンダライナ４の円筒状外側部分５４の
最外端付近にエンドボス６２が形成され、シリン
ダライナ４の円筒状外側部分５４の最内端付近に
ストツパボス５８が形成されている。
第３図および第４図に示されているように、シ
リンダヘツド４６はガスケツト４４を介してシリ
ンダライナ４の頂端面に係合される。そして、締
付ボルト７４によつてシリンダヘツド４６とシリ
ンダブロツク７２に連結され、シリンダヘツド４
６がシリンダライナ４に向かつて締め付けられ
る。したがつて、シリンダヘツド４６によつてシ
リンダライナ４がシリンダキヤビテイ７０内に押
し込まれ、ストツパボス５８がシリンダキヤビテ
イ７０のライナストツパ８０と係合し、シリンダ
ライナ４の円筒状外側部分５４が量（ｘ−ｙ）だ
け圧縮される。そして、エンドボス６２がシリン
ダキヤビテイ７０の内周面２２にプレスばめされ
る。
リンダヘツド４６はガスケツト４４を介してシリ
ンダライナ４の頂端面に係合される。そして、締
付ボルト７４によつてシリンダヘツド４６とシリ
ンダブロツク７２に連結され、シリンダヘツド４
６がシリンダライナ４に向かつて締め付けられ
る。したがつて、シリンダヘツド４６によつてシ
リンダライナ４がシリンダキヤビテイ７０内に押
し込まれ、ストツパボス５８がシリンダキヤビテ
イ７０のライナストツパ８０と係合し、シリンダ
ライナ４の円筒状外側部分５４が量（ｘ−ｙ）だ
け圧縮される。そして、エンドボス６２がシリン
ダキヤビテイ７０の内周面２２にプレスばめされ
る。
エンドボス６２は第１および第２環状面６４を
有し、環状面６４は互いに軸方向に間隔を置いて
配置され、その外径はライナ４のその他の部分の
それよりも大きく、エンドボス６２がプレスばめ
されるシリンダキヤビテイ７０の部分の内径より
もわずかに大きい。したがつて、シリンダライナ
４をシリンダキヤビテイ７０内に押し込むと、エ
ンドボス６２をシリンダキヤビテイ７０の内周面
２２にプレスばめすることができるものである。
一方、ストツパボス５８の外径はエンドボス６２
がプレスばめされるシリンダキヤビテイ７０の部
分の内径よりも小さい。したがつて、シリンダラ
イナ４をシリンダキヤビテイ７０内に挿入すると
き、ストツパボス５８をエンドボス６２がプレス
ばめされるシリンダキヤビテイ７０の部分を通過
させることができる。
有し、環状面６４は互いに軸方向に間隔を置いて
配置され、その外径はライナ４のその他の部分の
それよりも大きく、エンドボス６２がプレスばめ
されるシリンダキヤビテイ７０の部分の内径より
もわずかに大きい。したがつて、シリンダライナ
４をシリンダキヤビテイ７０内に押し込むと、エ
ンドボス６２をシリンダキヤビテイ７０の内周面
２２にプレスばめすることができるものである。
一方、ストツパボス５８の外径はエンドボス６２
がプレスばめされるシリンダキヤビテイ７０の部
分の内径よりも小さい。したがつて、シリンダラ
イナ４をシリンダキヤビテイ７０内に挿入すると
き、ストツパボス５８をエンドボス６２がプレス
ばめされるシリンダキヤビテイ７０の部分を通過
させることができる。
さらに、シリンダライナ４の円筒状外側部分５
４の外周面に環状凹所２６が形成され、環状凹所
２６はエンドボス６２とストツパボス５８間の軸
方向距離にわたつて形成されている。そして、こ
の環状凹所２６によつてライナ冷却流路９０が形
成されている。したがつて、冷却流路９０の冷却
剤によつてシリンダライナ４の外周面を冷却する
ことができる。環状凹所２６および冷却流路９０
の軸方向長さはシリンダライナ４全体の軸方向長
さの30％以下で30％に近い長さとしてある。
４の外周面に環状凹所２６が形成され、環状凹所
２６はエンドボス６２とストツパボス５８間の軸
方向距離にわたつて形成されている。そして、こ
の環状凹所２６によつてライナ冷却流路９０が形
成されている。したがつて、冷却流路９０の冷却
剤によつてシリンダライナ４の外周面を冷却する
ことができる。環状凹所２６および冷却流路９０
の軸方向長さはシリンダライナ４全体の軸方向長
さの30％以下で30％に近い長さとしてある。
さらに、この内燃機関のシリンダライナ４につ
いては、その円筒状内側部分５２が少なくともシ
リンダライナ４全体の軸方向長さのおよそ30％の
軸方向長さをもち、この円筒状内側部分５２はシ
リンダキヤビテイ７０の内周面と直接接触しな
い。したがつて、シリンダライナ４の円筒状内側
部分５２とシリンダキヤビテイ７０の内周面間に
一定長さの空間が形成され、この空間がそのまま
バルブの潤滑油の流路として使用されている。そ
して、燃料を制御するバルブがシリンダブロツク
７２のバルブ収容部分２８内に収容され、潤滑油
によつてそのバルブが潤滑される。潤滑油は第１
図の矢印３２の方向に流れ、シリンダライナ４の
円筒状内側部分５２とシリンダキヤビテイ７０の
内周面間の空間を通り、シリンダブロツク７２の
ベース部分３０に流れる。
いては、その円筒状内側部分５２が少なくともシ
リンダライナ４全体の軸方向長さのおよそ30％の
軸方向長さをもち、この円筒状内側部分５２はシ
リンダキヤビテイ７０の内周面と直接接触しな
い。したがつて、シリンダライナ４の円筒状内側
部分５２とシリンダキヤビテイ７０の内周面間に
一定長さの空間が形成され、この空間がそのまま
バルブの潤滑油の流路として使用されている。そ
して、燃料を制御するバルブがシリンダブロツク
７２のバルブ収容部分２８内に収容され、潤滑油
によつてそのバルブが潤滑される。潤滑油は第１
図の矢印３２の方向に流れ、シリンダライナ４の
円筒状内側部分５２とシリンダキヤビテイ７０の
内周面間の空間を通り、シリンダブロツク７２の
ベース部分３０に流れる。
また、この内燃機関のシリンダライナ４につい
ては、そのエンドボス６２に環状凹所６６が形成
され、環状凹所６６はエンドボス６２の環状面６
４間に設けられている。そして、エンドボス６２
がシリンダキヤビテイ７０内にプレスばめされた
とき、可塑性をもつ材料７６がその環状凹所６６
に収容される。その後、この材料７６が硬化さ
れ、エンドボス６２がその環状面６４間の軸方向
距離にわたつて半径方向に支持される。さらに、
円筒状外側部分５４はシリンダキヤビテイ７０の
環状壁７８と近接する環状面８２を有し、環状壁
７８はライナストツパ８０からクランクシヤフト
に向かつてのび、環状面８２は環状壁７８に対し
クリアランスが形成されるよう予め設定された距
離を置いて配置される。そして、硬化性プラスチ
ツク材料７６がシリンダライナ４とシリンダキヤ
ビテイ７０の環状壁７８間に保持され、硬化性プ
ラスチツク材料７６によつてストツパボス５８の
内側の冷却剤シールが形成される。すなわち、ス
トツパボス５８のクランクシヤフト側に冷却剤シ
ールが形成されるものである。なお、エンドボス
６２の材料７６と同様、エンドボス６２がシリン
ダキヤビテイ７０内にプレスばめされたとき、環
状面８２と環状壁７８間の材料７６も可塑性をも
つている。そして、その後、この材料７６が硬化
され、材料７６によつてシリンダライナ４が半径
方向に支持される。したがつて、材料７６によつ
てエンドボス６２のプレスばめがさまたげられる
という問題は生じない。さらに、円筒状外側部分
５４は硬化性プラスチツク材料７６を保持するた
めの環状凹所６１を有し、環状凹所６１はストツ
パボス５８の端面６０と円筒状外側部分５４の環
状面８２間に形成されている。さらに、円筒状外
側部分５４は深い環状凹所８８を有し、深い環状
凹所８８はストツパボス５８の端面６０と環状凹
所６１間に形成されている。したがつて、シリン
ダライナ４がシリンダキヤビテイ７０内に押し込
まれたとき、円筒状外側部分５４の環状面８２と
シリンダキヤビテイ７０の環状壁７８間の間隙か
ら押し出されたプラスチツク材料７６を深い環状
凹所８８に収容することができる。
ては、そのエンドボス６２に環状凹所６６が形成
され、環状凹所６６はエンドボス６２の環状面６
４間に設けられている。そして、エンドボス６２
がシリンダキヤビテイ７０内にプレスばめされた
とき、可塑性をもつ材料７６がその環状凹所６６
に収容される。その後、この材料７６が硬化さ
れ、エンドボス６２がその環状面６４間の軸方向
距離にわたつて半径方向に支持される。さらに、
円筒状外側部分５４はシリンダキヤビテイ７０の
環状壁７８と近接する環状面８２を有し、環状壁
７８はライナストツパ８０からクランクシヤフト
に向かつてのび、環状面８２は環状壁７８に対し
クリアランスが形成されるよう予め設定された距
離を置いて配置される。そして、硬化性プラスチ
ツク材料７６がシリンダライナ４とシリンダキヤ
ビテイ７０の環状壁７８間に保持され、硬化性プ
ラスチツク材料７６によつてストツパボス５８の
内側の冷却剤シールが形成される。すなわち、ス
トツパボス５８のクランクシヤフト側に冷却剤シ
ールが形成されるものである。なお、エンドボス
６２の材料７６と同様、エンドボス６２がシリン
ダキヤビテイ７０内にプレスばめされたとき、環
状面８２と環状壁７８間の材料７６も可塑性をも
つている。そして、その後、この材料７６が硬化
され、材料７６によつてシリンダライナ４が半径
方向に支持される。したがつて、材料７６によつ
てエンドボス６２のプレスばめがさまたげられる
という問題は生じない。さらに、円筒状外側部分
５４は硬化性プラスチツク材料７６を保持するた
めの環状凹所６１を有し、環状凹所６１はストツ
パボス５８の端面６０と円筒状外側部分５４の環
状面８２間に形成されている。さらに、円筒状外
側部分５４は深い環状凹所８８を有し、深い環状
凹所８８はストツパボス５８の端面６０と環状凹
所６１間に形成されている。したがつて、シリン
ダライナ４がシリンダキヤビテイ７０内に押し込
まれたとき、円筒状外側部分５４の環状面８２と
シリンダキヤビテイ７０の環状壁７８間の間隙か
ら押し出されたプラスチツク材料７６を深い環状
凹所８８に収容することができる。
さらに、第５図に示されているように、シリン
ダライナ４のストツパボス５８およびシリンダキ
ヤビテイ７０のライナストツパ８０については、
ストツパボス５８の端面６０はシリンダライナ４
の中心軸と直角の面９６に対しストツパボス５８
の外周縁に向かうに従つてライナストツパ８０の
端面から遠ざかる方向に傾斜し、ライナストツパ
８０の端面はシリンダキヤビテイ７０の中心軸と
直角の面９４に対しライナストツパ８０の内周縁
８４に向かうに従つてストツパボス５８の端面６
０に接近する方向に傾斜している。したがつて、
シリンダライナ４がシリンダキヤビテイ７０内に
押し込まれたとき、ライナストツパ８０の内周縁
８４をストツパボス５８の端面６０と接触させる
ことができる。ストツパボス５８の外周縁がライ
ナストツパ８０の端面と接触するおそれはない。
したがつて、シリンダライナ９の円筒状外側部分
５４が量（ｘ−ｙ）だけ圧縮され、軸方向荷重を
受けても、円筒状外側部分５４に大きい曲げモー
メントは作用しない。この結果、円筒状外側部分
５４のゆがみを許容範囲内にとどめることができ
る。
ダライナ４のストツパボス５８およびシリンダキ
ヤビテイ７０のライナストツパ８０については、
ストツパボス５８の端面６０はシリンダライナ４
の中心軸と直角の面９６に対しストツパボス５８
の外周縁に向かうに従つてライナストツパ８０の
端面から遠ざかる方向に傾斜し、ライナストツパ
８０の端面はシリンダキヤビテイ７０の中心軸と
直角の面９４に対しライナストツパ８０の内周縁
８４に向かうに従つてストツパボス５８の端面６
０に接近する方向に傾斜している。したがつて、
シリンダライナ４がシリンダキヤビテイ７０内に
押し込まれたとき、ライナストツパ８０の内周縁
８４をストツパボス５８の端面６０と接触させる
ことができる。ストツパボス５８の外周縁がライ
ナストツパ８０の端面と接触するおそれはない。
したがつて、シリンダライナ９の円筒状外側部分
５４が量（ｘ−ｙ）だけ圧縮され、軸方向荷重を
受けても、円筒状外側部分５４に大きい曲げモー
メントは作用しない。この結果、円筒状外側部分
５４のゆがみを許容範囲内にとどめることができ
る。
なお、第２図のシリンダライナ４の各部分の実
際の寸法ａ，ｂ，ｃ，d.e.f.g，t1，t2，t3，t4，t5
は次のとおりである。
際の寸法ａ，ｂ，ｃ，d.e.f.g，t1，t2，t3，t4，t5
は次のとおりである。
寸法（mm）
ａ 132
ｂ 108
ｃ ４
ｄ ４
ｅ 12
ｆ 68
ｇ 12
t1 10.49
t2 9.49
t3 7.49
t4 9.99
t5 6.24
上記の寸法例から判るように、この実施例で
は、環状凹所２６および冷却流路９０の軸方向長
さｆがシリンダライナ４全体の軸方向長さ（ａ＋
ｂ）のおよそ28％の長さにとどめられている。し
たがつて、従来の内燃機関と異なり、この内燃機
関はシリンダライナ４の冷却にともなう問題は生
じない。環状凹所２６および冷却流路９０の軸方
向長さがシリンダライナ４全体の軸方向長さの30
％以下で30％に近い長さにとどめられており、従
来の内燃機関のように大きい容量および大きさの
冷却剤供給装置を使用する必要はない。したがつ
て、小さい容量および大きさの冷却剤供給装置を
使用することができ、そのコストを低減させるこ
とができる。
は、環状凹所２６および冷却流路９０の軸方向長
さｆがシリンダライナ４全体の軸方向長さ（ａ＋
ｂ）のおよそ28％の長さにとどめられている。し
たがつて、従来の内燃機関と異なり、この内燃機
関はシリンダライナ４の冷却にともなう問題は生
じない。環状凹所２６および冷却流路９０の軸方
向長さがシリンダライナ４全体の軸方向長さの30
％以下で30％に近い長さにとどめられており、従
来の内燃機関のように大きい容量および大きさの
冷却剤供給装置を使用する必要はない。したがつ
て、小さい容量および大きさの冷却剤供給装置を
使用することができ、そのコストを低減させるこ
とができる。
なお、冷却流路９０の軸方向長さをシリンダラ
イナ４全体の軸方向長さの30％以下で30％に近い
長さにとどめるという構成において、この30％以
下という条件、および30％に近いという条件は
種々の検討および実験結果に基づいて導びき出さ
れたものである。
イナ４全体の軸方向長さの30％以下で30％に近い
長さにとどめるという構成において、この30％以
下という条件、および30％に近いという条件は
種々の検討および実験結果に基づいて導びき出さ
れたものである。
30％以下という条件については、円筒状内側部
分５２の軸方向長さとの関係、および冷却剤供給
装置の容量および大きさが考慮され、この30％以
下という条件が選定された。すなわち、円筒状内
側部分５２に少なくともシリンダライナ４全体の
軸方向長さのおよそ30％の軸方向長さをもたせる
には、シリンダライナ４の各部分の設計上、冷却
流路９０の軸方向長さをシリンダライナ４全体の
軸方向長さの30％以下の長さにとどめることが好
ましい。しかも、冷却流路９０の軸方向長さを短
かくすればする程、小さい容量および大きさの冷
却剤供給装置を使用することができ、この観点か
らも好ましいものである。
分５２の軸方向長さとの関係、および冷却剤供給
装置の容量および大きさが考慮され、この30％以
下という条件が選定された。すなわち、円筒状内
側部分５２に少なくともシリンダライナ４全体の
軸方向長さのおよそ30％の軸方向長さをもたせる
には、シリンダライナ４の各部分の設計上、冷却
流路９０の軸方向長さをシリンダライナ４全体の
軸方向長さの30％以下の長さにとどめることが好
ましい。しかも、冷却流路９０の軸方向長さを短
かくすればする程、小さい容量および大きさの冷
却剤供給装置を使用することができ、この観点か
らも好ましいものである。
そして、30％に近いという条件については、シ
リンダライナ４に対する冷却効果上、これはいわ
ゆるクリテイカリテイ（臨界的意義）をもつとこ
ろのものであるということができる。
リンダライナ４に対する冷却効果上、これはいわ
ゆるクリテイカリテイ（臨界的意義）をもつとこ
ろのものであるということができる。
第６図、第７図および第８図はこの30％に近い
という条件のクリテイカリテイを示すものであ
る。そして、第６図および第７図は、“ブルーエ
ンジン”と呼ばれているエンジンのシリンダライ
ナを熱分析したものである。“ブルーエンジン”
の場合、そのシリンダライナは9.5インチ（24.1
cm）の軸方向長さをもつ。そして、従来は5.5イ
ンチ（14.0cm）のクーリングジヤケツトが設けら
れていた。したがつて、シリンダライナ全体の軸
方向長さの50％以上にわたつてクーリングジヤケ
ツト、すなわち冷却流路が形成されていたもので
ある。第６図、第７図および第８図は5.5インチ
（14.0cm）のクーリングジヤケツトをどの程度短
くすることが可能であるかを導びき出したもの
で、第６図は２インチ（5.1cm）のクーリングジ
ヤケツトに対するシリンダライナの温度分布を示
す。第７図は３インチ（7.6cm）のクーリングジ
ヤケツトに対するシリンダライナの温度分布を示
す。エンジンの燃料については、シリンダ毎にサ
イクルあたり5.0Btu（1.3Kcal）の燃料が供給さ
れ、燃焼せしめられた。これは2400RPMの速度
で350HPの馬力を得ることができる燃料の量であ
る。そして、シリンダライナのクーリングジヤケ
ツトに冷却剤が流され、その速度（Ｖ）が
0.6ft／sec（18.3cm／sec）、1.0ft／sec（30.5cm／
sec）、1.4ft／sec（42.7cm／sec）、および1.9ft／
sec（57.9cm／sec）に調整された。
という条件のクリテイカリテイを示すものであ
る。そして、第６図および第７図は、“ブルーエ
ンジン”と呼ばれているエンジンのシリンダライ
ナを熱分析したものである。“ブルーエンジン”
の場合、そのシリンダライナは9.5インチ（24.1
cm）の軸方向長さをもつ。そして、従来は5.5イ
ンチ（14.0cm）のクーリングジヤケツトが設けら
れていた。したがつて、シリンダライナ全体の軸
方向長さの50％以上にわたつてクーリングジヤケ
ツト、すなわち冷却流路が形成されていたもので
ある。第６図、第７図および第８図は5.5インチ
（14.0cm）のクーリングジヤケツトをどの程度短
くすることが可能であるかを導びき出したもの
で、第６図は２インチ（5.1cm）のクーリングジ
ヤケツトに対するシリンダライナの温度分布を示
す。第７図は３インチ（7.6cm）のクーリングジ
ヤケツトに対するシリンダライナの温度分布を示
す。エンジンの燃料については、シリンダ毎にサ
イクルあたり5.0Btu（1.3Kcal）の燃料が供給さ
れ、燃焼せしめられた。これは2400RPMの速度
で350HPの馬力を得ることができる燃料の量であ
る。そして、シリンダライナのクーリングジヤケ
ツトに冷却剤が流され、その速度（Ｖ）が
0.6ft／sec（18.3cm／sec）、1.0ft／sec（30.5cm／
sec）、1.4ft／sec（42.7cm／sec）、および1.9ft／
sec（57.9cm／sec）に調整された。
この結果、第６図に示されているように、２イ
ンチ（5.1cm）のクーリングジヤケツトの場合、
冷却剤の速度（Ｖ）に関係なく、シリンダライナ
の大部分にわたつて300〓（149℃）以上の温度が
示された。エンジンのシリンダライナにとつて、
これは許容されない温度である。特に、第３図に
示されているように、普通、シリンダライナ４の
ストツパボス５８の位置に耐熱プラスチツク材料
７６が充填され、これによつて冷却流路９０がシ
ールされる。このシール材料として最も一般に使
用されているのは、窒素化合物である。しかしな
がら、たとえ耐熱性の高い窒素化合物であつて
も、それが耐えることができるのは300〓（149
℃）の温度までである。それ以上の温度に達する
と、窒素化合物が変質し、そのシール効果が損な
われる。第８図はこのシール領域の温度範囲と窒
素化合物の温度限界を示す。第６図に示されてい
るように、２インチ（5.1cm）のクーリングジヤ
ケツトの場合、ストツパボス５８の位置の温度は
350〓（177℃）以上の温度に達する。したがつ
て、第８図に示されているように、シール領域の
温度も300〓（149℃）以上の温度になる。これに
対し、第７図に示されているように、３インチ
（7.6cm）のクーリングジヤケツトの場合、冷却剤
を1.0ft／sec（30.5cm／sec）またはそれ以上の速
度で流したとき、シリンダライナの大部分にわた
つてその温度が300〓（149℃）以下にとどめられ
ることが示された。したがつて、第８図に示され
ているように、シール領域の温度も300〓（149
℃）以下の温度にとどめられる。したがつて、シ
ール材料が変質せず、そのシール効果は損なわれ
ない。
ンチ（5.1cm）のクーリングジヤケツトの場合、
冷却剤の速度（Ｖ）に関係なく、シリンダライナ
の大部分にわたつて300〓（149℃）以上の温度が
示された。エンジンのシリンダライナにとつて、
これは許容されない温度である。特に、第３図に
示されているように、普通、シリンダライナ４の
ストツパボス５８の位置に耐熱プラスチツク材料
７６が充填され、これによつて冷却流路９０がシ
ールされる。このシール材料として最も一般に使
用されているのは、窒素化合物である。しかしな
がら、たとえ耐熱性の高い窒素化合物であつて
も、それが耐えることができるのは300〓（149
℃）の温度までである。それ以上の温度に達する
と、窒素化合物が変質し、そのシール効果が損な
われる。第８図はこのシール領域の温度範囲と窒
素化合物の温度限界を示す。第６図に示されてい
るように、２インチ（5.1cm）のクーリングジヤ
ケツトの場合、ストツパボス５８の位置の温度は
350〓（177℃）以上の温度に達する。したがつ
て、第８図に示されているように、シール領域の
温度も300〓（149℃）以上の温度になる。これに
対し、第７図に示されているように、３インチ
（7.6cm）のクーリングジヤケツトの場合、冷却剤
を1.0ft／sec（30.5cm／sec）またはそれ以上の速
度で流したとき、シリンダライナの大部分にわた
つてその温度が300〓（149℃）以下にとどめられ
ることが示された。したがつて、第８図に示され
ているように、シール領域の温度も300〓（149
℃）以下の温度にとどめられる。したがつて、シ
ール材料が変質せず、そのシール効果は損なわれ
ない。
したがつて、従来の5.5インチ（14.0cm）のク
ーリングジヤケツトを２インチ（5.1cm）まで減
少させるのは許容されないが、これを３インチ
（7.6cm）まで減少させるのは可能であるというこ
とが判る。シリンダライナの軸方向長さは9.5イ
ンチ（24.1cm）であり、２インチ（5.1cm）はシ
リンダライナの軸方向長さのおよそ20％に相当す
る。そして、３インチ（7.6cm）はシリンダライ
ナの軸方向長さのおよそ30％である。したがつ
て、クーリングジヤケツト、すなわち冷却流路の
軸方向長さの条件としてシリンダライナ全体の軸
方向長さの30％に近いという条件が好ましいこと
が理解されよう。
ーリングジヤケツトを２インチ（5.1cm）まで減
少させるのは許容されないが、これを３インチ
（7.6cm）まで減少させるのは可能であるというこ
とが判る。シリンダライナの軸方向長さは9.5イ
ンチ（24.1cm）であり、２インチ（5.1cm）はシ
リンダライナの軸方向長さのおよそ20％に相当す
る。そして、３インチ（7.6cm）はシリンダライ
ナの軸方向長さのおよそ30％である。したがつ
て、クーリングジヤケツト、すなわち冷却流路の
軸方向長さの条件としてシリンダライナ全体の軸
方向長さの30％に近いという条件が好ましいこと
が理解されよう。
前述した実施例のおよそ28％という数値はシリ
ンダライナ４全体の軸方向長さの30％以下という
条件、および30％に近いという条件をみたす最も
適当な数値の一例である。
ンダライナ４全体の軸方向長さの30％以下という
条件、および30％に近いという条件をみたす最も
適当な数値の一例である。
さらに、この内燃機関の場合、シリンダライナ
４の円筒状内側部分５２が少なくともシリンダラ
イナ４全体の軸方向長さのおよそ30％の軸方向長
さをもち、この円筒状内側部分５２はシリンダキ
ヤビテイ７０の内周面に直接接触しない。したが
つて、シリンダライナ４の円筒状内側部分５２と
シリンダキヤビテイ７０の内周面間の空間を有効
に利用し、これをそのまま潤滑油の流路として使
用することができる。したがつて、シリンダブロ
ツク２の壁内に特別に潤滑油の流路を形成する必
要はない。したがつて、シリンダブロツク２の壁
厚を小さくすることができ、そのコストを低減す
ることができる。しかも、これに伴い、シリンダ
ブロツク２の重量を小さくすることができ、内燃
機関の設計上極めて好ましい。なお、シリンダラ
イナ４の円筒状内側部分５２に少なくともシリン
ダライナ４全体の軸方向長さのおよそ30％の軸方
向長さをもたせ、シリンダライナ４の円筒状内側
部分５２とシリンダキヤビテイ７０の内周面間の
空間を潤滑油の流路として使用するのは、円筒状
外側部分５４の冷却流路９０の軸方向長さをシリ
ンダライナ４全体の軸方向長さの30％以下の長さ
にとどめることによつて可能となつたものであ
る。
４の円筒状内側部分５２が少なくともシリンダラ
イナ４全体の軸方向長さのおよそ30％の軸方向長
さをもち、この円筒状内側部分５２はシリンダキ
ヤビテイ７０の内周面に直接接触しない。したが
つて、シリンダライナ４の円筒状内側部分５２と
シリンダキヤビテイ７０の内周面間の空間を有効
に利用し、これをそのまま潤滑油の流路として使
用することができる。したがつて、シリンダブロ
ツク２の壁内に特別に潤滑油の流路を形成する必
要はない。したがつて、シリンダブロツク２の壁
厚を小さくすることができ、そのコストを低減す
ることができる。しかも、これに伴い、シリンダ
ブロツク２の重量を小さくすることができ、内燃
機関の設計上極めて好ましい。なお、シリンダラ
イナ４の円筒状内側部分５２に少なくともシリン
ダライナ４全体の軸方向長さのおよそ30％の軸方
向長さをもたせ、シリンダライナ４の円筒状内側
部分５２とシリンダキヤビテイ７０の内周面間の
空間を潤滑油の流路として使用するのは、円筒状
外側部分５４の冷却流路９０の軸方向長さをシリ
ンダライナ４全体の軸方向長さの30％以下の長さ
にとどめることによつて可能となつたものであ
る。
発明の効果
以上説明したように、この発明は、シリンダラ
イナ４の環状凹所２６によつてライナ冷却流路９
０を形成した内燃機関において、環状凹所２６お
よび冷却流路９０をシリンダライナ４全体の軸方
向長さのおよそ50％以上の軸方向長さにわたつて
形成するという従来の固定概念を打破し、環状凹
所２６の軸方向長さをシリンダライナ４全体の軸
方向長さの30％以下で30％に近い長さとしたか
ら、従来の内燃機関のように大きい容量および大
きさの冷却剤供給装置を使用する必要はない。小
さい容量および大きさの冷却剤供給装置を使用す
ることができる。したがつて、そのコストを低減
することができる。
イナ４の環状凹所２６によつてライナ冷却流路９
０を形成した内燃機関において、環状凹所２６お
よび冷却流路９０をシリンダライナ４全体の軸方
向長さのおよそ50％以上の軸方向長さにわたつて
形成するという従来の固定概念を打破し、環状凹
所２６の軸方向長さをシリンダライナ４全体の軸
方向長さの30％以下で30％に近い長さとしたか
ら、従来の内燃機関のように大きい容量および大
きさの冷却剤供給装置を使用する必要はない。小
さい容量および大きさの冷却剤供給装置を使用す
ることができる。したがつて、そのコストを低減
することができる。
さらに、この発明は、シリンダライナ４の円筒
状内側部分５２をシリンダキヤビテイ７０の内周
面と直接接触させず、この円筒状内側部分５２に
少なくともシリンダライナ４全体の軸方向長さの
およそ30％の軸方向長さをもたせたから、シリン
ダライナ４の円筒状内側部分５２とシリンダキヤ
ビテイ７０の内周面間の空間を有効に利用し、こ
れをそのまま潤滑油の流路として使用することが
できる。したがつて、シリンダブロツク２の壁内
に特別に潤滑油の流路を形成する必要はなく、シ
リンダブロツク２の壁厚を小さくすることがで
き、そのコストを低減することができる。しか
も、これに伴い、シリンダブロツク２の重量を小
さくすることができ、内燃機関の設計上極めて好
ましい。この円筒状内側部分５２に少なくともシ
リンダライナ４全体の軸方向長さのおよそ30％の
軸方向長さをもたせ、シリンダライナ４の円筒状
内側部分５２とシリンダキヤビテイ７０の内周面
間の空間を潤滑油の流路として使用するのは、円
筒状外側部分５４の冷却流路９０の軸方向長さを
シリンダライナ４全体の軸方向長さの30％以下の
長さにとどめることによつて可能となつたもので
ある。
状内側部分５２をシリンダキヤビテイ７０の内周
面と直接接触させず、この円筒状内側部分５２に
少なくともシリンダライナ４全体の軸方向長さの
およそ30％の軸方向長さをもたせたから、シリン
ダライナ４の円筒状内側部分５２とシリンダキヤ
ビテイ７０の内周面間の空間を有効に利用し、こ
れをそのまま潤滑油の流路として使用することが
できる。したがつて、シリンダブロツク２の壁内
に特別に潤滑油の流路を形成する必要はなく、シ
リンダブロツク２の壁厚を小さくすることがで
き、そのコストを低減することができる。しか
も、これに伴い、シリンダブロツク２の重量を小
さくすることができ、内燃機関の設計上極めて好
ましい。この円筒状内側部分５２に少なくともシ
リンダライナ４全体の軸方向長さのおよそ30％の
軸方向長さをもたせ、シリンダライナ４の円筒状
内側部分５２とシリンダキヤビテイ７０の内周面
間の空間を潤滑油の流路として使用するのは、円
筒状外側部分５４の冷却流路９０の軸方向長さを
シリンダライナ４全体の軸方向長さの30％以下の
長さにとどめることによつて可能となつたもので
ある。
第１図はこの発明の実施例を示す縦断面図、第
２図は第１図のシリンダライナの一部断面側面
図、第３図は第１図のシリンダライナの組み付け
前の状態を示す拡大断面図、第４図は第１図のシ
リンダライナの組み付け後の状態を示す拡大断面
図、第５図は第１図のストツパボスとライナスト
ツパの関係を示す拡大断面図、第６図は20％の冷
却流路に対するシリンダライナの温度分布を示す
説明図、第７図は30％の冷却流路に対するシリン
ダライナの温度分布を示す説明図、第８図は冷却
流路シール領域の温度範囲とシール材料の温度限
界を示すグラフである。 ４……シリンダライナ、１２……ピストン、２
６……環状凹所、４６……シリンダヘツド、５２
……円筒状内側部分、５４……円筒状外側部分、
５８……ストツパボス、６２……エンドボス、７
０……シリンダキヤビテイ、８０……ライナスト
ツパ、９０……ライナ冷却流路。
２図は第１図のシリンダライナの一部断面側面
図、第３図は第１図のシリンダライナの組み付け
前の状態を示す拡大断面図、第４図は第１図のシ
リンダライナの組み付け後の状態を示す拡大断面
図、第５図は第１図のストツパボスとライナスト
ツパの関係を示す拡大断面図、第６図は20％の冷
却流路に対するシリンダライナの温度分布を示す
説明図、第７図は30％の冷却流路に対するシリン
ダライナの温度分布を示す説明図、第８図は冷却
流路シール領域の温度範囲とシール材料の温度限
界を示すグラフである。 ４……シリンダライナ、１２……ピストン、２
６……環状凹所、４６……シリンダヘツド、５２
……円筒状内側部分、５４……円筒状外側部分、
５８……ストツパボス、６２……エンドボス、７
０……シリンダキヤビテイ、８０……ライナスト
ツパ、９０……ライナ冷却流路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ シリンダキヤビテイ７０の両端の中間にライ
ナストツパ８０を形成し、ピストン１２を往復運
動可能に収容するための円筒状外側部分５４と円
筒状内側部分５２からなるシリンダライナ４を前
記シリンダキヤビテイ７０内に挿入し、前記シリ
ンダライナ４の円筒状外側部分５４の最外端付近
にエンドボス６２を形成し、前記シリンダライナ
４の円筒状外側部分５４の最内端付近にストツパ
ボス５８を形成し、前記円筒状外側部分５４の頂
端面と係合させたシリンダヘツド４６によつて前
記シリンダライナ４を前記シリンダキヤビテイ７
０内に押し込み、前記ストツパボス５８を前記シ
リンダキヤビテイ７０のライナストツパ８０と係
合させ、前記エンドボス６２を前記シリンダキヤ
ビテイ７０の内周面にプレスばめし、さらに実質
上前記エンドボス６２と前記ストツパボス５８間
の軸方向距離にわたつて前記円筒状外側部分５４
の外周面に環状凹所２６を形成し、前記環状凹所
２６によつてライナ冷却流路９０を形成し、前記
冷却流路９０の冷却剤によつて前記シリンダライ
ナ４の外周面を冷却するようにした内燃機関にお
いて、 前記環状凹所２６の軸方向長さを前記シリンダ
ライナ４全体の軸方向長さの30％以下で30％に近
い長さとし、 前記円筒状内側部分５２を前記シリンダキヤビ
テイ７０の内周面と直接接触させず、前記円筒状
内側部分５２に少なくとも前記シリンダライナ４
全体の軸方向長さのおよそ30％の軸方向長さをも
たせたことを特徴とする内燃機関。 ２ 前記エンドボス６２は、 互いに軸方向に間隔を置いて配置された第１お
よび第２環状面６４を有し、前記環状面６４の外
径は前記ライナ４のその他の部分のそれよりも大
きく、前記エンドボス６２がプレスばめされるシ
リンダキヤビテイ７０の部分の内径よりもわずか
に大きい特許請求の範囲第１項に記載の内燃機
関。 ３ 前記ストツパボス５８の外径は前記エンドボ
ス６２がプレスばめされるシリンダキヤビテイ７
０の部分の内径よりも小さく、前記ライナ４が前
記シリンダキヤビテイ７０内に挿入されるとき、
前記ストツパボス５８を前記エンドボス６２がプ
レスばめされるシリンダキヤビテイ７０の部分を
通過させることができるようにした特許請求の範
囲第２項に記載の内燃機関。 ４ 前記シリンダキヤビテイ７０は前記ライナス
トツパ８０からクランクシヤフトに向かつてのび
る環状壁７８を有し、前記円筒状外側部分５４は
硬化性プラスチツク材料７６を前記ライナ４と前
記シリンダキヤビテイ７０の環状壁７８間に保持
するための環状面８２を有し、前記硬化性プラス
チツク材料７６によつて前記ストツパボス５８の
内側の冷却剤シールを形成するとともに、前記エ
ンドボス６２のプレスばめをさまたげず、前記ラ
イナ４を半径方向に支持し、前記円筒状外側部分
５４の環状面８２は前記シリンダキヤビテイ７０
の環状壁７８と近接し、この環状壁７８に対しク
リアランスが形成されるよう予め設定された距離
を置いて配置されている特許請求の範囲第１項に
記載の内燃機関。 ５ 前記円筒状外側部分５４は硬化性プラスチツ
ク材料７６を保持するための前記ストツパボス５
８の端面６０と前記円筒状外側部分５４の環状面
８２間の環状凹所６１、および前記ライナ４が前
記シリンダキヤビテイ７０内に押し込まれたとき
前記円筒状外側部分５４の環状面８２と前記環状
壁７８間の間隙から押し出されたプラスチツク材
料７６を収容するための前記ストツパボス５８の
端面６０と前記環状凹所６１間の深い環状凹所８
８を有する特許請求の範囲第４項に記載の内燃機
関。 ６ 前記エンドボス６２はその環状面６４間の環
状凹所６６を有し、前記エンドボス６２が前記シ
リンダキヤビテイ７０内にプレスばめされたと
き、可塑性をもつ材料７６がその環状凹所６６に
収容され、その後この材料７６が硬化され、前記
エンドボス６２がその環状面６４間の軸方向距離
にわたつて半径方向に支持されるようにした特許
請求の範囲第２項に記載の内燃機関。
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