JPS62290842A - フェロニッケルの製造方法 - Google Patents
フェロニッケルの製造方法Info
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- JPS62290842A JPS62290842A JP13462386A JP13462386A JPS62290842A JP S62290842 A JPS62290842 A JP S62290842A JP 13462386 A JP13462386 A JP 13462386A JP 13462386 A JP13462386 A JP 13462386A JP S62290842 A JPS62290842 A JP S62290842A
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
（産業上の利用分野）
本発明は、高炉によるフェロニッケルの製造方法に関す
る。
る。
（従来技術及びその問題点）
ニッケル原料鉱石は、ニッケルが約２％と品位が低く、
付着水及び結晶水が約３０％と多く、通常乾燥、ペレタ
イジング等の予備処理が必要である。従来は一般にニッ
ケル鉱石をキルン又はシャフト炉で還元し、電気炉で溶
解して製造されており、溶鉱炉を用いる方法は、一部し
か行われていない。しかし溶鉱炉を用いた場合、フェロ
ニッケルの原料中に水分が多いため、水分の蒸発に多く
の燃料を食い、コークス比の上昇、炉頂温度の上昇、生
産性の低下などの問題がある。
付着水及び結晶水が約３０％と多く、通常乾燥、ペレタ
イジング等の予備処理が必要である。従来は一般にニッ
ケル鉱石をキルン又はシャフト炉で還元し、電気炉で溶
解して製造されており、溶鉱炉を用いる方法は、一部し
か行われていない。しかし溶鉱炉を用いた場合、フェロ
ニッケルの原料中に水分が多いため、水分の蒸発に多く
の燃料を食い、コークス比の上昇、炉頂温度の上昇、生
産性の低下などの問題がある。
（発明が解決しようとする技術的課題）本発明は、コー
クス比を下げ、炉頂ガス温度を下げ、生産性を向上でき
るフェロニッケルの製造方法を提供することを目的とす
る。
クス比を下げ、炉頂ガス温度を下げ、生産性を向上でき
るフェロニッケルの製造方法を提供することを目的とす
る。
（技術的課題を解決する手段）
本発明は、フェロニッケル鉱石を炉上部から挿入し、羽
口から熱風を吹込むとともに炉中段のシャフト部から予
熱ガスを吹込むことを特徴とするフェロニッケルの製造
方法である。
口から熱風を吹込むとともに炉中段のシャフト部から予
熱ガスを吹込むことを特徴とするフェロニッケルの製造
方法である。
（実施例）
以下本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図に示すように、ニッケル鉱石を乾燥後篩分けし、
塊鉱石はそのまま高炉１の炉頂から挿入し、粉鉱石は造
粒してグリーンボールとして高炉１に挿入し、あるいは
造粒後コールドボンドと−して高炉１に挿入する。炉頂
からは同時に石灰石及びコークスを挿入する。羽口２か
らは熱風を吹込む。
塊鉱石はそのまま高炉１の炉頂から挿入し、粉鉱石は造
粒してグリーンボールとして高炉１に挿入し、あるいは
造粒後コールドボンドと−して高炉１に挿入する。炉頂
からは同時に石灰石及びコークスを挿入する。羽口２か
らは熱風を吹込む。
更に炉中段３から予熱ガスを吹込む。予熱ガスは炉頂ガ
スの一部をバーナーに導入してこれを燃焼することによ
り得られ、その温度は約５００℃〜１３００℃である。
スの一部をバーナーに導入してこれを燃焼することによ
り得られ、その温度は約５００℃〜１３００℃である。
予熱ガスは、鉱石中に含まれる多量の水分の蒸発を助け
るために行う。
るために行う。
このような操業によりフェロニッケル鉱石の還元が進行
し、炉底部でＦｅＮｉ及びスラグが得られる。
し、炉底部でＦｅＮｉ及びスラグが得られる。
この方法によれば、炉中段から予熱ガスを吹込んでいる
ので鉱石に含まれる多量の水分の蒸発を促進し、コーク
ス比を減少することができる。しかもボッシュガス量を
下げて生産性を向上することができ、高炉によるフェロ
ニッケル製造の操業を安定して行うことができる。
ので鉱石に含まれる多量の水分の蒸発を促進し、コーク
ス比を減少することができる。しかもボッシュガス量を
下げて生産性を向上することができ、高炉によるフェロ
ニッケル製造の操業を安定して行うことができる。
次に本発明の高炉操業における物質及び熱収支につき説
明する。
明する。
その計算条件を表１に示す。
表 １
高炉によるフェロニッケルの製造 バランス計算の条件
■鉱石組成（ｄ、ｂ、） ＮｉＯＦｅ２０３５ｉ０２ Ａ、ｆ’２０３ ＭｇＯ水
分３．５１ １９．９４ ４３．３３ ０．
８４ ３２．３８ ２０．０諷滓温度 溶湯 １３５０℃ 溶滓 １４００℃ 錫損失 １６Ｘ１０’ Ｋｃａｌ／Ｔ （Ｆｅ銑に同じ）錠
風条件 計算結果を第２図及び第３図に示す。第２図は熱線図で
、この図からフェロニッケル鉱石の場合、スラグ量が過
大で（約７０００ｋｇ／Ｔ） 、その持出し顕熱が大き
いが鉱石水分の蒸発潜熱が非常に大きく、炉下部よりも
炉上部で熱が不足気味で燃料比が高くなっている。コー
クス比ＣＲを２５００ ｋｇ／ Ｔから１５００ｋｇ／
Ｔとすると、予熱ガスを吹込まない比較例の場合は炉上
部で熱不足となる。しかし実施例の方法では、１０００
℃の予熱ガスを吹込んでいるので、コークス比を１５０
０ｋｇ／ Ｔと下げても熱不足を解消できる。第３図は
炉頂ガス温度とコークス比の関係を示す。この図から、
コークス比を下げると炉頂温度が著しく低下し、予熱ガ
スの吹き込みが必要であることがわかる。
■鉱石組成（ｄ、ｂ、） ＮｉＯＦｅ２０３５ｉ０２ Ａ、ｆ’２０３ ＭｇＯ水
分３．５１ １９．９４ ４３．３３ ０．
８４ ３２．３８ ２０．０諷滓温度 溶湯 １３５０℃ 溶滓 １４００℃ 錫損失 １６Ｘ１０’ Ｋｃａｌ／Ｔ （Ｆｅ銑に同じ）錠
風条件 計算結果を第２図及び第３図に示す。第２図は熱線図で
、この図からフェロニッケル鉱石の場合、スラグ量が過
大で（約７０００ｋｇ／Ｔ） 、その持出し顕熱が大き
いが鉱石水分の蒸発潜熱が非常に大きく、炉下部よりも
炉上部で熱が不足気味で燃料比が高くなっている。コー
クス比ＣＲを２５００ ｋｇ／ Ｔから１５００ｋｇ／
Ｔとすると、予熱ガスを吹込まない比較例の場合は炉上
部で熱不足となる。しかし実施例の方法では、１０００
℃の予熱ガスを吹込んでいるので、コークス比を１５０
０ｋｇ／ Ｔと下げても熱不足を解消できる。第３図は
炉頂ガス温度とコークス比の関係を示す。この図から、
コークス比を下げると炉頂温度が著しく低下し、予熱ガ
スの吹き込みが必要であることがわかる。
また表２は主要な原単位の項目と熱収支、ガス量を示す
。
。
表２から、水分の蒸発に必要とするエネルギーを羽口先
からのガスで満たそうとすると（比較方法）、必要ボッ
シュガス量、即ち燃料比ＦＲが高くなる。燃料比ＦＲが
高くなると排ガス潜熱が大きくなり、所要熱量が増加す
る。本実施例では、予熱ガスを吹込むことにより、低い
温度レベルのガスを多量に吹込むことにより熱収支を満
たしている。即ち、実施例では燃料比が低いのでボッシ
ュガス量を低くできることがわかる。フェロニッケル鉱
石はスラグ量が非常に多くくフラッディング限界に近い
ので、ボッシュガス量を低くすることにより、生産性を
上げることができる。
からのガスで満たそうとすると（比較方法）、必要ボッ
シュガス量、即ち燃料比ＦＲが高くなる。燃料比ＦＲが
高くなると排ガス潜熱が大きくなり、所要熱量が増加す
る。本実施例では、予熱ガスを吹込むことにより、低い
温度レベルのガスを多量に吹込むことにより熱収支を満
たしている。即ち、実施例では燃料比が低いのでボッシ
ュガス量を低くできることがわかる。フェロニッケル鉱
石はスラグ量が非常に多くくフラッディング限界に近い
ので、ボッシュガス量を低くすることにより、生産性を
上げることができる。
（発明の効果）
本発明によれば、炉中段から予熱ガスを吹込んでいるの
で、水分の蒸発を助け、コークス比を減少し、炉頂ガス
温度を下げ、ボッシュガス量を下げて、生産性の向上及
び操業の安定を図ることができる。
で、水分の蒸発を助け、コークス比を減少し、炉頂ガス
温度を下げ、ボッシュガス量を下げて、生産性の向上及
び操業の安定を図ることができる。
第１図は本発明の一実施例を示す高炉操業方法の説明図
、第２図は温度と熱量との関係を示す図、第３図は炉頂
温度とコークス比との関係を示す図である。 １・・・高炉、 ２・・・羽口、 ３・・・炉中段。
、第２図は温度と熱量との関係を示す図、第３図は炉頂
温度とコークス比との関係を示す図である。 １・・・高炉、 ２・・・羽口、 ３・・・炉中段。
Claims (1)
- ニッケル鉱石を炉上部から挿入し、羽口から熱風を吹込
むとともに炉中段のシャフト部から予熱ガスを吹込むこ
とを特徴とするフェロニッケルの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13462386A JPS62290842A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | フェロニッケルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13462386A JPS62290842A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | フェロニッケルの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62290842A true JPS62290842A (ja) | 1987-12-17 |
| JPH0430455B2 JPH0430455B2 (ja) | 1992-05-21 |
Family
ID=15132703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13462386A Granted JPS62290842A (ja) | 1986-06-10 | 1986-06-10 | フェロニッケルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62290842A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009508005A (ja) * | 2005-09-16 | 2009-02-26 | リュウ、シェンジェ | 結晶水を含む酸化ニッケル鉱を高炉でニッケル鉄に精錬する方法 |
| JP2009508004A (ja) * | 2005-09-16 | 2009-02-26 | リュウ、シェンジェ | 結晶水を含まない酸化ニッケル鉱を高炉でニッケル鉄に精錬する方法 |
| WO2015037220A1 (ja) * | 2013-09-13 | 2015-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼結鉱の製造方法 |
-
1986
- 1986-06-10 JP JP13462386A patent/JPS62290842A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009508005A (ja) * | 2005-09-16 | 2009-02-26 | リュウ、シェンジェ | 結晶水を含む酸化ニッケル鉱を高炉でニッケル鉄に精錬する方法 |
| JP2009508004A (ja) * | 2005-09-16 | 2009-02-26 | リュウ、シェンジェ | 結晶水を含まない酸化ニッケル鉱を高炉でニッケル鉄に精錬する方法 |
| JP4734415B2 (ja) * | 2005-09-16 | 2011-07-27 | リュウ、シェンジェ | 結晶水を含む酸化ニッケル鉱を高炉でニッケル鉄に精錬する方法 |
| WO2015037220A1 (ja) * | 2013-09-13 | 2015-03-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼結鉱の製造方法 |
| JP2015055008A (ja) * | 2013-09-13 | 2015-03-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼結鉱の製造方法 |
| CN105452495A (zh) * | 2013-09-13 | 2016-03-30 | 杰富意钢铁株式会社 | 烧结矿的制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0430455B2 (ja) | 1992-05-21 |
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