JPS62284905A - 蒸気タ−ビン構造 - Google Patents
蒸気タ−ビン構造Info
- Publication number
- JPS62284905A JPS62284905A JP12585386A JP12585386A JPS62284905A JP S62284905 A JPS62284905 A JP S62284905A JP 12585386 A JP12585386 A JP 12585386A JP 12585386 A JP12585386 A JP 12585386A JP S62284905 A JPS62284905 A JP S62284905A
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- pressure
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Links
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- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 9
- 230000008030 elimination Effects 0.000 abstract 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract 1
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3発明の詳細な説明
産業上の利用分野
本発明は蒸気タービン、ことに再熱蒸気タービンの車室
の構造に関する。
の構造に関する。
従来の技術
従来の蒸気タービン車室の例を第7図および第8図を参
照して説明する。
照して説明する。
第7図に示す再熱蒸気タービンにおいて、符号れた高圧
蒸気人口部、12は外車室10に設けられた中圧蒸気人
口部、20は外車室10に設けられた高中圧ロータ、2
1は山車室20に設けられた高圧蒸気人口部、22は山
車室20に設けられた中圧蒸気人口部を示す。31はノ
ズル室で、高圧蒸気入口部21と連設されている。32
はノズルブロックで、ノズル室31の先端に設けられ、
高中圧ロータ40の軸方向に蒸気噴出口がロータの調速
段部41と対向している。
蒸気人口部、12は外車室10に設けられた中圧蒸気人
口部、20は外車室10に設けられた高中圧ロータ、2
1は山車室20に設けられた高圧蒸気人口部、22は山
車室20に設けられた中圧蒸気人口部を示す。31はノ
ズル室で、高圧蒸気入口部21と連設されている。32
はノズルブロックで、ノズル室31の先端に設けられ、
高中圧ロータ40の軸方向に蒸気噴出口がロータの調速
段部41と対向している。
42はロータの高圧段落で調速段部41から蒸気が供給
されている。
されている。
43はロータの中圧段落で中圧蒸気入口部12から蒸気
が供給されている。
が供給されている。
44はロータの中圧入口部、51は高圧段翼環、52は
高圧ダミー環、53は中圧ダミー環、54は中圧翼環で
ある。100は高圧蒸気の流れ、101は高圧ダミー蒸
気の流れ、102は中圧ダミー蒸気の流れ、103は高
圧ダミー蒸気の高圧排気への流れ、200は再熱蒸気(
中圧蒸気)の流れである。210は中圧入口部蒸気室で
ある。
高圧ダミー環、53は中圧ダミー環、54は中圧翼環で
ある。100は高圧蒸気の流れ、101は高圧ダミー蒸
気の流れ、102は中圧ダミー蒸気の流れ、103は高
圧ダミー蒸気の高圧排気への流れ、200は再熱蒸気(
中圧蒸気)の流れである。210は中圧入口部蒸気室で
ある。
第8閏に示す従来%l坑7Mのtlの2大略(8)1・
:であるが、異なるのは内車室が2つに分割されている
点であって、20′は高圧内車室、23は中圧内車室を
示す。
:であるが、異なるのは内車室が2つに分割されている
点であって、20′は高圧内車室、23は中圧内車室を
示す。
このような構成の従来のものの作用を述べれば次のとお
りである。
りである。
ボイラで高温・高圧に過熱された高圧蒸気100は矢印
のように外車室10に設けられた蒸気人口部11よりタ
ービン内部に導入される。
のように外車室10に設けられた蒸気人口部11よりタ
ービン内部に導入される。
高圧蒸気100は内車室20の蒸気入口部21より、ノ
ズル室31を通り、ノズルブロック32より高速で犠出
暮れる。この高速の蒸気力によりロータの凋jli!t
41に回転力を与える。
ズル室31を通り、ノズルブロック32より高速で犠出
暮れる。この高速の蒸気力によりロータの凋jli!t
41に回転力を与える。
□ゝ奈らに高圧蒸気100は円卓室内面に形成された蒸
気室11.0よりノズル室31の外側の間を通り、高圧
段落42に入る。
気室11.0よりノズル室31の外側の間を通り、高圧
段落42に入る。
この高圧段落42では占′−夕40に回転力を与えなが
ら、高圧蒸気100は次第に温度・圧力を下げてゆく。
ら、高圧蒸気100は次第に温度・圧力を下げてゆく。
高圧段落で仕事を終えた蒸気は再熱ボイラで再び過熱さ
れ、高温の再熱蒸気200となって外車室lOの中圧蒸
気人口部12より中圧タービンに入る。
れ、高温の再熱蒸気200となって外車室lOの中圧蒸
気人口部12より中圧タービンに入る。
再熱蒸気200は中圧蒸気人口部22より中圧入口部蒸
気室210に入り、中圧段落43を通りながらロータ4
0に回転力を与える。
気室210に入り、中圧段落43を通りながらロータ4
0に回転力を与える。
ところで、蒸気100および200は高温・高圧である
。高圧部の蒸気室110は高温の上に高圧部であり、圧
力および熱に対する入念な構造設計が必要である。また
中圧入口部蒸気室は圧力は前記高圧蒸気室よりも低いけ
れど、温度は高い。したがって熱に対する入念な構造設
計が必要である。
。高圧部の蒸気室110は高温の上に高圧部であり、圧
力および熱に対する入念な構造設計が必要である。また
中圧入口部蒸気室は圧力は前記高圧蒸気室よりも低いけ
れど、温度は高い。したがって熱に対する入念な構造設
計が必要である。
そこで第7図及び第8図の従来のらのの例では、高圧部
の調速段4【で仕事をし、温度の下がった蒸。
の調速段4【で仕事をし、温度の下がった蒸。
気の一部が高圧ダミー環52とロータの間を流れてくる
蒸気101を利用し、中圧ダミー環53の内面を冷却し
、さらに中圧入口部44のロータを冷却する。
蒸気101を利用し、中圧ダミー環53の内面を冷却し
、さらに中圧入口部44のロータを冷却する。
この結果中圧入口部44のロータはより低温の蒸気10
2によりシールドされ、高温の再熱蒸気200にさらさ
れず、強度の高い、信頼性の高いタービンを実現してい
る。
2によりシールドされ、高温の再熱蒸気200にさらさ
れず、強度の高い、信頼性の高いタービンを実現してい
る。
高圧ダミ一部45のロータと中圧ダミ一部46のロータ
は蒸気圧力によるスラストバランスの役目も持っている
。つまり、高圧段42のスラストは高圧ダミ一部45と
、高圧排気部は中圧ダミ一部46とバ、ランスする。
は蒸気圧力によるスラストバランスの役目も持っている
。つまり、高圧段42のスラストは高圧ダミ一部45と
、高圧排気部は中圧ダミ一部46とバ、ランスする。
また中圧部については中圧段落43と中圧ダミ一部46
とでバランスする。
とでバランスする。
つまり、タービントリップのように異常状態時、高中圧
蒸気入口部の弁の閉にわずかの時間差を生じ、高圧部の
みあるいは中圧部のみに圧力が負荷してもスラストのア
ンバランスから軸受損傷を生じない役目を持っている。
蒸気入口部の弁の閉にわずかの時間差を生じ、高圧部の
みあるいは中圧部のみに圧力が負荷してもスラストのア
ンバランスから軸受損傷を生じない役目を持っている。
発明が解決しようとする問題点
以上のように高圧部と中圧部の間は圧力と温度の異なる
蒸気を仕切る役目を持ち、温度、応力上非常に厳しい条
件にある。
蒸気を仕切る役目を持ち、温度、応力上非常に厳しい条
件にある。
しかし、この部分は蒸気タービン本来の動力を生み出す
部分ではないので、この部分の機能を残しながら、極力
コンパクトな設計にしたい要求が強い。
部分ではないので、この部分の機能を残しながら、極力
コンパクトな設計にしたい要求が強い。
夕剛性の向上、コンパクト、ンンプル設計によるコスト
ダウン等の要求である。
ダウン等の要求である。
問題点を解決するための手段
本発明は上述のような従来の問題点を解決することを目
的とする。すなわち本発明は、高中圧段を有する蒸気タ
ービン構造において、中圧内車室を設けず高中圧一体ダ
ミー環と外車室との間に環状仕切板を設け、この環状仕
切板の外周部を前記外車室に環状に設けた溝に挿入する
一方、内周部を前記高中圧一体ダミー環の外周面に接す
るようにしたことを特徴とする蒸気タービン構造にある
。
的とする。すなわち本発明は、高中圧段を有する蒸気タ
ービン構造において、中圧内車室を設けず高中圧一体ダ
ミー環と外車室との間に環状仕切板を設け、この環状仕
切板の外周部を前記外車室に環状に設けた溝に挿入する
一方、内周部を前記高中圧一体ダミー環の外周面に接す
るようにしたことを特徴とする蒸気タービン構造にある
。
実施例
の部材、部分については同一の符号を付して示したので
、その反復説明は省略する。
、その反復説明は省略する。
この図から明らかなように、本実施例では中圧部の内車
室を取り除いである。その代わりに高圧ダミー環と中圧
ダミー環とを一体化した高中圧−1−k)/:
gcA’ p、n 重置1 n Q 小nN L−
Q ッ働f h 小L:’−ナラ状の仕切板56を設
けた。
室を取り除いである。その代わりに高圧ダミー環と中圧
ダミー環とを一体化した高中圧−1−k)/:
gcA’ p、n 重置1 n Q 小nN L−
Q ッ働f h 小L:’−ナラ状の仕切板56を設
けた。
仕切板56の外周部58aは、外車室10に円環状に設
けた凹部15に挿入され、仕切[56の内周部56bに
はシール構造例えばラビリンスか設けられ、そ遭 の先端が一体グミー環54′の外周部と接している。
けた凹部15に挿入され、仕切[56の内周部56bに
はシール構造例えばラビリンスか設けられ、そ遭 の先端が一体グミー環54′の外周部と接している。
仕切板56の内周面側を肉厚にしであるのは強度を保つ
為であるる。
為であるる。
上述の構成、即ち高中圧間の仕切板56によって、重要
圧力容器である高圧内車室20が高温の中圧蒸気から隔
離保護され、円卓室の熱応力低減、ボルト応力低減、フ
ランツ面蒸気リーク防止等、信頼性向上に寄与するので
ある。
圧力容器である高圧内車室20が高温の中圧蒸気から隔
離保護され、円卓室の熱応力低減、ボルト応力低減、フ
ランツ面蒸気リーク防止等、信頼性向上に寄与するので
ある。
第2図ないし第6図には第2の実施例を示す。
この実施例においても従来め円卓室の中圧部(第7図)
または中圧内車室(第8図)を廃止している。
または中圧内車室(第8図)を廃止している。
その代わりに、高圧ダミー環と中圧ダミー環を一体化し
た高中圧一体グミー環54′ と外車室10との間に二
つ割りドーナツ状仕切板57を設け、同仕切仮57の外
周部を外車室10に設けた円環状の凹部に挿入して、高
圧部と中圧部の隔壁とすると共に、その仕切板57と中
圧入口部のサーマルシールド板63とを一体に形成した
。
た高中圧一体グミー環54′ と外車室10との間に二
つ割りドーナツ状仕切板57を設け、同仕切仮57の外
周部を外車室10に設けた円環状の凹部に挿入して、高
圧部と中圧部の隔壁とすると共に、その仕切板57と中
圧入口部のサーマルシールド板63とを一体に形成した
。
仕切板57の内周部には、シール構造、例えば、ラビリ
ンスを設けて一体グミー環54の外周部に接触せしめた
。さらに仕切板57の先端に狭い蒸気通路58又は59
を設けることにより、第3図〜第6図に例示するように
高圧排気側の蒸気室310の冷たい蒸気300を中圧入
口部外車室とサーマルシールド板63の間の部屋62に
導入する構造としている。
ンスを設けて一体グミー環54の外周部に接触せしめた
。さらに仕切板57の先端に狭い蒸気通路58又は59
を設けることにより、第3図〜第6図に例示するように
高圧排気側の蒸気室310の冷たい蒸気300を中圧入
口部外車室とサーマルシールド板63の間の部屋62に
導入する構造としている。
第3図、第4図の冷却蒸気通路58は、仕切板57にあ
けた円孔である。
けた円孔である。
第5図、第6図の冷却蒸気通路59は、外車室10と仕
切板57との当たり面の仕切板側に掘られた凹みである
。その個数と大きさは、必要な冷却蒸気量から設計的に
決定されろ。
切板57との当たり面の仕切板側に掘られた凹みである
。その個数と大きさは、必要な冷却蒸気量から設計的に
決定されろ。
発明の効果
上述の本発明構造の効果を列記すれば以下の通りである
。
。
(イ)構造がシンプルでコンパクトになり、部品点数も
減少するので大巾なコストダウンが見込まれる。
減少するので大巾なコストダウンが見込まれる。
(ロ)軸方向長さの短縮によりロータ剛性が向上し、ロ
ータの低周波振動対策となる。
ータの低周波振動対策となる。
(ハ)中圧入口部蒸気通路が広くとれるので、流路抵抗
が減少し、タービン性能向上に寄与する。
が減少し、タービン性能向上に寄与する。
(ニ)重要圧力容器である高圧内車室が高温の中圧蒸気
から隔離保護され、円卓室熱応力低減、ポルト力低減、
フランジ面蒸気リーク防止等信頼性向上に寄与する。
から隔離保護され、円卓室熱応力低減、ポルト力低減、
フランジ面蒸気リーク防止等信頼性向上に寄与する。
(ホ) ことに第2の実施例においては、中圧入口部外
車室において、サーマルシールド板63と高圧排気側か
ら導入された冷却蒸気300により、確実に外車室10
が冷却され、外車室の軸方向温度勾配が小さくなること
により、図示してない2つ割りした外車室を接合するフ
ランジボルトの荷重を軽減し、かっ、ボルトの温度上昇
を押さえることによりボルト強度の低下を防ぐ、又、フ
ランジ面蒸気リークを未然に防ぐ。
車室において、サーマルシールド板63と高圧排気側か
ら導入された冷却蒸気300により、確実に外車室10
が冷却され、外車室の軸方向温度勾配が小さくなること
により、図示してない2つ割りした外車室を接合するフ
ランジボルトの荷重を軽減し、かっ、ボルトの温度上昇
を押さえることによりボルト強度の低下を防ぐ、又、フ
ランジ面蒸気リークを未然に防ぐ。
図、第2図は本発明の第2の実施例の上半部縦断面図、
第3図はその仕切板付近の拡大断面図、第4図は仕切板
の一部の端面図、第5図は仕切板の変形例の第3図と同
様な図、第6図はこの変形例の仕切板の部分平面図、第
7図は円卓室が高中圧一体の従来の蒸気タービンの高圧
部と中圧部の入口部付近を示す断面図、第8図は円卓室
か高中圧別体である従来の蒸気タービンの断面図である
。 10・・高中圧外車室、11・・高圧蒸気入口部、12
・・中圧蒸気人口部、15・・凹部、20・・高中圧外
車室、20′ ・・高圧内車室、21・・高圧蒸気入
口部、22・・中圧蒸気入口部、23・・中圧円卓44
・・中圧人口部、51・・高圧段翼環、52:・高圧ダ
ミー環、53・・中圧ダミー環、54・・中圧翼環、5
4′ ・・高中圧一体ダミー環、56・・仕切板、5
6a・・外周部、56b・・内周部、57・・仕切板、
58、59・・蒸気通路、63・・サーマルシールド板
、1nn−0息下Mダの滞ハ 1旧6.恵匣グミ−奈禦
の流れ、102・・中圧ダミー蒸気の流れ、103・・
高圧ダミー蒸気の高圧排気への流れ、200・・ 再熱
蒸気(中圧蒸気)の流れ、210 ・・中圧入口部蒸気
室、30G・・冷たい蒸気、31G・・蒸気室。 第3図
第3図はその仕切板付近の拡大断面図、第4図は仕切板
の一部の端面図、第5図は仕切板の変形例の第3図と同
様な図、第6図はこの変形例の仕切板の部分平面図、第
7図は円卓室が高中圧一体の従来の蒸気タービンの高圧
部と中圧部の入口部付近を示す断面図、第8図は円卓室
か高中圧別体である従来の蒸気タービンの断面図である
。 10・・高中圧外車室、11・・高圧蒸気入口部、12
・・中圧蒸気人口部、15・・凹部、20・・高中圧外
車室、20′ ・・高圧内車室、21・・高圧蒸気入
口部、22・・中圧蒸気入口部、23・・中圧円卓44
・・中圧人口部、51・・高圧段翼環、52:・高圧ダ
ミー環、53・・中圧ダミー環、54・・中圧翼環、5
4′ ・・高中圧一体ダミー環、56・・仕切板、5
6a・・外周部、56b・・内周部、57・・仕切板、
58、59・・蒸気通路、63・・サーマルシールド板
、1nn−0息下Mダの滞ハ 1旧6.恵匣グミ−奈禦
の流れ、102・・中圧ダミー蒸気の流れ、103・・
高圧ダミー蒸気の高圧排気への流れ、200・・ 再熱
蒸気(中圧蒸気)の流れ、210 ・・中圧入口部蒸気
室、30G・・冷たい蒸気、31G・・蒸気室。 第3図
Claims (1)
- 高中圧段を有する蒸気タービン構造において、中圧内車
室を設けず高中圧一体ダミー環と外車室との間に環状仕
切板を設け、この環状仕切板の外周部を前記外車室に環
状に設けた溝に挿入する一方、内周部を前記高中圧一体
ダミー環の外周面に接するようにしたことを特徴とする
蒸気タービン構造。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12585386A JPS62284905A (ja) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | 蒸気タ−ビン構造 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12585386A JPS62284905A (ja) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | 蒸気タ−ビン構造 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62284905A true JPS62284905A (ja) | 1987-12-10 |
Family
ID=14920559
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12585386A Pending JPS62284905A (ja) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | 蒸気タ−ビン構造 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62284905A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003508665A (ja) * | 1999-08-27 | 2003-03-04 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービンとその漏れ流体の排出方法 |
KR20160063417A (ko) | 2014-01-27 | 2016-06-03 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 증기 터빈을 포함하는 열기관의 유체 시일 구조 |
-
1986
- 1986-06-02 JP JP12585386A patent/JPS62284905A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003508665A (ja) * | 1999-08-27 | 2003-03-04 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービンとその漏れ流体の排出方法 |
KR20160063417A (ko) | 2014-01-27 | 2016-06-03 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 증기 터빈을 포함하는 열기관의 유체 시일 구조 |
US9932849B2 (en) | 2014-01-27 | 2018-04-03 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Fluid seal structure of heat engine including steam turbine |
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