JPS62284007A - 転炉ダストの利用法 - Google Patents
転炉ダストの利用法Info
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- JPS62284007A JPS62284007A JP12564186A JP12564186A JPS62284007A JP S62284007 A JPS62284007 A JP S62284007A JP 12564186 A JP12564186 A JP 12564186A JP 12564186 A JP12564186 A JP 12564186A JP S62284007 A JPS62284007 A JP S62284007A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
3、発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
本発明は転炉操業時に発生する湿潤2次ダストの有効な
回収利用を目的とする転炉ダストの利用法に関するもの
である。
回収利用を目的とする転炉ダストの利用法に関するもの
である。
従来該湿潤2次ダストの回収利用法として、転炉ダスト
を主原料にロータリーキルン等で重油またはガスを用い
てペレット化する方法〔鉄と鋼、Vo i、76 (1
976)8446) 、*たは燃料費低減を目的とし、
セメント等の固型材を使用したコールドペレット化技術
〔鉄と鋼、V o l 。
を主原料にロータリーキルン等で重油またはガスを用い
てペレット化する方法〔鉄と鋼、Vo i、76 (1
976)8446) 、*たは燃料費低減を目的とし、
セメント等の固型材を使用したコールドペレット化技術
〔鉄と鋼、V o l 。
76 (1,976)84.32)により得られたベレ
ットを高炉または転炉で使用するダス1へ回収利用方法
が報告されている。
ットを高炉または転炉で使用するダス1へ回収利用方法
が報告されている。
転炉操業において操業時に発生する排ガス中には約50
〜80 m m g / %のダス1−が含まれており
、MFeを主成分とし未加工で再使用可能な1次ダスト
とダスト成分の約60%が鉄分である2次ダストが発生
するため転炉装入鉄合計1.4〜1.6%前後の鉄ロス
が発生し製出鋼歩留の悪化要因となっておりこのダスト
の回収利用はMj5造原価の低減につながるものである
。1次ダストと2次ダストの発生割合は例えば2:1程
度である。
〜80 m m g / %のダス1−が含まれており
、MFeを主成分とし未加工で再使用可能な1次ダスト
とダスト成分の約60%が鉄分である2次ダストが発生
するため転炉装入鉄合計1.4〜1.6%前後の鉄ロス
が発生し製出鋼歩留の悪化要因となっておりこのダスト
の回収利用はMj5造原価の低減につながるものである
。1次ダストと2次ダストの発生割合は例えば2:1程
度である。
これらの事から発生ダストの鉄分を回収する事は極めて
重要な事である。
重要な事である。
しかるに、捕集された該湿潤2次ダストは湿式除塵機で
捕集されるため脱水処理を行った後でも約20〜30%
の水分を保有し、例えば高熱溶銑中にそのまま投入使用
する事は非常に危険である。
捕集されるため脱水処理を行った後でも約20〜30%
の水分を保有し、例えば高熱溶銑中にそのまま投入使用
する事は非常に危険である。
そこで従来法では水分を除去する目的で天日乾燥を行い
、乾燥時にゲス1〜中の成分FeOが酸化反応してFe
2o3に移行するので、これを鉄鉱石の代替として炉上
より炉内に投入使用している。しかし、乾燥ダストは粉
体であるため原料ホッパー内での棚吊、投入時の原料歩
留低下、取扱い時の粉塵等多くの問題があった。
、乾燥時にゲス1〜中の成分FeOが酸化反応してFe
2o3に移行するので、これを鉄鉱石の代替として炉上
より炉内に投入使用している。しかし、乾燥ダストは粉
体であるため原料ホッパー内での棚吊、投入時の原料歩
留低下、取扱い時の粉塵等多くの問題があった。
また、これらり問題を解決するため前記セメント等の固
型材を使用したり焼結処理を行って、固型の状態で使用
する方法があるが、固型材の中には成分〔S〕等が含ま
れる場合が多くその影響で通常操業時全チャージに使用
し難く、また加工処理費等が高くなる等の欠点があった
。
型材を使用したり焼結処理を行って、固型の状態で使用
する方法があるが、固型材の中には成分〔S〕等が含ま
れる場合が多くその影響で通常操業時全チャージに使用
し難く、また加工処理費等が高くなる等の欠点があった
。
本発明はこれらの欠点を解消し、簡単に安価な方法でダ
ストを再利用し溶鋼歩留の向上を図り、製造原価を低減
させる優れた方法を提供しようとするものであり、その
要旨とするところは転炉操業時に発生する湿潤2次ダス
トを別にバインダー等を使用することなく天然黒鉛と混
合加工してペレット化し溶銑等地の原料と共に炉内に装
入し吹錬する事を特徴とする転炉ダストの有効利用法で
あり、次に詳細に述る。
ストを再利用し溶鋼歩留の向上を図り、製造原価を低減
させる優れた方法を提供しようとするものであり、その
要旨とするところは転炉操業時に発生する湿潤2次ダス
トを別にバインダー等を使用することなく天然黒鉛と混
合加工してペレット化し溶銑等地の原料と共に炉内に装
入し吹錬する事を特徴とする転炉ダストの有効利用法で
あり、次に詳細に述る。
本発明は次の特徴を有する。
(イ)該湿潤2次ダストと低[S)含有天然黒鉛を混合
してセメント等の固型材を用いることなくペレット化を
行うので近年の素材に対する品質要求の高まるなか従来
法に比べてコストが低く不純物(S)等の影響が少ない
等の利点がある。(天然黒鉛とは天然産の黒鉛を指し六
角板状に結晶雲母と同様な層状構成をなし鉄黒色で金属
光沢を有し含有成分は産地により異るが炭素成分が50
〜95%と多く灰分が少ないもの程良質とされている。
してセメント等の固型材を用いることなくペレット化を
行うので近年の素材に対する品質要求の高まるなか従来
法に比べてコストが低く不純物(S)等の影響が少ない
等の利点がある。(天然黒鉛とは天然産の黒鉛を指し六
角板状に結晶雲母と同様な層状構成をなし鉄黒色で金属
光沢を有し含有成分は産地により異るが炭素成分が50
〜95%と多く灰分が少ないもの程良質とされている。
)
(ロ)天然黒鉛との混合ペレット化をする事で転炉炉内
で天然黒鉛中の炭素と吹錬中用酸素で2C十02→2C
Oの酸化発熱反応が起きるので天然黒鉛の配合率を制御
する事でペレットの冷却能の制御が可能となり操業条件
(溶銑温度、溶銑配合率)等の変化に影響される事なく
使用が可能となり常に安定した溶鋼歩留向上効果を得る
事が出来る。因みに発生湿潤2次ダストと天然黒鉛の混
合割合は例えば90〜50:10〜5oの範囲で任意に
可能である。
で天然黒鉛中の炭素と吹錬中用酸素で2C十02→2C
Oの酸化発熱反応が起きるので天然黒鉛の配合率を制御
する事でペレットの冷却能の制御が可能となり操業条件
(溶銑温度、溶銑配合率)等の変化に影響される事なく
使用が可能となり常に安定した溶鋼歩留向上効果を得る
事が出来る。因みに発生湿潤2次ダストと天然黒鉛の混
合割合は例えば90〜50:10〜5oの範囲で任意に
可能である。
(ハ)副産物として高濃度の可燃coガスを含む排ガス
が発生するのでLOG回収増効果が著しい利点がある。
が発生するのでLOG回収増効果が著しい利点がある。
(ニ)使用ダスト内FeOの酸化を湿潤ダストの状態で
ペレット化する事で酸化が抑制され、原料冷却能が低下
し鉄鉱石の代替を行った場合、従来と比べて使用量が増
えるので溶鋼歩留向上効果が著しい利点がある。尚、天
然黒鉛に要求される条件としては(C)≧80%、(S
)50.05%が好ましい。これは転炉吹錬での脱S能
は(S)≦30ppm域の場合通常装入(S)≦吹止(
8)の傾向があるため装入(S)値が高い場合二次吹錬
で脱S処理対応が必要となり製造原価悪化要因となる。
ペレット化する事で酸化が抑制され、原料冷却能が低下
し鉄鉱石の代替を行った場合、従来と比べて使用量が増
えるので溶鋼歩留向上効果が著しい利点がある。尚、天
然黒鉛に要求される条件としては(C)≧80%、(S
)50.05%が好ましい。これは転炉吹錬での脱S能
は(S)≦30ppm域の場合通常装入(S)≦吹止(
8)の傾向があるため装入(S)値が高い場合二次吹錬
で脱S処理対応が必要となり製造原価悪化要因となる。
また、〔C〕含有量については高濃度である程有利に働
く等の理由からである。尚、ペレットの他の原料(溶銑
、スクラップ等)との配合割合は特に限定されるもので
はなく、又投入時期も基本的には任意である。
く等の理由からである。尚、ペレットの他の原料(溶銑
、スクラップ等)との配合割合は特に限定されるもので
はなく、又投入時期も基本的には任意である。
次に本発明方法の実施に使用する装置例を説明する。第
1図において、ローラーミキサー1内に湿潤ダストと天
然黒鉛を装入攪拌を行った後貯鉱槽2を経てボールミル
3で混線を行い中継槽4を経て造粒機5にてペレット化
を行う又ペレット粒径は通常12mmφ程度であるが場
合によってはブリケットの如くブリケットマシンを用い
て固化する場合も有利に実施される。尚、天然黒鉛の配
合割合は通常10〜50%の範囲で有利に実施されるが
溶銑温度、溶銑配合率の変化に合せて最適な配合割合に
すべきである。図中6は振動篩である。
1図において、ローラーミキサー1内に湿潤ダストと天
然黒鉛を装入攪拌を行った後貯鉱槽2を経てボールミル
3で混線を行い中継槽4を経て造粒機5にてペレット化
を行う又ペレット粒径は通常12mmφ程度であるが場
合によってはブリケットの如くブリケットマシンを用い
て固化する場合も有利に実施される。尚、天然黒鉛の配
合割合は通常10〜50%の範囲で有利に実施されるが
溶銑温度、溶銑配合率の変化に合せて最適な配合割合に
すべきである。図中6は振動篩である。
造粒機5にてペレット化されたペレットを養生後側原料
ホッパー7に装入し、転炉8に溶銑9を装入しランス1
0により酸素を吹込み操業時に副原料ホッパー7より炉
内にペレットを投入し吹錬を行い発生ガスはOG装置1
1にてLDGを回収するものである。なお、図中10は
ランスである。
ホッパー7に装入し、転炉8に溶銑9を装入しランス1
0により酸素を吹込み操業時に副原料ホッパー7より炉
内にペレットを投入し吹錬を行い発生ガスはOG装置1
1にてLDGを回収するものである。なお、図中10は
ランスである。
次に本発明の実施例を挙げる。
実施例1゜
転炉2次ダス1へ成分(wt%):T−Fee6,0.
FeO58,2,Fe2O3]、9.O。
FeO58,2,Fe2O3]、9.O。
CaO9,1、T−C1,7,水分 11.3と天然黒
鉛成分(wt%):T−C80,0゜S O,04,
水分 10.0を用いて天然黒鉛の配合割合10.7%
で第1図造粒機にて製造したペレッ)〜成分(wt%)
: T−F e 53.9゜FeO4,0,2,
M−Fe 6.4.Fe20323.3.T−C1,
0,65,S O,05゜Ca 7.9.水分 1
.4のペレットを転炉炉」二側原料ホッパーに装入後次
いで溶銑配合率97゜5%、溶銑温度1378℃溶銑中
のS濃度32×10−°%の溶銑1B9.3tを装入、
吹錬を実施、ペレットを6.Oを炉上より投入使用を行
った結果、溶鋼歩留は比較材(ダストを使用しない通常
操業材N−20回行ったもの)に比べて溶鋼歩留1.6
2%T−D G回収原単位8.1− Nm’/ tの増
効果を得る事ができ吹止成分(S)30X10−3%と
問題なく、スラク滓化状況についても良好であった・ 比較例1゜ 転炉2次ダスト単体をセメン1〜材を用いて固型化した
成分(wt%):’r−Fe 49.8゜FeOO,
4,Fe2O367,7,CaOi5.9.S O,
14,CO,36,水分 1.0のペレット材を転炉炉
上副原料ホッパーに装入し、次いで溶銑配合率97.0
%溶銑温度1.360 ℃、溶銑中のS濃度30X10
−s%の溶銑]63tを装入し吹錬を実施、ペレット材
を5.4を炉上より鉄鉱石の代替として投入使用を行っ
た結果、溶鋼歩留は比較材(ダストを使用しない通常操
業材N=15回行ったもの)に比べて1.08%の増効
果を得る事ができたが吹止成分〔s〕値が60×]0−
3%と高くアフターブローを必要とする結果になった。
鉛成分(wt%):T−C80,0゜S O,04,
水分 10.0を用いて天然黒鉛の配合割合10.7%
で第1図造粒機にて製造したペレッ)〜成分(wt%)
: T−F e 53.9゜FeO4,0,2,
M−Fe 6.4.Fe20323.3.T−C1,
0,65,S O,05゜Ca 7.9.水分 1
.4のペレットを転炉炉」二側原料ホッパーに装入後次
いで溶銑配合率97゜5%、溶銑温度1378℃溶銑中
のS濃度32×10−°%の溶銑1B9.3tを装入、
吹錬を実施、ペレットを6.Oを炉上より投入使用を行
った結果、溶鋼歩留は比較材(ダストを使用しない通常
操業材N−20回行ったもの)に比べて溶鋼歩留1.6
2%T−D G回収原単位8.1− Nm’/ tの増
効果を得る事ができ吹止成分(S)30X10−3%と
問題なく、スラク滓化状況についても良好であった・ 比較例1゜ 転炉2次ダスト単体をセメン1〜材を用いて固型化した
成分(wt%):’r−Fe 49.8゜FeOO,
4,Fe2O367,7,CaOi5.9.S O,
14,CO,36,水分 1.0のペレット材を転炉炉
上副原料ホッパーに装入し、次いで溶銑配合率97.0
%溶銑温度1.360 ℃、溶銑中のS濃度30X10
−s%の溶銑]63tを装入し吹錬を実施、ペレット材
を5.4を炉上より鉄鉱石の代替として投入使用を行っ
た結果、溶鋼歩留は比較材(ダストを使用しない通常操
業材N=15回行ったもの)に比べて1.08%の増効
果を得る事ができたが吹止成分〔s〕値が60×]0−
3%と高くアフターブローを必要とする結果になった。
本発明の転炉操業方法によれば従来方法に比較して操業
条件の変化に影響される事なく全鋼種、普通鋼から高純
度鋼までに適応が可能となり、ダストの再利用が図られ
混合ペレット中有効成分の=7− 回収で溶鋼歩留の向」二、生石灰原単位の低減、Lr)
G回収増等の効果が得られ又、製造課程で天然黒鉛がバ
インダーの役目をすることで固型剤(セメント等)不用
等の製造原価に及ぼす効果はきわめて大きい。
条件の変化に影響される事なく全鋼種、普通鋼から高純
度鋼までに適応が可能となり、ダストの再利用が図られ
混合ペレット中有効成分の=7− 回収で溶鋼歩留の向」二、生石灰原単位の低減、Lr)
G回収増等の効果が得られ又、製造課程で天然黒鉛がバ
インダーの役目をすることで固型剤(セメント等)不用
等の製造原価に及ぼす効果はきわめて大きい。
【図面の簡単な説明】
第1図は本発明方法を実施するために使用する造粒装置
例の説明図である。 第2図は本発明方法を実施するための転炉設備配置図で
ある。 1・・・ローラーミキサー 2・・・貯鉱槽 3・・・ボールミル 4・・・中継槽 5・・・造粒機 6・・・振動篩 7・・副原料ホッパー 8・・・転炉 9・・溶銑 10・・・ランス 11・・・OG装置 3:ボールミル 4:中継槽 5:造粒機 6:振動ふるい 7:副原料ホッパー 8二転炉 9:溶銑 10:ランス 11:OG装置
例の説明図である。 第2図は本発明方法を実施するための転炉設備配置図で
ある。 1・・・ローラーミキサー 2・・・貯鉱槽 3・・・ボールミル 4・・・中継槽 5・・・造粒機 6・・・振動篩 7・・副原料ホッパー 8・・・転炉 9・・溶銑 10・・・ランス 11・・・OG装置 3:ボールミル 4:中継槽 5:造粒機 6:振動ふるい 7:副原料ホッパー 8二転炉 9:溶銑 10:ランス 11:OG装置
Claims (1)
- 転炉操業時に発生する湿潤2次ダストに天然黒鉛を混合
、加工してペレット化し転炉炉内に装入し吹錬すること
を特徴とする転炉ダストの利用法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12564186A JPS62284007A (ja) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | 転炉ダストの利用法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12564186A JPS62284007A (ja) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | 転炉ダストの利用法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62284007A true JPS62284007A (ja) | 1987-12-09 |
Family
ID=14915051
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12564186A Pending JPS62284007A (ja) | 1986-06-02 | 1986-06-02 | 転炉ダストの利用法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62284007A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006225729A (ja) * | 2005-02-18 | 2006-08-31 | Ntn Corp | 製鋼ダスト固形化物およびその製造方法 |
JP2006225679A (ja) * | 2005-02-15 | 2006-08-31 | Ntn Corp | 製鋼ダストの固形化物およびその製造方法 |
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