JPS62262355A - 放電灯 - Google Patents
放電灯Info
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- JPS62262355A JPS62262355A JP10383886A JP10383886A JPS62262355A JP S62262355 A JPS62262355 A JP S62262355A JP 10383886 A JP10383886 A JP 10383886A JP 10383886 A JP10383886 A JP 10383886A JP S62262355 A JPS62262355 A JP S62262355A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は放電灯特にはその電極の改良に関する。
従来から放電灯たとえば水銀ランプや高圧ナトリウムラ
ンプ等の電極はタングステン族の電極軸にタングステン
線からなるコイルを装着し、このコイルに電子放射性物
質な被着してなり、上記電子放射性物質としては一般に
アルカリ土類金属酸化物あるいはこの酸化物と高融点酸
化物たとえばドリアＴｈ０２ 、アルミナＡ／２０３
、酸化スカンジウム５Ｃ２０３＊イツトリアＹ２Ｏ３，
酸化タングステンＷＯ３等との混合物が使用されている
。
ンプ等の電極はタングステン族の電極軸にタングステン
線からなるコイルを装着し、このコイルに電子放射性物
質な被着してなり、上記電子放射性物質としては一般に
アルカリ土類金属酸化物あるいはこの酸化物と高融点酸
化物たとえばドリアＴｈ０２ 、アルミナＡ／２０３
、酸化スカンジウム５Ｃ２０３＊イツトリアＹ２Ｏ３，
酸化タングステンＷＯ３等との混合物が使用されている
。
このような電極を備えた放電灯、たとえば４０Ｗ水銀ラ
ンプについて云えば、その動作中、′ｌ！極先端の温度
は１４００＠Ｃｂ（輝度温度）以上となり。
ンプについて云えば、その動作中、′ｌ！極先端の温度
は１４００＠Ｃｂ（輝度温度）以上となり。
コイル部分の電極先端に近い方では１２００°ｃｂ以上
となる。そのため、電子放射性物質の蒸発速度が早まり
、さらにイオンや電子による衝撃によって飛散消耗し、
始動特性が低下したり、あるいは蒸発や飛散した電子放
射性物質やこれが還元して生じたたとえば金属バリウム
等が発光管内面に被着して黒化現象を生じ、光の損失を
増大して光束低下をきたし、ランプの寿命を低下させる
。
となる。そのため、電子放射性物質の蒸発速度が早まり
、さらにイオンや電子による衝撃によって飛散消耗し、
始動特性が低下したり、あるいは蒸発や飛散した電子放
射性物質やこれが還元して生じたたとえば金属バリウム
等が発光管内面に被着して黒化現象を生じ、光の損失を
増大して光束低下をきたし、ランプの寿命を低下させる
。
このような欠点に対処して、 を糎軸にトリウムＴｈ−
タングステンＷを使用したものがある。このものは始動
電圧かや〜低くなり、１！子放射性物質の蒸発およびイ
オンや電子の衝撃による飛散は少なくなるが、電極軸先
端の温度が１４００℃ｂ以上となり、 Ｔｈの蒸発が加
わるため１発元管内面の黒化は減少せず、光束低下によ
る短寿命は依然として避けることはできなかった。
タングステンＷを使用したものがある。このものは始動
電圧かや〜低くなり、１！子放射性物質の蒸発およびイ
オンや電子の衝撃による飛散は少なくなるが、電極軸先
端の温度が１４００℃ｂ以上となり、 Ｔｈの蒸発が加
わるため１発元管内面の黒化は減少せず、光束低下によ
る短寿命は依然として避けることはできなかった。
本発明は上記事情を考慮してなされたもので。
始動特性、光束維持率を改善して長寿命の放電灯を提供
することを目的とする。
することを目的とする。
本発明は放電灯用電極の電極軸およびこれに装着したコ
イルの少なくとも一方を（ルテニウムＲｕ−タングステ
ンＷ）合金で形成し、かつ、上記合金中のＲｕの含有率
が０．０５％〜１０％（重量比）としたことを特徴とす
る。
イルの少なくとも一方を（ルテニウムＲｕ−タングステ
ンＷ）合金で形成し、かつ、上記合金中のＲｕの含有率
が０．０５％〜１０％（重量比）としたことを特徴とす
る。
以下９本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１図は４０Ｗ水銀ランプの発光管を示し、（１）は石
英ガラス製発光管バルブでその両端は加熱圧潰により封
止部（２Ａ） 、 （２Ｂ）が形成されている。
英ガラス製発光管バルブでその両端は加熱圧潰により封
止部（２Ａ） 、 （２Ｂ）が形成されている。
（３Ａ） 、 （３Ｂ）は一対の電極、 （３Ｃ）は
始動用補助電極で、それぞれ封着用金属箔（４Ａ） 、
（４Ｂ） 、 （４Ｃ）を介して外部リードＩＩ （
５Ａ）、（５Ｂ）、（５Ｃ）に接続され、かつ、管内に
は適量の始動用希ガスたとえばアルゴンガスおよび水銀
が封入されている。このような発光管は内部を真空にし
た外管（図示しない）内に収容されてランプを構成する
。上記電極（３Ａ）、（３Ｂ）は第２図に拡大して示す
ように。
始動用補助電極で、それぞれ封着用金属箔（４Ａ） 、
（４Ｂ） 、 （４Ｃ）を介して外部リードＩＩ （
５Ａ）、（５Ｂ）、（５Ｃ）に接続され、かつ、管内に
は適量の始動用希ガスたとえばアルゴンガスおよび水銀
が封入されている。このような発光管は内部を真空にし
た外管（図示しない）内に収容されてランプを構成する
。上記電極（３Ａ）、（３Ｂ）は第２図に拡大して示す
ように。
Ｒｕ含有率が１％（重量比）のＲｕ−Ｗ合金線からなる
電極軸（６）にタングステン線を巻回してなるコイル（
力を装着し、コイル（７）にはたとえはアルカリ土類金
属酸化物のＢａＯ、ＣａＯと高融点酸化物Ｙ２Ｏ３とか
らなる電子放射性物質（８）が被着して構成されている
。なお、上記電極軸（６）を形成するＲｕ−Ｗ合金線は
、タングステン線の製作過程においてＷ粉末とＲｕ金属
粉末とを混合、溶融し、続いて線引きすることによって
製作される。
電極軸（６）にタングステン線を巻回してなるコイル（
力を装着し、コイル（７）にはたとえはアルカリ土類金
属酸化物のＢａＯ、ＣａＯと高融点酸化物Ｙ２Ｏ３とか
らなる電子放射性物質（８）が被着して構成されている
。なお、上記電極軸（６）を形成するＲｕ−Ｗ合金線は
、タングステン線の製作過程においてＷ粉末とＲｕ金属
粉末とを混合、溶融し、続いて線引きすることによって
製作される。
このような構成のランプは、を極（３Ａ） 、 （３Ｂ
）の動作温度が従来のものより低くなるため１１！子放
射性物質（８）の蒸発、飛散が減少し、それによって始
動特性および光束の低下を少なく押えることができた。
）の動作温度が従来のものより低くなるため１１！子放
射性物質（８）の蒸発、飛散が減少し、それによって始
動特性および光束の低下を少なく押えることができた。
次に上記４０Ｗ水銀ランプにつき、電極軸（６）を形成
するＲｕ−Ｗ合金中のＲｕの含有率（重量比）を種々変
化させた場合のランプ特性に与える影響につき試験した
結果を第３図〜第５図に示す。第３図は始ａｍ圧、第４
図は光束維持率、第５図は電極先端温度に関する。
するＲｕ−Ｗ合金中のＲｕの含有率（重量比）を種々変
化させた場合のランプ特性に与える影響につき試験した
結果を第３図〜第５図に示す。第３図は始ａｍ圧、第４
図は光束維持率、第５図は電極先端温度に関する。
まず、第３図に示すようにＲｕ−Ｗ合金を使用したもの
はＲｕを含有しないＷだけのもの（従来例）に比較して
始動電圧が下がり、始動特性が改善されることが判る。
はＲｕを含有しないＷだけのもの（従来例）に比較して
始動電圧が下がり、始動特性が改善されることが判る。
また、光束維持率も第４図に示すようにＲｕ−Ｗ合金を
使用することにより改善されるが、 Ｒｕ含有率が１０
％を越えて１５％にも達するとＲｕの蒸発が顕著となり
、逆に従来のものよりも低下する結果となる。一方、
Ｒｕ含有率が０．０５％よりも少ない０．０２％になる
と、上記特性の改善効果は不充分となり、特に光束維持
率では従来のものとほとんど差違が認められな（なる。
使用することにより改善されるが、 Ｒｕ含有率が１０
％を越えて１５％にも達するとＲｕの蒸発が顕著となり
、逆に従来のものよりも低下する結果となる。一方、
Ｒｕ含有率が０．０５％よりも少ない０．０２％になる
と、上記特性の改善効果は不充分となり、特に光束維持
率では従来のものとほとんど差違が認められな（なる。
したがって、始動特性と光束維持率の両ランプ特性を共
に顕著に改善できるＲｕ−Ｗ合金中のＲｕ含有率は０．
０５％〜１０％の範囲内にあることが判る。
に顕著に改善できるＲｕ−Ｗ合金中のＲｕ含有率は０．
０５％〜１０％の範囲内にあることが判る。
このような改善効果が得られる理由は９次の点にあるも
のと考えられる。すなわち、第５図に示すように電極軸
なＲｕ−Ｗ合金で形成すると、１ｍ極の動作温度を下げ
ることができ、したがって始動特性が改善されると共に
、電子放射性物質の蒸発。
のと考えられる。すなわち、第５図に示すように電極軸
なＲｕ−Ｗ合金で形成すると、１ｍ極の動作温度を下げ
ることができ、したがって始動特性が改善されると共に
、電子放射性物質の蒸発。
飛散も少なくなり、管壁黒化も減少して光束維持率も改
善できるものである。
善できるものである。
次に他の実施例につき説明する。この実施例は先に説明
した実施例と異なり、電極（３Ａ）、（３Ｂ）のコイル
（７）をＲｕ−Ｗ合金線（Ｒｕ含有本１％）で形成し、
電極軸（６）はＲｕを含まないＷ製としたもので。
した実施例と異なり、電極（３Ａ）、（３Ｂ）のコイル
（７）をＲｕ−Ｗ合金線（Ｒｕ含有本１％）で形成し、
電極軸（６）はＲｕを含まないＷ製としたもので。
他の構成は第１図および第２図に示した先の実施例と全
く同一であるのでその説明は省略する。
く同一であるのでその説明は省略する。
この実施例の場合も先の実施例と同様に、始動特性およ
び光束維持率の改善効果が得られた。
び光束維持率の改善効果が得られた。
ついで、上記４０Ｗ水銀ランプにつき、電極軸（６）を
形成するＲｕ−Ｗ合金中のｎｕの含有率（重量比）を種
々変化させた場合のラング特性に与える影響につき試験
した結果を第６図〜第８図に示す３第６図は始動電圧、
第７図は光束維持率、第８図は電極先端温度に関する。
形成するＲｕ−Ｗ合金中のｎｕの含有率（重量比）を種
々変化させた場合のラング特性に与える影響につき試験
した結果を第６図〜第８図に示す３第６図は始動電圧、
第７図は光束維持率、第８図は電極先端温度に関する。
まず、第６図に示すようにＲｕ−Ｗ合金を使用したもの
はＲｕを含有しないＷだけのもの（従来例）に比較して
始動電圧が下がり、始動特性が改善されることが判る。
はＲｕを含有しないＷだけのもの（従来例）に比較して
始動電圧が下がり、始動特性が改善されることが判る。
また、光束維持率も第７図に示すようにＲｕ−Ｗ合金を
使用することにより改善されるが、 Ｒｕ含有率が１０
％を越えて１５％にも達するとＲｕの蒸発が顕著となり
、逆に従来のものよりも低下する結果となる。一方、
ＩＬｕ含有率が０．０５％よりも少ない０．０２％にな
ると、上記特性の改善効果は不充分となり、特に光束維
持率では従来のものとほとんど差違が認められなくなる
。
使用することにより改善されるが、 Ｒｕ含有率が１０
％を越えて１５％にも達するとＲｕの蒸発が顕著となり
、逆に従来のものよりも低下する結果となる。一方、
ＩＬｕ含有率が０．０５％よりも少ない０．０２％にな
ると、上記特性の改善効果は不充分となり、特に光束維
持率では従来のものとほとんど差違が認められなくなる
。
したがって、始動特性と光束維持率の両ランプ特性を共
に顕著に改善できるＲｕ−Ｗ合金製コイル（力中に占め
るＲｕ含有率は、 Ｒｕ−Ｗ合金を電極軸（６）に使
用した場合と同様に０．０５％〜１０％の範囲内にある
ことが判る。
に顕著に改善できるＲｕ−Ｗ合金製コイル（力中に占め
るＲｕ含有率は、 Ｒｕ−Ｗ合金を電極軸（６）に使
用した場合と同様に０．０５％〜１０％の範囲内にある
ことが判る。
このような改善効果が得られる理由は、第８図に示すよ
うに電極のコイル（力をＲｕ−Ｗ合金製とすることによ
って、従来のＷ製のものよりも電極の動作温度を下げる
ことができるからであって、このことにより始動特性が
改善されると共に、を子放射性物質の蒸発、飛散も少な
くなり、管壁黒化も減少して光束維持率も改善できるも
のである。
うに電極のコイル（力をＲｕ−Ｗ合金製とすることによ
って、従来のＷ製のものよりも電極の動作温度を下げる
ことができるからであって、このことにより始動特性が
改善されると共に、を子放射性物質の蒸発、飛散も少な
くなり、管壁黒化も減少して光束維持率も改善できるも
のである。
また、上記各実施例では電極軸（６）またはコイル（力
の一方のみをＲｕ−Ｗ合金で形成したが、勿論両者共に
Ｒｕ−Ｗ合金で形成しても良く、さらに電極のコイルは
図示の二重コイルに限らず、一層コイルであっても良い
。
の一方のみをＲｕ−Ｗ合金で形成したが、勿論両者共に
Ｒｕ−Ｗ合金で形成しても良く、さらに電極のコイルは
図示の二重コイルに限らず、一層コイルであっても良い
。
なお９本発明は上記のような水銀ランプに限られるもの
ではなく、高圧ナトリウムランプ、キセノンランプ、ネ
オランプ等の他の放電灯にも適用できるものであり、％
にキセノンランプのように電流密度の大きなものにとっ
ては、電極構成物質の飛散が少なく、管壁黒化防止に有
効である。
ではなく、高圧ナトリウムランプ、キセノンランプ、ネ
オランプ等の他の放電灯にも適用できるものであり、％
にキセノンランプのように電流密度の大きなものにとっ
ては、電極構成物質の飛散が少なく、管壁黒化防止に有
効である。
第１図は本発明の一実施例である水銀ランプ発光管の縦
断面図、第２図は同ランプの電極の拡大、／３参 縦断面図、第３図チ第５図は電極軸を形成するＲｕへ −Ｗ金合金中Ｒｕ含有率とランプ特性との関係を示す曲
線図で、第３図は始動電圧、第４図は光束維持率、第５
図は電極先端温度に関し、また第６図′清第８図は電極
のコイルを形成するＲｕ−Ｗ合金中のＲｕ含有率とラン
プ特性との関係を示す曲線図で、第６図は始動電圧、第
７図は光束維持率、第８図は電極先端温度に関するもの
である。 （１）・・・・・・発光管パルプ、 （３Ａ）、（３
Ｂ）・・・・・・電極。 （６）・・・・・・電極軸、（７）・・・・・・コイル
。
断面図、第２図は同ランプの電極の拡大、／３参 縦断面図、第３図チ第５図は電極軸を形成するＲｕへ −Ｗ金合金中Ｒｕ含有率とランプ特性との関係を示す曲
線図で、第３図は始動電圧、第４図は光束維持率、第５
図は電極先端温度に関し、また第６図′清第８図は電極
のコイルを形成するＲｕ−Ｗ合金中のＲｕ含有率とラン
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７図は光束維持率、第８図は電極先端温度に関するもの
である。 （１）・・・・・・発光管パルプ、 （３Ａ）、（３
Ｂ）・・・・・・電極。 （６）・・・・・・電極軸、（７）・・・・・・コイル
。
Claims (1)
- 電極軸にコイルを装着し、コイルに電子放射性物質を被
着してなる電極を備え、上記電極軸およびコイルの少な
くとも一方は（ルテニウムＲｕ−タングステンＷ）合金
からなり、かつ、上記合金中のＲｕの含有率は０．０５
％〜１０％（重量比）であることを特徴とする放電灯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10383886A JPS62262355A (ja) | 1986-05-08 | 1986-05-08 | 放電灯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10383886A JPS62262355A (ja) | 1986-05-08 | 1986-05-08 | 放電灯 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62262355A true JPS62262355A (ja) | 1987-11-14 |
Family
ID=14364561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10383886A Pending JPS62262355A (ja) | 1986-05-08 | 1986-05-08 | 放電灯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62262355A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6965202B2 (en) * | 2001-12-05 | 2005-11-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | High pressure discharge lamp and lamp unit |
-
1986
- 1986-05-08 JP JP10383886A patent/JPS62262355A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6965202B2 (en) * | 2001-12-05 | 2005-11-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | High pressure discharge lamp and lamp unit |
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