JPS62243782A - シヤドウマスク用金属薄板の製造方法 - Google Patents
シヤドウマスク用金属薄板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(発明の目的)
本発明はカラー受像管に用いるシャドウマスク用薄板の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
(従来の技術及び問題点)
従来、カラー受像管用シャドウマスクには、低炭素リム
ド冷延鋼板や低炭素AQキルド冷延鋼板といった軟鋼板
が用いられているが、これらの材料より低熱膨張特性を
有するFe−Ni系合金。
ド冷延鋼板や低炭素AQキルド冷延鋼板といった軟鋼板
が用いられているが、これらの材料より低熱膨張特性を
有するFe−Ni系合金。
例えば36Ni−Feアンバーなどの使用が検討されて
いる。
いる。
一般にカラー受像管を作動させた場合、シャドウマスク
の開孔を通過する電子ビームは全体の1/3以下であり
、残りの電子ビームはシャドウマスクに射突するので、
シャドウマスクは時として80℃にも達する程加熱され
る。この際、シャドウマスクが熱により膨張し該シャド
ウマスクと蛍光面の距離が変化して色純度の低下が生じ
るわけであるが、Fe−Ni系アンバー合金の使用によ
りこの熱膨張が軽減されるというものである。しかし、
このFe−Ni系アンバー合金は従来の軟鋼に比べ多数
の細孔を開けるためのエツチング性に問題がある。
の開孔を通過する電子ビームは全体の1/3以下であり
、残りの電子ビームはシャドウマスクに射突するので、
シャドウマスクは時として80℃にも達する程加熱され
る。この際、シャドウマスクが熱により膨張し該シャド
ウマスクと蛍光面の距離が変化して色純度の低下が生じ
るわけであるが、Fe−Ni系アンバー合金の使用によ
りこの熱膨張が軽減されるというものである。しかし、
このFe−Ni系アンバー合金は従来の軟鋼に比べ多数
の細孔を開けるためのエツチング性に問題がある。
前記アンバー合金の場合、レジストの密着性やエツチン
グ液に対する腐食性が軟鋼と異るため、従来のエツチン
グ穿孔法では孔径や孔形状のばらつきが大きくなり、そ
の結果、該エツチングにより穿孔した細孔部に光を透過
させるとマスクにもやがかったようなむらが生じる。特
に、近年急速に増加しているピッチ及び孔径の小さい高
精細度マスクにおいては、孔径や孔形状のわずかな乱れ
によってもむらが生じてしまい、カラー受像管の品位を
著しく低下させてしまう。これを防ぐため。
グ液に対する腐食性が軟鋼と異るため、従来のエツチン
グ穿孔法では孔径や孔形状のばらつきが大きくなり、そ
の結果、該エツチングにより穿孔した細孔部に光を透過
させるとマスクにもやがかったようなむらが生じる。特
に、近年急速に増加しているピッチ及び孔径の小さい高
精細度マスクにおいては、孔径や孔形状のわずかな乱れ
によってもむらが生じてしまい、カラー受像管の品位を
著しく低下させてしまう。これを防ぐため。
エツチング液温を低くし、エツチング速度を低下させる
方法も検討されているが、この方法では生産性が極端に
低下して、経済的に適合しない。
方法も検討されているが、この方法では生産性が極端に
低下して、経済的に適合しない。
このため生産効率がよく、かつ高品位のシャドウマスク
を得ることができるN1−Fe系合金のシャドウマスク
用薄板材が待ち望まれていた。
を得ることができるN1−Fe系合金のシャドウマスク
用薄板材が待ち望まれていた。
(発明の構成)
本発明はかかる点に鑑みてなされたもので、シャドウマ
スクの孔径や孔形状のばらつきを小さくし、むらの発生
しない高品位のシャドウマスクを生産効率よく製造でき
るシャドウマスク用金属薄板の製造方法を提供するもの
である。すなわち、本発明はF e及びNiを主成分と
するF e −N i系合金シャドウマスク材を冷間加
工度80%以」二で強加工圧延し1次いでこの強加工圧
延したシャドウマスク材を再結晶温度以上の温度で焼鈍
し、さらにこの焼鈍したシャドウマスク材を冷間加工度
3〜15%でダルロールにより表面粗さがRaO02〜
0.7μm及びS rn 100 μm以下となるよう
に冷間圧延することを特徴とするシャドウマスク用金属
薄板の製造方法(但し、RaはJfSB0601の表面
粗さ、Smは基準長さ内における表面粗さを示す断面曲
線の凸凹の間隔の平均値である)及び前記焼鈍に際し、
焼鈍後の結晶粒度が粒度番号8.0以上になるように行
うことを特徴とする前記シャドウマスク用金属薄板の製
造方法に関する。
スクの孔径や孔形状のばらつきを小さくし、むらの発生
しない高品位のシャドウマスクを生産効率よく製造でき
るシャドウマスク用金属薄板の製造方法を提供するもの
である。すなわち、本発明はF e及びNiを主成分と
するF e −N i系合金シャドウマスク材を冷間加
工度80%以」二で強加工圧延し1次いでこの強加工圧
延したシャドウマスク材を再結晶温度以上の温度で焼鈍
し、さらにこの焼鈍したシャドウマスク材を冷間加工度
3〜15%でダルロールにより表面粗さがRaO02〜
0.7μm及びS rn 100 μm以下となるよう
に冷間圧延することを特徴とするシャドウマスク用金属
薄板の製造方法(但し、RaはJfSB0601の表面
粗さ、Smは基準長さ内における表面粗さを示す断面曲
線の凸凹の間隔の平均値である)及び前記焼鈍に際し、
焼鈍後の結晶粒度が粒度番号8.0以上になるように行
うことを特徴とする前記シャドウマスク用金属薄板の製
造方法に関する。
(発明の詳細な説明)
次に本発明のシャドウマスク用金属薄板の製造方法の各
条件の限定について述べる。
条件の限定について述べる。
本発明者らは、まず、Fe−Ni系アンバーのエツチン
グスピードはエツチング面(シャドウマスク用金属薄板
の圧延面)に(100)を集合させることにより著しく
速めることができることを見出した。シャドウマスクの
エツチング穿孔は貫通エツチングであり、生産効率に寄
与するエツチングスピードは板厚の深さ方向へのエツチ
ングスピードである。したがって、エツチング面にエツ
チングスピードの速い結晶面を集合させることによって
穿孔スピードを上げることができる。Fe−Ni系アン
バーの場合、エツチングされやすい結晶面は(100)
であるので、エツチング面(100)を集合させること
によりエツチングスピードを著しく上げることができ、
エツチング性に劣るFe−Ni系合金でもエツチング条
件によっては(例えばエツチング液として塩化第2鉄を
用い、液温60℃以上でエツチングを行う)、従来の軟
鋼と同等な生産効率を得ることができる。
グスピードはエツチング面(シャドウマスク用金属薄板
の圧延面)に(100)を集合させることにより著しく
速めることができることを見出した。シャドウマスクの
エツチング穿孔は貫通エツチングであり、生産効率に寄
与するエツチングスピードは板厚の深さ方向へのエツチ
ングスピードである。したがって、エツチング面にエツ
チングスピードの速い結晶面を集合させることによって
穿孔スピードを上げることができる。Fe−Ni系アン
バーの場合、エツチングされやすい結晶面は(100)
であるので、エツチング面(100)を集合させること
によりエツチングスピードを著しく上げることができ、
エツチング性に劣るFe−Ni系合金でもエツチング条
件によっては(例えばエツチング液として塩化第2鉄を
用い、液温60℃以上でエツチングを行う)、従来の軟
鋼と同等な生産効率を得ることができる。
エツチング面に(100)を集合させるためには。
冷間で強加工圧延を行った後、再結晶焼鈍を行って集合
組織を得る必要があり、このための強加工圧延の加工度
は実験の結果80%以上を必要とされる。
組織を得る必要があり、このための強加工圧延の加工度
は実験の結果80%以上を必要とされる。
強加工圧延の後、再結晶温度以上の温度で焼鈍を行い、
さらに冷間圧延により所定の板厚及び所定の表面粗さを
得るわけであるが、この際、加工度が3%未満ではダル
ロールの凸凹が十分に材料にプリントできず、15%を
超えると結晶面の回転が大きくなりエツチングスピード
が低下してしまい好ましくない。
さらに冷間圧延により所定の板厚及び所定の表面粗さを
得るわけであるが、この際、加工度が3%未満ではダル
ロールの凸凹が十分に材料にプリントできず、15%を
超えると結晶面の回転が大きくなりエツチングスピード
が低下してしまい好ましくない。
表面粗さはレジストの密着性に大きく影響を与える。レ
ジストの密着性が適切でないと孔形状の乱れがおこり、
開孔の精度が低下する。特に、高精細度マスクではレジ
ストの密着性のわずかな差による孔形状の乱れが致命的
な欠陥となる。そこで、表面粗さは次のように厳しく規
定する必要がある。表面粗さRaが0.2μmより小さ
しAとレジストの密着性か弱すぎるためサイドエツチン
グが進みすぎ、精度良く開孔できない、また、0゜7μ
mより大きいと密着性強すぎるため現象後に穿孔される
べき部分にもレジストが残存することがあり好ましくな
い、また、生産性を高めるためにはエツチング温度を高
くしなければならないが。
ジストの密着性が適切でないと孔形状の乱れがおこり、
開孔の精度が低下する。特に、高精細度マスクではレジ
ストの密着性のわずかな差による孔形状の乱れが致命的
な欠陥となる。そこで、表面粗さは次のように厳しく規
定する必要がある。表面粗さRaが0.2μmより小さ
しAとレジストの密着性か弱すぎるためサイドエツチン
グが進みすぎ、精度良く開孔できない、また、0゜7μ
mより大きいと密着性強すぎるため現象後に穿孔される
べき部分にもレジストが残存することがあり好ましくな
い、また、生産性を高めるためにはエツチング温度を高
くしなければならないが。
その場合、腐食反応が激しくなるため、より一層表面粗
さを厳しくコントロールして良好なレジストの密着性を
得る必要がある。Raのさらに好ましい範囲は0.4超
〜0.6μmである。
さを厳しくコントロールして良好なレジストの密着性を
得る必要がある。Raのさらに好ましい範囲は0.4超
〜0.6μmである。
しかしながら、また上記のRaだけでは適切な細孔を得
るための十分なエツチング穿孔ができない。そこで種々
検討されたのがSmである。Smは第1図に示すように
基準長さ内における表面粗さを示す断面曲線の凸凹の間
隔の平均値を表すものであり、Smが大きすぎると孔形
状が悪くなる。この様子を第2図に示す。第2図(a)
はSmが大きすぎる場合を概念的に示したもので粗さの
ピッチが大きいため局部的にレジストの密着性が弱くな
り、その部分で図の点線4を示すようにサイドエツチン
グ(側壁方向へのエツチング)が過度に進むため孔形状
が乱れる。第2図(b)はSmが適度に小さい場合を概
念的に示したものでレジストの密着性が孔のどの部分の
も均一なため孔形状は乱れない。このようにSmはレジ
ストの密着性の重要な因子であり、100μmを超える
と孔形状の乱れを生ずるので1本発明のようにSmを1
00μm以下とする必要がある。
るための十分なエツチング穿孔ができない。そこで種々
検討されたのがSmである。Smは第1図に示すように
基準長さ内における表面粗さを示す断面曲線の凸凹の間
隔の平均値を表すものであり、Smが大きすぎると孔形
状が悪くなる。この様子を第2図に示す。第2図(a)
はSmが大きすぎる場合を概念的に示したもので粗さの
ピッチが大きいため局部的にレジストの密着性が弱くな
り、その部分で図の点線4を示すようにサイドエツチン
グ(側壁方向へのエツチング)が過度に進むため孔形状
が乱れる。第2図(b)はSmが適度に小さい場合を概
念的に示したものでレジストの密着性が孔のどの部分の
も均一なため孔形状は乱れない。このようにSmはレジ
ストの密着性の重要な因子であり、100μmを超える
と孔形状の乱れを生ずるので1本発明のようにSmを1
00μm以下とする必要がある。
特に高温でエツチングする場合や孔径が小さい高精細マ
スクの場合は、Sm50μm以下とすることが望ましい
。
スクの場合は、Sm50μm以下とすることが望ましい
。
次に結晶粒であるが、粒度番号で8.0未満の粗粒であ
ると、結晶面によってエツチング性に差異があるので孔
の縁がギザギザになり孔形状が悪くなるという傾向があ
る。したがって、より孔精度を良好にするためには結晶
粒度を粒度番号で8.0以上とするのが望ましい。
ると、結晶面によってエツチング性に差異があるので孔
の縁がギザギザになり孔形状が悪くなるという傾向があ
る。したがって、より孔精度を良好にするためには結晶
粒度を粒度番号で8.0以上とするのが望ましい。
このようにエツチングによる細孔の精度を上げるために
は、Ra、Smさらには結晶粒度を本願発明の条件に厳
密に調節する必要がある。
は、Ra、Smさらには結晶粒度を本願発明の条件に厳
密に調節する必要がある。
なお、実験の結果、焼鈍前の強加工圧延の加工度が97
%を超えると、焼鈍再結晶したとき均一な細粒にならな
いことがあるのが分かった。したがって、強加工圧延の
加工度の上限は97%が望ましい。
%を超えると、焼鈍再結晶したとき均一な細粒にならな
いことがあるのが分かった。したがって、強加工圧延の
加工度の上限は97%が望ましい。
さらに、結晶粒を均一に微細化するためには高温短時間
焼鈍(通常F a −N i系アンバーに行われる光輝
焼鈍は光輝焼鈍ラインで高温短時間で行われる)よりも
低温長時間焼鈍のほうが適していることも分かった。前
記のように結晶粒を均一に微細化するためには焼鈍条件
を厳しくコントロールする必要があるが、高温短時間焼
鈍ではわずかなラインスピードの違いによって結晶組織
が変化してしまうため、コントロールが困難である。
焼鈍(通常F a −N i系アンバーに行われる光輝
焼鈍は光輝焼鈍ラインで高温短時間で行われる)よりも
低温長時間焼鈍のほうが適していることも分かった。前
記のように結晶粒を均一に微細化するためには焼鈍条件
を厳しくコントロールする必要があるが、高温短時間焼
鈍ではわずかなラインスピードの違いによって結晶組織
が変化してしまうため、コントロールが困難である。
そして上記の焼鈍は650〜850℃の範囲で行うこと
が望ましい。
が望ましい。
以下に実施例を示し、本発明の詳細な説明する。
(実施例)
シャドウマスク材として36Ni−Feアンバーを用い
た。これを第1表に示す工程により最終的に板厚0.2
閤の金属薄板とした。この金属薄板を供試材としてエツ
チング試験を行った。まず、圧延油及び防錆油を取除く
ため脱脂を行い、その後、両面に牛乳カゼイン酸アルカ
リと重クロム酸アンモニウムとからなる感光液を塗布し
て所定のレジスト膜を形成する。
た。これを第1表に示す工程により最終的に板厚0.2
閤の金属薄板とした。この金属薄板を供試材としてエツ
チング試験を行った。まず、圧延油及び防錆油を取除く
ため脱脂を行い、その後、両面に牛乳カゼイン酸アルカ
リと重クロム酸アンモニウムとからなる感光液を塗布し
て所定のレジスト膜を形成する。
次に両面の感光膜に大小マスク孔のネガ像を有するパタ
ーンを密着配置し、超高圧水銀ランプで露光することに
よりマスク孔の像を得る。その後。
ーンを密着配置し、超高圧水銀ランプで露光することに
よりマスク孔の像を得る。その後。
現象、乾燥、バーニングを経てエツチング工程に進む。
エツチング工程では、エツチング液として塩化第2鉄を
用いた。
用いた。
エツチングスピードは、従来の軟鋼のエツチングに要す
る時間と今回の試験において要した時間の比、従来の軟
鋼のエツチングに要する時間/本実験のアンバーのエツ
チングに要する時間で評価した。また、エツチングを終
えたマスクを暗室内で透過光によりit!muむら品位
を評価した。以上の実験結果を第1表に合せて示す。
る時間と今回の試験において要した時間の比、従来の軟
鋼のエツチングに要する時間/本実験のアンバーのエツ
チングに要する時間で評価した。また、エツチングを終
えたマスクを暗室内で透過光によりit!muむら品位
を評価した。以上の実験結果を第1表に合せて示す。
本発明例1〜6は強加工圧延及び最終圧延の際の加工度
、表面粗さ、結晶粒度の全てが適切なため、エツチング
スピードは軟鋼の80%以上あり。
、表面粗さ、結晶粒度の全てが適切なため、エツチング
スピードは軟鋼の80%以上あり。
また、むら品位の高い良好なマスクが得られている。特
に、本発明例1.3.4はRa、Smがさらに好ましい
範囲にあるため、むらの全くない特に良好なマスクが得
られている。本発明例7は結晶粒度が粒度番号8.0未
満なため、むらが少しあるが実用上問題ないレベルであ
る。
に、本発明例1.3.4はRa、Smがさらに好ましい
範囲にあるため、むらの全くない特に良好なマスクが得
られている。本発明例7は結晶粒度が粒度番号8.0未
満なため、むらが少しあるが実用上問題ないレベルであ
る。
比較例8は強加工圧延の際の加工度が低すぎ、また、比
較例10は最終圧延の際の加工度が高すぎるためエツチ
ング面への(100)の集合が不十分で、エツチングス
ピードが軟鋼の60%しかなく生産効率が悪い。比較例
9は最終圧延の際の加工度が低すぎるためダルロールの
凸凹が材料にうまくプリントできず、したがってRaも
小さくなりむらが発生している。比較例11〜13はR
a、Smに本発明範囲を外れるものがあるためむらが発
生している。
較例10は最終圧延の際の加工度が高すぎるためエツチ
ング面への(100)の集合が不十分で、エツチングス
ピードが軟鋼の60%しかなく生産効率が悪い。比較例
9は最終圧延の際の加工度が低すぎるためダルロールの
凸凹が材料にうまくプリントできず、したがってRaも
小さくなりむらが発生している。比較例11〜13はR
a、Smに本発明範囲を外れるものがあるためむらが発
生している。
以上の実施例ではシャドウマスク材として36Ni−F
e合金を用いたが1本発明はこれに限るものではなく、
42N’1−Fe合金、36Ni−4Cr−Fe合金、
32Ni−5Co−Fe合金。
e合金を用いたが1本発明はこれに限るものではなく、
42N’1−Fe合金、36Ni−4Cr−Fe合金、
32Ni−5Co−Fe合金。
32Ni−4Co−2Cr−Fe合金等のFe及びNi
を主成分とするアンバー型合金であれば同様に適用でき
ることは言うまでもない。
を主成分とするアンバー型合金であれば同様に適用でき
ることは言うまでもない。
以下余白
第1表
傘エツチングスピード(%)
従来の軟鋼のエツチングスピード
本実験のアンバーのエツチングに要する時間m−むら品
位 A むらは全くなく特に良好 B むらはほとんどなく良好 Cむらが少しあるが実用上問題ない D むらがあり実用不可 E むらがかなり強い (効 果) 以上のように本発明によれば、孔径や孔形状のばらつき
を小さくシ、むらの発生しない高品質のシャドウマスク
を生産効率よく製造できるシャドウマスク用金属薄板を
製造することができる。
位 A むらは全くなく特に良好 B むらはほとんどなく良好 Cむらが少しあるが実用上問題ない D むらがあり実用不可 E むらがかなり強い (効 果) 以上のように本発明によれば、孔径や孔形状のばらつき
を小さくシ、むらの発生しない高品質のシャドウマスク
を生産効率よく製造できるシャドウマスク用金属薄板を
製造することができる。
第1図は表面粗さSmの説明図、第2図(a)及び第2
図(b)はSmの孔形状に及ぼす影響を概念的に説明す
るための説明図である。 Q: 平均線 SmL、Sm2:・・・凸凹の間隔 1: 粗さのあらい凸部 2: 粗さの密な凸部 3:孔 4: サイドエツチングが進み孔形状が点線のように脹
らんだ部位
図(b)はSmの孔形状に及ぼす影響を概念的に説明す
るための説明図である。 Q: 平均線 SmL、Sm2:・・・凸凹の間隔 1: 粗さのあらい凸部 2: 粗さの密な凸部 3:孔 4: サイドエツチングが進み孔形状が点線のように脹
らんだ部位
Claims (2)
- (1)Fe及びNiを主成分とするFe−Ni系合金シ
ャドウマスク材を冷間加工度80%以上で強加工圧延し
、次いでこの強加工圧延したシャドウマスク材を再結晶
温度以上の温度で焼鈍し、さらにこの焼鈍したシャドウ
マスク材を冷間加工度3〜15%でダルロールにより表
面粗さがRa0.2〜0.7μm及びSm100μm以
下となるように冷間圧延することを特徴とするシャドウ
マスク用金属薄板の製造方法(但し、RaはJIS B
0601の表面粗さ、Smは基準長さ内における表面
粗さを示す断面曲線の凸凹の間隔の平均値である)。 - (2)前記焼鈍に際し、焼鈍後の結晶粒度が粒度番号8
.0以上になるように行うことを特徴とする特許請求の
範囲第1項に記載のシャドウマスク用金属薄板の製造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8513786A JPS62243782A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | シヤドウマスク用金属薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8513786A JPS62243782A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | シヤドウマスク用金属薄板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62243782A true JPS62243782A (ja) | 1987-10-24 |
Family
ID=13850263
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8513786A Pending JPS62243782A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | シヤドウマスク用金属薄板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62243782A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03281756A (ja) * | 1990-02-15 | 1991-12-12 | Nkk Corp | シャドウマスク用Fe―Ni合金薄板およびその製造方法 |
DE4123567A1 (de) * | 1990-07-17 | 1992-01-23 | Nippon Kokan Kk | Fe-ni-legierungsblech fuer lochmasken und verfahren zu seiner herstellung |
JPH04103744A (ja) * | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Nkk Corp | シャドウマスク用Fe―Ni合金薄板およびその製造方法 |
JPH04103743A (ja) * | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Nkk Corp | シャドウマスク用Fe―Ni合金薄板およびその製造方法 |
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US5605582A (en) * | 1992-01-24 | 1997-02-25 | Nkk Corporation | Alloy sheet having high etching performance |
-
1986
- 1986-04-15 JP JP8513786A patent/JPS62243782A/ja active Pending
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