JPS62228642A

JPS62228642A - 筒内直接噴射式内燃機関

Info

Publication number: JPS62228642A
Application number: JP7124886A
Authority: JP
Inventors: Eiji Ono; 大野　栄嗣
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1986-03-31
Filing date: 1986-03-31
Publication date: 1987-10-07

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は筒内直接噴射式内燃機関に関し、特に、部分負
荷運転または無過給運転領域でのＮＯｘの低減と、全負
荷運転または過給運転領域でのノッキング抑制とを可能
にした筒内直接噴射式内燃機関に関する。

〔従来の技術〕

筒内直接噴射式内燃機関としてはディーゼルエンジンが
良く知られているが、筒内直接噴射式火花点火エンジン
（４サイクルガソリン直噴エンジン）も既に特許や論文
などで知られている。この筒内直接噴射式火花点火エン
ジンでは、噴射された燃料が全量燃焼室に入るので、噴
射燃料が次のサイクルで燃焼室に全量吸入されるとは限
らない、燃料を吸気ボートに噴射するエンジンに比べて
、各サイクル毎に必要なだけ燃料を燃焼室内に噴射でき
る利点がある。

〔発明が解決しようする問題点〕

この利点を生かすためには、各サイクルの燃焼室内吸気
量を正確に検出する必要があるが、従来、一般化されて
いる吸気系でのエアフローメータ（Ｌジェトロニック）
や、負圧メータ（Ｄジエトロニツタ）では、各サイクル
毎の吸気量を直接測定していないので、吸気系での空気
流遅れなどの影響でどうしても測定誤差が避けられない
。よって、これらの吸気量測定方式では充分に筒内直接
噴射式火花点火エンジンの利点が生かされない。

そこで、正確に吸入空気量を測定する手段として既に特
許（例えば特開昭５９−２２１４３３号公報）や論文な
どで知られている、筒内圧力を検出する方法により燃焼
室内の吸気量を測定することが考えられる。

ところが、この筒内圧力を検出する手段を用いた場合は
次のような問題点が生じる。

■　燃焼室内には前回の燃焼の残留ガスが存在するので
、筒内圧力によって計測されるのは吸気量＋残留ガス量
であり、吸気量のみを測定することができない。

■　正確に各サイクルの筒内空気量を計測するには、吸
気弁が閉弁中の圧縮行程で筒内圧を計測する必要がある
が、吸気行程中に燃料を筒内噴射する場合には、筒内圧
計測の方が時間的に後になって制御出来ない場合がある
。即ち、ノッキングを抑えるために点火直前に燃料噴射
を行った方が良い全負荷運転領域や過給運転領域では、
圧縮行程で測定した筒内圧を燃料噴射量に反映すること
ができるが、吸入行程中に燃料噴射を行った方が良い部
分負荷運転領域や無過給運転領域では、圧縮行程で測定
した筒内圧を燃料噴射量に反映できないのである。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明の目的は、前記従来の筒内直接噴射式内燃機関に
おける吸気量測定の問題点を解消し、全負荷運転や過給
運転領域および部分負荷運転や無過給運転領域のいずれ
においても、筒内に設けた圧力センサで測定した筒内圧
を利用して算出した正確な吸気量に応じた燃料を、適正
な時期に噴射することができる優れた筒内直接噴射式内
燃機関を提供することである。

前記目的を達成する本発明の筒内直接噴射式内燃機関は
、燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備えた筒
内直接噴射式内燃機関であって、その１つが第１図（ａ
）に示される。この図の筒内直接噴射式内燃機関は、前
記燃焼室内の圧力を検出する筒内圧センサと、機関のク
ランク角度検出手段と、機関の負荷を検出し、機関が全
負荷か部分負荷かを判別する負荷判別手段と、排気行程
７圧縮行程、吸気行程の同一ピストン位置における前記
筒内圧センサの圧力検出値を記憶する記憶手段と、全負
荷時に圧縮行程の圧力検出値から排気行程の圧力検出値
を差し引いて求めた圧力値により燃料量を演算し、圧縮
行程上死点前に燃料を噴射する第１噴射実行手段と、部
分負荷時に吸入行程の圧力検出値から仮に演算した仮燃
料量を圧縮行程初期に噴射し、その後圧縮行程の圧力検
出値から排気行程の圧力検出値を差し引いた真の圧力値
により真の燃料量を演算し、前記仮燃料量とこの真の燃
料量の差分を圧縮行程上死点前に噴射する第２噴射実行
手段とを備えていることを特徴としている。

また、他の１つが第１図（ｂ）に示される。この図の筒
内直接噴射式内燃機関は、前記燃焼室内の圧力を検出す
る筒内圧センサと、機関のクランク角度検出手段と、機
関の吸気圧値により機関が過給状態か無過給状態かを判
別する過給判別手段と、排気行程、圧縮行程、吸気行程
の同一ピストン位置における前記筒内圧センサの圧力検
出値を記憶する記憶手段と、過給時に圧縮行程の圧力検
出値から排気行程の圧力検出値を差し引いて求めた圧力
値により燃料量を演算し、圧縮行程上死点前に燃料を噴
射する第１噴射実行手段と、無過給時に吸入行程の圧力
検出値から仮に演算した仮燃料量を圧縮行程初期に噴射
し、その後圧縮行程の圧力検出値から排気行程の圧力検
出値を差し引いた真の圧力値により真の燃料量を演算し
、前記仮燃料量とこの真の燃料量の差分を圧縮行程上死
点前に噴射する第２噴射実行手段とを備えていることを
特徴としている。

〔作　用〕

本発明の筒内直接噴射式内燃機関によれば、排気行程、
圧縮行程、吸気行程の同一ピストン位置において検出し
た筒内圧を基に、全負荷時または過給時には圧縮行程の
圧力値から排気行程の圧力値を差し引いた値により演算
した燃料量が圧縮行程の点火時期直前に噴射され、部分
負荷時または無過給時には吸入行程の圧力値から仮に演
算した仮燃料量が演算後にまず噴射され、その後に圧縮
行程の圧力値から排気行程の圧力値を差し引いた値によ
り演算した真の燃料量の、前記仮燃料量に不足する量が
圧縮行程の点火時期直前に噴射される。

〔実施例〕

以下図面を用いて本発明の実施例を詳細に説明する。

第１図は本発明を適用した筒内直接噴射式内燃機関とそ
の周辺装置の概略構成図である。第２図において、例え
ば４気筒のガソリンエンジン１には各気筒毎に噴射ノズ
ル２ａ〜２ｄとこれに対応して点火プラグ３ａ〜３ｄお
よび筒内圧センサ７ａ〜７ｄが設けられている。点火プ
ラグ３８〜３ｄの各個はハイテンションコード４８〜４
ｄを介して点火コイル５ａまたは５ｂに接続されている
。点火コイル５ａは第１気筒（＃１）及び第４気筒（＃
４）を、点火コイル５ｂは第２気筒（＃２）及び第３気
筒（＃３）をそれぞれ受は持つ。即ら、このシステムで
はディストリビュータを不要としている。これは、本発
明の装置では点火放電の期間が長いためディストリビュ
ータによる配電が困難なためである。また、筒内圧セン
サ７ａ〜７ｄは制御回路１０のＡ／Ｄ変換器１０１に接
続されている。

制御回路１０には、筒内圧センサ７ａ〜７ｄからの各気
筒の圧力信号ｐに加えて、クランク角センサ１４からの
信号ａと、上死点（ＴＤＣ）センサ１５からのＴＤＣ信
号すと、気筒判別センサ１６からの信号Ｃと、吸気通路
２のスロットル弁１８等に設けられる負荷センサ１９か
らの信号ｄが入力される。信号ｄによりエンジン１が全
負荷状態か部分負荷状態かを知る事ができる。更に、前
記制御回路１０には水温センサ２０からの信号ｅも入力
される。

制御回路１０はこれらの信号ａ　−ｅに基づいて放電指
示信号「、気筒指示信号ｇ及びｈをイグナイタ６へ送り
、また、信号ｐにより演算した燃料噴射１ＴＡＵに基づ
いて燃料噴射信号ｉを駆動部１３に送る。駆動部１３か
らは各噴射ノズル２ａ〜２ｄへ信号ライン１７が設けら
れている。燃料は燃料タンク８から燃料ポンプ９Ａへ送
られ、さらに、デリバリパイプ９Ｂで一定圧力に保持さ
れる。いずれかの噴射ノズル２８〜２ｄに信号ライン１
７から噴射指示信号があった時のみ噴射ノズル２ａ〜２
ｄは開弁し、バイブ９Ｂ内とほぼ同じ圧力の燃料が噴射
される。信号ライン１７には噴射指示の制御信号だけで
なく、ノズ指駆動エネルギの供給信号も担っている。こ
こでは高電圧が必要なためパンテリ１１からＤＣ／ＤＣ
コンバータ１２により昇圧した後、駆動部１３ヘエネル
ギが供給される。

制御回路１０は、例えばマイクロコンピュータとして構
成され、Ａ／Ｄ変換器１０１．入出力インタフェース１
０２．　ＣＰＵ１０３．　ＲＯＭ１０４．　ＲＡＭ１０
５．バックアップＲＡＭ１０６などが設けられている。

また、制御回路１０において、ダウンカウンタ１０８、
フリップフロップ１０９および駆動回路１１０は燃料噴
射弁２８〜２ｄを駆動制御するためのものである。即ち
、後述のルーチンにおいて、燃料噴射量ＴＡｌｌが演算
されると、燃料噴射量ＴＡＩＩがダウンカウンタ１０８
にプリセットされると共にフリップフロップ１０９にも
セットされる。この結果、駆動回路１１０が燃料噴射弁
２ａ〜２ｄのいずれかの付勢信号ｉの出力を開始する。

この信号ｉと同じく制御回路１０から出力される気筒指
示信号ｇ及びｈにより駆動部１３が燃料噴射弁２ａ〜２
ｄのいずれかの付勢を開始する。他方、ダウンカウンタ
１０８がクロック信号（図示せず）を計数して最後にそ
のキャリアウド端子が“１”レベルとなったときに、フ
リップフロップ１０９がリセットされて駆動回路１１０
は燃料噴射弁の付勢信号ｉの出力を停止する。つまり、
上述の燃料噴射１ＴＡｔｌだけ燃料噴射弁は付勢され、
従って燃料噴射量ＴＡ［Ｉに応じた量の燃料がエンジン
１の燃焼室に送り込まれることになる。

筒内圧センサ７ａ〜７ｄの吸気圧データＰ及び冷却水温
データＴＨ−は、所定時間ごとに実行されるＡｌ１）変
換ルーチンによって取り込まれて］？ＡＭ１０５の所定
領域に格納される。つまり、ｌ？ＡＭ１０５におけるデ
ータＰおよびＴＯＷは所定時間毎に更新されている。

第３図は第２図に示すエンジン１のある１つの気筒、例
えば第１気筒の部分断面図である。第３図において、２
１はシリンダヘッド、２２はシリンダブロック、２３は
ピストン、２４は燃焼室を示しており、シリンダヘッド
２１には燃料噴射ノズル２ａｓ点火プラグ３ａ’ｓ筒内
圧センサ７ａ、吸気弁２５および排気弁２６が設けられ
ている。残りの３つの気筒の構成もこの第３図と同様で
ある。

以上のように構成された筒内直接噴射式火花点火エンジ
ンにおいて、本発明では第４図に示すように各気筒のピ
ストンが排気行程、吸気行程、圧縮行程において同一位
置にあるとき、例えば上死点前後のθ度にあるとき、の
筒内圧をＪ１１定する。

即ち、（ａｌ　　排気行程の上死点前θ度（Ａ点）、（ｂ）　
　吸気行程の上死点後θ度（Ｂ点）、（Ｃ）　　圧縮行
程の上死点前θ度（Ｃ点）、における筒内圧を測定し、
各サイクル毎にこのデータを更新しながらＲＡＭ１０５
に記憶しておく。

そして、エンジンｌが全負荷運転領域にある時は、前記
Ａ点とＣ点における筒内圧を利用して燃料噴射量を演算
して所定時期に噴射し、エンジン１が部分負荷運転領域
にある時は、前記Ａ点、Ｂ点、Ｃ点における筒内圧を利
用して燃料噴射量を演算して所定時期に噴射するのであ
る。これをエンジン１が全負荷運転時と部分負荷運転時
に分け、第５図および第６図を用いて詳述する。

＋１）　　全負荷運転時（第５図）エンジンの全負荷運転時はノッキングが発生しやすいの
で、燃料噴射は出来るだけ遅らせ、点火時期直前に噴射
する方が良い。従って、この場合は排気行程におけるＡ
点においてまず筒内圧ＰＡを検出する。このＰＡは気筒
内に残留する排気ガスの圧力である。続いて今度は圧縮
行程におけるＣ点において筒内圧ＰＣを検出する。この
ｐｃは気筒内に残留する排気ガスの圧力と、新たに気筒
内に流入する吸気の圧力との和である。

そこで、全負荷の場合はＰＲ＝　ＰＣ−Ｐ＾により真の
筒内の吸気圧力ＰＲを演算し、このＰＲにより燃料噴射
ＩＴＡＵＰを求め、温度等による補正をおこなった噴射
量ＴＡＵを点火時期直前に噴射する。

（２）部分負荷運転時（第６図）エンジンの部分負荷運転時はノッキングしないので、混
合気を均一化して成層燃焼によるＮＯｘ、ＩＩＣの増加
を防ぎ、エミッション、燃費を向上させるために燃料噴
射は出来るだけ早い方が良く、全負荷時開様に排気行程
におけるＡ点で筒内圧ＰＡ、圧縮行程におけるＣ点で筒
内圧ｐｃを検出して真の筒内の吸気圧力ＰＲを演算し、
このＰＲにより求めた燃料噴射量を点火時期直前に噴射
していたのでは間に合わない。そこで、この部分負荷時
では、吸入行程におけるＢ点で筒内圧ＰＢを検出し、こ
の筒内圧ＰＢにより仮の燃料噴射ＩＴＡＵＫを演算して
圧縮行程初期にその量を噴射してしまう。そして、その
後の圧縮行程で求めた筒内圧ｐｃにより補正された真の
噴射量ＴＡＵが演算されると、その差分子ＡＵＳ　＝Ｔ
ＡＵ−ＴＡＵＫを求め、このＴＡＵＳを点火時期直前に
噴射する。なお、圧縮行程初期に噴射する仮噴射量ＴＡ
ＵＫは、真の噴射ＩＩ’Ｈの５０〜８０％程度が適当で
あり、、ＴＡＵを越えるイ直であってはならない。

次に第２図の制御回路のエンジンｌの全気筒に対する動
作を、第８図および第９図のフローチャートを用いて説
明するが、ここでは次のような具体例を用いて説明する
。

（１１各気筒のピストン２３の同一位置に相当する上死
点からのクランク角度θを１２０°とする。従って、吸
気行程のＢ点は上死点後の１２０°、排気行程のＡ点お
よび圧縮行程のＣ点はそれぞれ下死点後の６０°となる
。

（２）エンジン１の４つの気筒の点火順序を＃１−＃　
３−＃　４→＃２とした。

この結果、クランク軸のＯ°位置を例えば第１気筒の圧
縮行程終了後の上死点位置どし、クランク軸がこの後２
回転（７２０°回転）して第１気筒が１サイクルを終了
するとすると、第１気筒のピストンのＡ点はクランク角
の２４０°、Ｂ点は４８０　’、Ｃ点は６００°に相当
する。そして、他の気筒のピストンの動きをこの第１気
筒同様にクランク角の推移で表すと、第７図のようにな
る。即ち、上述のようにＯｏを定めたクランク軸が６０
”回転した時には、第３気筒のピストンがＣ点にあり、
第２気筒のピストンがＡ点にあるのである。

第８図は所定時間毎に行われる時間ルーチンを示してい
る。このルーチンではエンジンが全負荷運転か、部分負
荷運転かがステップ８０１で判定され、全負荷の時（Ｙ
ＥＳ）はステップ８０２に進んで全負荷フラグＦＬＤＯ
値が“１”にされるが、部分負荷の時（Ｎｏ）はステッ
プ８０３に進んで全負荷フラグＦＬＤの値が“０”にさ
れる。

第９図は各気筒が第７図のように動作している時の制御
装置の動作を示すフローチャートであり、３０°Ｃ＾毎
に行われる。ステップ９０１〜ステツプ９０８はクラン
ク軸が所定角度、即ちいずれかの気筒のピストンがＡ点
、Ｂ点またはＣ点にある角度になったか否かを判定する
ためのものである。従って、このルーチンではステップ
９０１〜９０８のいずれか１つのステップでのみＹＥＳ
となる。この状態を以下に示す。

■　６０°の時（ステップ９０１でＹＥＳ）　ニステッ
プ９０９でＩ２気筒の筒内圧がＰＡ２に、詳３気筒の筒
内圧がＰＣに記憶され、ステップ９１０でＩ３気筒の真
の吸気圧力ＰＲが演算され、ステップ９２１に進む。

■　１２０°の時（ステップ９０２でＹＵＳ）　ニステ
ップ９１１でＩ４気筒の筒内圧がＰＢに記憶され、ステ
ップ９３１に進む。

■　２４０°　の時（ステップ９０３でＹＥＳ）　ニス
テップ９１２でＩ１気筒の筒内圧がＰＡｌに、Ｉ４気筒
の筒内圧がＰＣに記憶され、ステップ９１３で１１４気
筒の真の吸気圧力ＰＲが演算され、ステップ９２１に進
む。

■　３００°の時（ステップ９０４でＹＥＳ）　ニステ
ップ９１４でｎ２気筒の筒内圧がＰＢに記憶され、ステ
ップ９３１に進む。

■　４２０°　の時（ステップ９０５でＹＥＳ）　ニス
テップ９１５でＩ３気筒の筒内圧がＰＡ３に、Ｉ２気筒
の筒内圧がＰＣに記憶され、ステップ９１６でｌ＋２気
筒の真の吸気圧力ＰＲが演算され、ステップ９２１に進
む。

■　４８０°の時（ステップ９０６でＹＥＳ）　ニステ
ップ９１７でＩＩ気筒の筒内圧がＰＢに記憶され、ステ
ップ９３１に進む。

■　６００°の時（ステップ９０７でＹＥＳ）　ニステ
ップ９１８でＩ４気筒の筒内圧がＰＡ４に、Ｉ１気筒の
筒内圧がＰＣに記憶され、ステップ９１９でｌ＋４気筒
の真の吸気圧力ＰＩ？が演算され、ステップ９２１に進
む。

■　６６０°の時（ステップ９０８でＹＥＳ）　：ステ
ップ９２０で１１３気筒の筒内圧がＰＢに記憶され、ス
テップ９３１に進む。

このようにしてステップ９３１に進んできた時には、こ
のステップで全負荷フラグＦＬＤが“１”か否かを判定
し、ＦＬＩＩ−“１″の時（ＹＥＳ）は全負荷状態であ
るのでそのままリターンするが、ＦＬＤ　≠“１′の時
（ＮＯ）はステップ９３２にて筒内圧ＰＢを用いて周知
の方法により燃料噴射ＪｉｌｌＴＡＵＰの計算を行い、
ステップ９３３で仮燃料噴射１ＴＡｔｌＫをこの実施例
では前記ＴＡＬＩＰの５０％とする。そして、ステ・７
ブ９３４で仮噴射フラグＰＦを１”にした後、ステップ
９３５でＴＡｔｌＫに応じた燃料噴射を行う。この噴射
は噴射量計算直後の吸入行程の終了間際か、圧縮行程の
初期に行う。

また、ステップ９２１に進んできた時には、このステ・
ノブ９２１で真の吸気圧力ＰＲを基に燃料噴射量ＴＡＵ
Ｐが計算される。そして、ステップ９２２で空燃比補正
係数ＦＡＦや水温補正係数等によりｌ’ＡＵＰが補正さ
れて真の燃料噴射１ＴＡｌｌが求められる。この後、ス
テップ９２３で仮噴射フラグＰＦが“ドか否かが判定さ
れる。ＰＦ−“０”のとき（Ｎｏ）は直前の吸入行程、
あるいは圧縮行程初期において仮噴射のない全負荷の場
合であるので、ステップ９２６でＴＡＵを第２図のＲＡ
Ｍ１０５に格納してリターンする。また、ステップ９２
３でＰＦ＝“１′となった場合（ＹＥＳ）は部分負荷状
態であるのでステップ９２４に進み、ここで真の燃料噴
射量ＴＡＵからこの直前に噴射された仮噴射１ＴＡＩＩ
Ｋを減算したものをＴＡｔｌとし、ステップ９２５でＰ
Ｆをクリアした後ステップ９２６でこのＴＡＩＩを第２
図のＩ？ＡＭ１０５に格納してリターンする。

このようにして［？ＡＭ１０５に格納された燃料噴射量
は、この後に水温やエンジン回転数等のエンジン運転状
態パラメータを基にしで決められる点火時期前の所定時
期に燃焼室内に噴射される。この場合、噴射弁に印加す
る燃料圧は常に一定に保ち、噴射量は噴射弁の開弁時期
に比例するようにしておく。また、点火時期は点Ｃにお
ける筒内圧から決定し、点火時期直前に噴射が終了する
ように筒内圧−エンジン回転数一点火時期のマツプを制
御回路１０のＲＯＭＩＱ４に予め記憶させてお（。

以上説明した実施例では燃料の噴射量及び噴射時期の制
御を、エンジンの負荷状態によって変えているが、過給
機付のエンジンにおいては、燃料の噴射量及び噴射時期
の制御を、エンジンの過給機態によって変えるようにす
る。即ち、前記実施例の全負荷／部分負荷の代わりに、
過給状態／無過給状態によって燃料の噴射様式を変える
のである。

過給機付エンジンの場合、過給機が機械駆動式のもの（
スーパーチャージャ）であるときはスーパーチャージャ
駆動用の電磁クラッチのオン／オフによって過給／無過
給を判別することができ、また、過給機が排気ガス駆動
式のもの（ターボチャージャ）である場合は、空気の充
填効率、即ち、過給機下流側の吸気管内の吸気圧の大気
圧との大小で過給／無過給機を判別することができる。

つまり、過給機下流側の吸気管内に吸気圧センサを設置
しておき、吸気圧が大気圧を越えた状態を過給状態、大
気圧以下を無過給状態とすることができるのである。な
お、この吸気圧による過給／無過給の判別は、スーパー
チャージャ付エンジンにも適用できることは言うまでも
ない。

〔発明の効果〕

以上説明したように本発明では、エンジンの全負荷時ま
たは過給時には圧縮行程の吸気圧から排気行程の残留ガ
ス圧を差し引いた真の吸気圧（真の吸気量）を基に演算
された燃料量が圧縮行程の点火時期直前に噴射され、エ
ンジンの部分負荷時または無過給時には吸入行程の吸気
圧力値から仮に演算した燃料量が演算後に先に噴射され
、その後に圧縮行程の吸気圧と排気行程の残留ガス圧と
から全頁荷時同様に真の燃料量を演算し、先に噴射した
燃料量との差分が点火時期直前に噴射されるので、次の
ような効果がある。

（１）　　全負荷時または過給時に必要燃料噴射イｔを
正確に求められ、しかも圧縮行程後期に噴射できるため
、ノンキングを抑えられ、圧縮比を上げることが出来る
ので、高出力、低燃費が得られる。

（２）　　部分負荷時または無過給時にも必要燃料〒を
正確に求められ、しかも、必要燃料量の一部を吸気行程
で先に噴射できるので、均一な混合気が得られ、ＮＯｘ
、ＩＩＣの増加を防止できる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａｌ、　（ｂ）はそれぞれ本発明の構成を示す
全体ブロック図、第２図は本発明の筒内直接噴射式内燃
機関の一実施例の全体概略図、第３図は第２図のエンジ
ンの部分断面図、第４図は本発明の筒内圧測定点を示す
行程説明図、第５図は全負荷時の噴射量計算手順を示す
タイミング図、第６図は部分負荷時の噴射量計算手順を
示すタイミング図、第７図はクランク軸が２回転する間
の全気筒のＡ。Ｂ、　Ｃ点の位置を示す説明図、第８図は負荷判定の時
間割込ルーチンを示すフローチャート、第９図は本発明
の制御装置の制御手順を示すフローチャートである。１・・・エンジン、　　　　２８〜２ｄ・・・噴射ノズ
ル、３８〜３ｄ・・・点火プラグ、　５ａ〜５ｄ・・・
点火コイル、７ａ〜７ｄ・・・筒内圧センサ、１０・・
・制御回路、１４・・・クランク角センサ、１５・・・
上死点センサ、１６・・・気筒判別センサ、　１９・・
・負荷センサ。

Claims

【特許請求の範囲】

１．燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備えた
筒内直接噴射式内燃機関であって、前記燃焼室内の圧力
を検出する筒内圧センサと、機関のクランク角度検出手
段と、機関の負荷を検出し、機関が全負荷か部分負荷かを判別
する負荷判別手段と、排気行程，圧縮行程，吸気行程の同一ピストン位置にお
ける前記筒内圧センサの圧力検出値を記憶する記憶手段
と、全負荷時に圧縮行程の圧力検出値から排気行程の圧力検
出値を差し引いて求めた圧力値により燃料量を演算し、
圧縮行程上死点前に燃料を噴射する第１噴射実行手段と
、部分負荷時に吸入行程の圧力検出値から仮に演算した仮
燃料量を圧縮行程初期に噴射し、その後圧縮行程の圧力
検出値から排気行程の圧力検出値を差し引いた真の圧力
値により真の燃料量を演算し、前記仮燃料量とこの真の
燃料量の差分を圧縮行程上死点前に噴射する第２噴射実
行手段と、を備えた筒内直接噴射式内燃機関。
２．燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備えた
筒内直接噴射式内燃機関であって、前記燃焼室内の圧力
を検出する筒内圧センサと、機関のクランク角度検出手
段と、機関の吸気圧値により機関が過給状態か無過給状態かを
判別する高過給判別手段と、排気行程，圧縮行程，吸気行程の同一ピストン位置にお
ける前記筒内圧センサの圧力検出値を記憶する記憶手段
と、過給時に圧縮行程の圧力検出値から排気行程の圧力検出
値を差し引いて求めた圧力値により燃料量を演算し、圧
縮行程上死点前に燃料を噴射する第１噴射実行手段と、無過給時に吸入行程の圧力検出値から仮に演算した仮燃
料量を圧縮行程初期に噴射し、その後圧縮行程の圧力検
出値から排気行程の圧力検出値を差し引いた真の圧力値
により真の燃料量を演算し、前記仮燃料量とこの真の燃
料量の差分を圧縮行程上死点前に噴射する第２噴射実行
手段と、を備えた筒内直接噴射式内燃機関。