JPS62227426A - アンモニアの注入量制御装置 - Google Patents
アンモニアの注入量制御装置Info
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- JPS62227426A JPS62227426A JP61071382A JP7138286A JPS62227426A JP S62227426 A JPS62227426 A JP S62227426A JP 61071382 A JP61071382 A JP 61071382A JP 7138286 A JP7138286 A JP 7138286A JP S62227426 A JPS62227426 A JP S62227426A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はアンモニアの注入量制御装置に係り、特に、排
ガス中の窒素酸化物（ＮＱｘ ） を除去する乾式脱
硝装置へアンモニア（ＮＨ，） を注入するアンモニ
アの注入量制御装置に関するものである。
ガス中の窒素酸化物（ＮＱｘ ） を除去する乾式脱
硝装置へアンモニア（ＮＨ，） を注入するアンモニ
アの注入量制御装置に関するものである。
近年、我が国においては重油供給量のひっ迫から、石油
依存度の是正を計るために、従来の重油専焼から石炭専
焼、ＬＮＧ（液化天然ガス）専焼へと燃料を変換しつつ
あり、特に事業用ボイラにおいては石炭専焼、ＬＮＧ専
焼の大容量火力発電所が建設されている。
依存度の是正を計るために、従来の重油専焼から石炭専
焼、ＬＮＧ（液化天然ガス）専焼へと燃料を変換しつつ
あり、特に事業用ボイラにおいては石炭専焼、ＬＮＧ専
焼の大容量火力発電所が建設されている。
ところが、石炭燃料は石油燃料、ガス燃料に比べて燃料
性が悪いので排ガス中に含まれるＮＯＸ及び未燃分が発
生しやすく、特にＮＯＸの低減対策のために火炎の分割
、排ガスの再循環、二段燃焼及び炉内脱硝などを採用し
て緩慢な燃焼を行なわせてＮＯＸを低減することも行な
われている。
性が悪いので排ガス中に含まれるＮＯＸ及び未燃分が発
生しやすく、特にＮＯＸの低減対策のために火炎の分割
、排ガスの再循環、二段燃焼及び炉内脱硝などを採用し
て緩慢な燃焼を行なわせてＮＯＸを低減することも行な
われている。
そしてこの石炭専焼火力、ＬＮＧ専焼火力においては、
ボイラ負荷が常に全負荷で運転されるものは少なく、負
荷を７５％負荷、５０％力荷、２５％角荷へと負荷を上
げ、下げして運転したり、運転を停止するなど、いわゆ
る毎日起動停止（ＤａｉｌｙＳ ｔａｒｔ Ｓ ｔａｐ
以下単にＤＳＳという）運転や、週末起動停止（Ｗｅ
ｅｋｌｙ Ｓ ｔａｒｔ Ｓ ｔｏｐ以下単にＷＳＳと
いう）運転を行なって中間負荷を担う火力発電プラント
へ移行しつつある。
ボイラ負荷が常に全負荷で運転されるものは少なく、負
荷を７５％負荷、５０％力荷、２５％角荷へと負荷を上
げ、下げして運転したり、運転を停止するなど、いわゆ
る毎日起動停止（ＤａｉｌｙＳ ｔａｒｔ Ｓ ｔａｐ
以下単にＤＳＳという）運転や、週末起動停止（Ｗｅ
ｅｋｌｙ Ｓ ｔａｒｔ Ｓ ｔｏｐ以下単にＷＳＳと
いう）運転を行なって中間負荷を担う火力発電プラント
へ移行しつつある。
一方、この中間負荷火力用にはこの火力発電ボイラの他
に、起動特性のよいガスタービンと排熱回収ボイラを組
合せた、いわゆるフンバインドプラントも用いられ、Ｄ
ＳＳ運転やＷＳＳ運転を行なって電力需要の多い昼間や
週日のみ運転し、夜間や週末は運転を停止するものが建
設されようとしている。
に、起動特性のよいガスタービンと排熱回収ボイラを組
合せた、いわゆるフンバインドプラントも用いられ、Ｄ
ＳＳ運転やＷＳＳ運転を行なって電力需要の多い昼間や
週日のみ運転し、夜間や週末は運転を停止するものが建
設されようとしている。
ところが、この石炭専焼、ＬＮＧ専焼の中間負荷用ボイ
ラ、ガスタービンにおいてもＮＯＸ排出濃変の規制強化
に伴ない、従来の燃焼改善に加えて、ＮＨ，を遣元剤と
して触媒の存在下で脱硝を行なう乾式接触還元脱硝装置
を設置するプラントが増加している。
ラ、ガスタービンにおいてもＮＯＸ排出濃変の規制強化
に伴ない、従来の燃焼改善に加えて、ＮＨ，を遣元剤と
して触媒の存在下で脱硝を行なう乾式接触還元脱硝装置
を設置するプラントが増加している。
それは石炭専焼ボイラにおいては燃料の燃焼性が悪いの
でＮ０Ｘ（）Ｉ−が増加し、ＬＮＧ専焼ボイラ、ガスタ
ービンプラントにおいては酸素量が多く高温燃焼を行な
うために１石炭専焼ボイラと口ＭＫ。
でＮ０Ｘ（）Ｉ−が増加し、ＬＮＧ専焼ボイラ、ガスタ
ービンプラントにおいては酸素量が多く高温燃焼を行な
うために１石炭専焼ボイラと口ＭＫ。
排ガス中には多量のＮＯＸを含有しているので、第２図
に示す様な脱硝装置が設置される。
に示す様な脱硝装置が設置される。
第２図は脱硝装置が設置されたボイラの代表的な煙風道
系統を示す。
系統を示す。
空気ダクト１内の燃焼用空気は押込通風機２にて昇圧さ
れ、空気予熱器３にて排ガスダクト４の排ガスによって
加熱された後ウィンドボックス５よりボイラ６へ供給さ
れる。
れ、空気予熱器３にて排ガスダクト４の排ガスによって
加熱された後ウィンドボックス５よりボイラ６へ供給さ
れる。
一方ポイラ６内で燃焼した排ガスは、排ガスダクト４で
ＮＨ，注入管７からのＮｌ（、によって脱硝されると共
Ｋ、下流に配置した脱硝装置８内の触媒９において脱硝
を促進し、排ガス中のＮＯＸは除去されて空気予熱器３
、集塵機１０、誘引通風機１１で昇圧され大気へ放出さ
れる、 ところが、かかる脱硝装置８は触媒９の種類によっても
多少反応温度範囲は異るが、最も脱硝効率の高い温度範
囲は３００〜４００℃の比較的高温で、温度範囲はいた
って狭いので、中間負荷火力用のボイラやコンバインド
サイクルプラントの様に常ＫＤＳＳ運転やＷＳＳ運転さ
れるものにおいては、負荷変動によって排ガス温度が常
に変動し、触媒９の使用可能領域をはずれてしまう。
ＮＨ，注入管７からのＮｌ（、によって脱硝されると共
Ｋ、下流に配置した脱硝装置８内の触媒９において脱硝
を促進し、排ガス中のＮＯＸは除去されて空気予熱器３
、集塵機１０、誘引通風機１１で昇圧され大気へ放出さ
れる、 ところが、かかる脱硝装置８は触媒９の種類によっても
多少反応温度範囲は異るが、最も脱硝効率の高い温度範
囲は３００〜４００℃の比較的高温で、温度範囲はいた
って狭いので、中間負荷火力用のボイラやコンバインド
サイクルプラントの様に常ＫＤＳＳ運転やＷＳＳ運転さ
れるものにおいては、負荷変動によって排ガス温度が常
に変動し、触媒９の使用可能領域をはずれてしまう。
この場合、触媒９の使用ガス温度が高過ぎると。
触媒９の組織が変化して触媒９としての機能がそこなわ
れ、また使用ガス温度が低すぎると排ガス中に存在する
無水硫酸（Ｓｏ、 ）と反応してやはり触媒９０機能が
劣化する。
れ、また使用ガス温度が低すぎると排ガス中に存在する
無水硫酸（Ｓｏ、 ）と反応してやはり触媒９０機能が
劣化する。
一方、常にＤＳＳ運転やＷＳＳ運転される火力発′亀用
ボイラ、コンバインドサイクルプラント忙おいては、排
ガス量およびＮＯＸ濃変が変動し、これによって脱硝性
能の追従性が悪くなる。
ボイラ、コンバインドサイクルプラント忙おいては、排
ガス量およびＮＯＸ濃変が変動し、これによって脱硝性
能の追従性が悪くなる。
それは、触媒９上でのＮＯＸとＮＨ，の反応機構に起因
する排ガス量およびＮＯ！濃度が起動時、負荷変化時の
ように変動する場合には、負荷変動に合わせてＮＨ，注
入量を変化させても脱硝性能が負荷変動に追従できない
からである。
する排ガス量およびＮＯ！濃度が起動時、負荷変化時の
ように変動する場合には、負荷変動に合わせてＮＨ，注
入量を変化させても脱硝性能が負荷変動に追従できない
からである。
これらの問題を回避するためｉＣ５従来のＮＨ，の注入
量制御装置の代表的な例を第３図に示す。
量制御装置の代表的な例を第３図に示す。
第３図において、入口ＮＯ！濃度検出器１２で検出され
た入口ＮＯ！信号１３と、空気流量検出器１４で検出さ
れた空気流量信号１５を関数発生器１６で排ガス流量信
号１７に変換し、この排ガス流量信号１７と入口ＮＯＸ
信号１３によって演算器１８で総Ｎ０Ｘｆｉ：信号１９
を算出する。一方モル比設定器２０で必要モル比（Ｎ０
ＸｆｉｌとＮ）Ｔ、ｉの比重）信号２１を算出し、この
必要モル比信号２１と総ＮＯＸ景信号１９によって演算
器２２で必Ｗ Ｎ）Ｔ、流量信号２３を算出する。
た入口ＮＯ！信号１３と、空気流量検出器１４で検出さ
れた空気流量信号１５を関数発生器１６で排ガス流量信
号１７に変換し、この排ガス流量信号１７と入口ＮＯＸ
信号１３によって演算器１８で総Ｎ０Ｘｆｉ：信号１９
を算出する。一方モル比設定器２０で必要モル比（Ｎ０
ＸｆｉｌとＮ）Ｔ、ｉの比重）信号２１を算出し、この
必要モル比信号２１と総ＮＯＸ景信号１９によって演算
器２２で必Ｗ Ｎ）Ｔ、流量信号２３を算出する。
この必要ＮＨ，Ｈ，信号２３と実測ＮＨ，Ｈ，検出器２
４で検出された実測ＮＨ，流景借景信号をＮＨ。
４で検出された実測ＮＨ，流景借景信号をＮＨ。
流量調節器２６で比較してその偏差信号２７を算出し、
この偏差信号２７によってＮＩｌ、配管２８のＮＨ，流
量調節弁２９を開、閉するように制御されていた。
この偏差信号２７によってＮＩｌ、配管２８のＮＨ，流
量調節弁２９を開、閉するように制御されていた。
ところが、従来の第３図に示すアンモニアの注大量制御
装置においては、ＤＳＳ運転やＷＳＳ運転を行なって常
に負荷変動を行なうものｋは負荷追従性が悪く好ましく
ない。
装置においては、ＤＳＳ運転やＷＳＳ運転を行なって常
に負荷変動を行なうものｋは負荷追従性が悪く好ましく
ない。
例えば自衛変化時においては排ガス量、ＮＯ！濃度、排
ガス温度などが急激に変化するためＫ、第４図（ａ）
、 （ｂ） 、 （ｃ）に示すように一時的に脱硝装置
８の出口ＮＯ！濃度が高くなったり、あるいはリークＮ
Ｈ，量が増加するといった現象が生じる。
ガス温度などが急激に変化するためＫ、第４図（ａ）
、 （ｂ） 、 （ｃ）に示すように一時的に脱硝装置
８の出口ＮＯ！濃度が高くなったり、あるいはリークＮ
Ｈ，量が増加するといった現象が生じる。
第４図（ａ）、 （ｂ）、 （ｃ）は横軸に時間、縦軸
にボイラ負荷、脱硝装置出口ＮＯＸ景、リークＮＨ，ｔ
を示し、曲線Ａはボイラ負荷変化、曲線Ｂは出口ＮＯＸ
量変化、曲線ＣはリークＮＨ，量変化を示す。
にボイラ負荷、脱硝装置出口ＮＯＸ景、リークＮＨ，ｔ
を示し、曲線Ａはボイラ負荷変化、曲線Ｂは出口ＮＯＸ
量変化、曲線ＣはリークＮＨ，量変化を示す。
ボイラ９荷が曲線Ａの点りから点Ｅに上昇すると、脱硝
装置出口のＮＯＸ量は曲線Ｂの点りから点ＥＫ上昇し、
リークＮＨ，量は曲線Ｃの点りから点Ｅに減少する。
装置出口のＮＯＸ量は曲線Ｂの点りから点ＥＫ上昇し、
リークＮＨ，量は曲線Ｃの点りから点Ｅに減少する。
他方、ボイラ負荷が曲線Ａの点Ｆから点ＧＫ減少すると
出口ＮＯＸ量は曲線Ｂの点Ｆから点Ｇへ減少し、リーク
ＮＨ，量は曲線Ｃの点Ｆから点Ｇへ上昇する。
出口ＮＯＸ量は曲線Ｂの点Ｆから点Ｇへ減少し、リーク
ＮＨ，量は曲線Ｃの点Ｆから点Ｇへ上昇する。
これは触媒表面上に吸着しているＮＨ，が排ガス中のＮ
ＯＸに対し一時的に不足、または過剰になるためである
。
ＯＸに対し一時的に不足、または過剰になるためである
。
本発明はかかれ従来の欠点を解消しようとするもので、
その目的とするところは、ボイラの負荷変化に対するＮ
Ｈ，の追従性が良く、脱硝性能を一定に維持出来ると同
時にリークＮＨ，ｔを減少させることができるアンモニ
アの注入量制御装置を得ようとするものである。
その目的とするところは、ボイラの負荷変化に対するＮ
Ｈ，の追従性が良く、脱硝性能を一定に維持出来ると同
時にリークＮＨ，ｔを減少させることができるアンモニ
アの注入量制御装置を得ようとするものである。
本発明は前述の目的を達成するために、ＮＨ，流量調節
器の上流側に空気流量信号と空気流量変化信号から先行
ＮＨ，注入量信号を演算する先行注入量演算器と、この
先行ＮＨ，注入量信号と必要ＮＨ。
器の上流側に空気流量信号と空気流量変化信号から先行
ＮＨ，注入量信号を演算する先行注入量演算器と、この
先行ＮＨ，注入量信号と必要ＮＨ。
流量信号を加算する演算器を設け、補正ＮＨ３流量信号
によって制御するものである。
によって制御するものである。
以下１本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１図において、符号１４から２９は第３図のものと同
一のものを示す。
一のものを示す。
筑１図において、３０は微分器、３１は微分器３０によ
って演算される空気流量変化信号、３２は空気流量信号
１５と空気流量変化信号３１から先行ＮＵ、注入量信号
３３が演算される先行注入量演算器、３４は必要ＮＨ，
流量信号２３と先行ＮＨ。
って演算される空気流量変化信号、３２は空気流量信号
１５と空気流量変化信号３１から先行ＮＵ、注入量信号
３３が演算される先行注入量演算器、３４は必要ＮＨ，
流量信号２３と先行ＮＨ。
注入量信号３３が加算される演算器、３５は補正ＮＨ，
流量信号である。
流量信号である。
以下、本発明の実施例に係るアンモニアの注入量制御装
置について説明する前に、先行ＮＨ，注入量信号３３１
Ｃ空気流量信号１５と空気流量変化信号３１を用いる理
由について説明する。
置について説明する前に、先行ＮＨ，注入量信号３３１
Ｃ空気流量信号１５と空気流量変化信号３１を用いる理
由について説明する。
触媒表面に吸着しているＮＨ，量をＱとすると、９量変
化時Ｋ、出口ＮＯｘ濃変を一定に保つためＫは、触媒表
面の吸着ＮＨ，も排ガスの条件の変化に応じて増加、減
少しなくてはならない。そのときの必要な吸着ＮＨ，ｔ
の変化速度を、ｄｑ／ｄｔとすると、この変化速＋ｔｄ
Ｑ／ｄｔＫ応じたＮＨ，注入量を、先行して増、減すれ
ば、非常に負荷変化に対して、追従性の優れた先行制御
が可能となる。
化時Ｋ、出口ＮＯｘ濃変を一定に保つためＫは、触媒表
面の吸着ＮＨ，も排ガスの条件の変化に応じて増加、減
少しなくてはならない。そのときの必要な吸着ＮＨ，ｔ
の変化速度を、ｄｑ／ｄｔとすると、この変化速＋ｔｄ
Ｑ／ｄｔＫ応じたＮＨ，注入量を、先行して増、減すれ
ば、非常に負荷変化に対して、追従性の優れた先行制御
が可能となる。
触媒表面に吸着しているＮＨ，ｔＱは
（１）式で求められる。
ここで、ｃｏｎｓ ｔ、 は定数、ｇ （Ｔ）は排ガ
ス温度Ｔの関数、Ｇは排ガス量、■は触媒量、Ｘは脱硝
率である。
ス温度Ｔの関数、Ｇは排ガス量、■は触媒量、Ｘは脱硝
率である。
この（１）式は排ガス１１−Ｇ、排ガス温度Ｔ、脱硝率
Ｘ等は全て負荷りの関数であるから触媒表面に吸着して
いるＮＨ，量Ｑは Ｑ＝ｆ（Ｌ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・（２）（１）式が得られ
る。
Ｘ等は全て負荷りの関数であるから触媒表面に吸着して
いるＮＨ，量Ｑは Ｑ＝ｆ（Ｌ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・（２）（１）式が得られ
る。
負荷変化時においては、ボイラの負荷りは時間ｔの関数
であるから必要な吸着量の変化速度ｄｑ／ｄ。
であるから必要な吸着量の変化速度ｄｑ／ｄ。
は
ｄｑ／ｄｔ＝ｃ−ｆ（Ｌ）・ｄＬ／ ・・・・・・・
・・・・・（３）ｔ （１）弐によって求めることができろう従って必要な吸
着量の変化速度ｄｑ／ は、ｄＬ、２゜ｔ とＬから求めることができる。ここで負荷りは燃焼用空
気量Ｆとほぼ対応することから、ｄＬ／ｄｔは空気量変
化率と、Ｌは空気量と置き換えてもよい。
・・・・・（３）ｔ （１）弐によって求めることができろう従って必要な吸
着量の変化速度ｄｑ／ は、ｄＬ、２゜ｔ とＬから求めることができる。ここで負荷りは燃焼用空
気量Ｆとほぼ対応することから、ｄＬ／ｄｔは空気量変
化率と、Ｌは空気量と置き換えてもよい。
このｄｑ／’ｃｉｔに比例したＮＨ，量を排ガス条件の
変動に先行して注入することにより、非常に追従性の飼
い制御が可能となることから、先行ＮＨ，注入量信号３
３に空気流量信号１５と空気流量変化信号３１を用いた
。
変動に先行して注入することにより、非常に追従性の飼
い制御が可能となることから、先行ＮＨ，注入量信号３
３に空気流量信号１５と空気流量変化信号３１を用いた
。
必要ＮＨ，量Ｑａｑ （必要ＮＨ，流量信号２３１Ｃ相
当する）は Ｑａｑ＝ＧＸＮＸＭ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・（４）（４）式で求めることが
できる。
当する）は Ｑａｑ＝ＧＸＮＸＭ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・（４）（４）式で求めることが
できる。
但し、Ｇは排ガス骨、Ｎは入口ＮＯＸ濃度、ＭはＮＨ，
ハＯｘ で表わされるモル比である。
ハＯｘ で表わされるモル比である。
従って、必要ＮＨ，流量信号２３は（４）式の排ガス景
Ｇ、入口ＮＯｘ濃ＵＮ、モル比Ｍを得るために、空気流
量検出器１４、入口ＮＯ！濃度検出器１２、モル比設定
器２０からの空気流量信号１５．排ガス流量信号１７、
入口ＮＯＸ信号１３、総ＮＯＸ量信号１９、必要モル比
信号２１およびその他の関数発生器１６、演算器１８．
２２によって演算される。
Ｇ、入口ＮＯｘ濃ＵＮ、モル比Ｍを得るために、空気流
量検出器１４、入口ＮＯ！濃度検出器１２、モル比設定
器２０からの空気流量信号１５．排ガス流量信号１７、
入口ＮＯＸ信号１３、総ＮＯＸ量信号１９、必要モル比
信号２１およびその他の関数発生器１６、演算器１８．
２２によって演算される。
先行Ｎｌ（、量Ｑｐｒ （先行ＮＨ，注入ｆ信号３３に
相当する）は、 Ｆ Ｑｐ「＝ｋＸｆ（Ｆ）×ノ（ｄｔ）・・・・・・・・・
（ｓ）（１式で求めることができる。
相当する）は、 Ｆ Ｑｐ「＝ｋＸｆ（Ｆ）×ノ（ｄｔ）・・・・・・・・・
（ｓ）（１式で求めることができる。
ここで、Ｆは空気量、ｄＦ７．ｔは、空気量の時間変化
率、ｋは定数である。
率、ｋは定数である。
従って、先行ＮＨ，注入景信号３３は、空気流量検出器
１４、微分器３０、先行注入量演算器３２からの空気流
量信号１５、空気流量変化信号３１、先行ＮＨ，注入貴
信号３３によって演算される、従って、ボイラの９荷が
一定の場合は、必要ＮＨ，量Ｑａｑで制御され、ボイラ
の負荷変化時においては、必要ＮＨ，量Ｑａｑと先行Ｎ
Ｈａ ｔ Ｑｐ ｒとを加えた量で制御される。
１４、微分器３０、先行注入量演算器３２からの空気流
量信号１５、空気流量変化信号３１、先行ＮＨ，注入貴
信号３３によって演算される、従って、ボイラの９荷が
一定の場合は、必要ＮＨ，量Ｑａｑで制御され、ボイラ
の負荷変化時においては、必要ＮＨ，量Ｑａｑと先行Ｎ
Ｈａ ｔ Ｑｐ ｒとを加えた量で制御される。
以下、第１図に示すアンモニアの注入量制御装置を用い
て具体的に説明する。
て具体的に説明する。
ボイラの負荷が一定の場合は、排ガス中に注入されるＮ
Ｈ，量は次のように制御される。まず、空気流量検出器
１４の空気流量信号１５は関数発生器１６によって排ガ
ス流量信号１７に変換され、入口ＮＯｘ濃度検出器１２
からの入口ＮＯｘ信号１３によって排ガス中に含有され
る総Ｎ０Ｘｉ信号１９が演算器１８で演算される。そし
て、それにモル比設定器２０からの必要モル比信号２１
と総ＮＯＸ量信号１９を乗じて、必要ＮＨ，流量信号２
３を求める。
Ｈ，量は次のように制御される。まず、空気流量検出器
１４の空気流量信号１５は関数発生器１６によって排ガ
ス流量信号１７に変換され、入口ＮＯｘ濃度検出器１２
からの入口ＮＯｘ信号１３によって排ガス中に含有され
る総Ｎ０Ｘｉ信号１９が演算器１８で演算される。そし
て、それにモル比設定器２０からの必要モル比信号２１
と総ＮＯＸ量信号１９を乗じて、必要ＮＨ，流量信号２
３を求める。
必要ＮＨ，流量信号２３と実測ＮＨ，流量検出器２４の
実測ＮＨ，流量信号２５をＮＨ，流量調節器２６でその
ＮＨ，流量偏差信号２７を演算し、とのＮＨ，流量偏差
信号２７が零になるようにＮＨ，流量調節器２６でＮＨ
，流量調節弁２９を調節する。
実測ＮＨ，流量信号２５をＮＨ，流量調節器２６でその
ＮＨ，流量偏差信号２７を演算し、とのＮＨ，流量偏差
信号２７が零になるようにＮＨ，流量調節器２６でＮＨ
，流量調節弁２９を調節する。
次にボイラの負荷が変化したとき釦は、空気流量検出器
１４に急変が生じ空気流量信号１５およびそれを微分器
３０によって変換した空気流量変化信号３１によって先
行ＮＨ，注入量演算器３２で先行ＮＨ，注入量信号３３
を演算する。この先行ＮＨ，注入量信号３３と、必要Ｎ
Ｈ，流量信号２３が演算器３４で加算され、補正ＮＨ，
流量信号３５がＮＨ３１１ｆｔ、量調節器２６で実測Ｎ
Ｈ，流量信号２５と比較されて、ＮＨ，流量調節弁２９
が調節される。
１４に急変が生じ空気流量信号１５およびそれを微分器
３０によって変換した空気流量変化信号３１によって先
行ＮＨ，注入量演算器３２で先行ＮＨ，注入量信号３３
を演算する。この先行ＮＨ，注入量信号３３と、必要Ｎ
Ｈ，流量信号２３が演算器３４で加算され、補正ＮＨ，
流量信号３５がＮＨ３１１ｆｔ、量調節器２６で実測Ｎ
Ｈ，流量信号２５と比較されて、ＮＨ，流量調節弁２９
が調節される。
この様に、先行ＮＨ，注入量信号３３を演算する際に、
空気流量信号１５と空気流量変化信号３１を用いて同じ
負荷変化率であっても、負荷に応じて補正ＮＨ，注入景
信号３５を増、減することができ、負荷追従性はよくな
る。
空気流量信号１５と空気流量変化信号３１を用いて同じ
負荷変化率であっても、負荷に応じて補正ＮＨ，注入景
信号３５を増、減することができ、負荷追従性はよくな
る。
また、補正ＮＨ，流量信号３５はＤＳＳ運転やＷＳＳ運
転時であっても出口Ｎ０ＸＱ度あるいはリークＮＨ，を
一定に維持することができる。
転時であっても出口Ｎ０ＸＱ度あるいはリークＮＨ，を
一定に維持することができる。
、本発明はＮＨ，流量調節器の上流側に空気流量信号と
空気流量変化信号から先行Ｎｌ−１，注入量信号を演算
する先行注入量演算器と、この先行ＮＨ，注入量信号と
必要ＮＨ，流量信号を加算する演算器を設け、補正ＮＨ
，流量信号によって制御するようにしたので、狗荷変化
に対するＮＨ，の追従性がよく、脱硝性能を一定に維持
できると共Ｋ、リークＮＨ。
空気流量変化信号から先行Ｎｌ−１，注入量信号を演算
する先行注入量演算器と、この先行ＮＨ，注入量信号と
必要ＮＨ，流量信号を加算する演算器を設け、補正ＮＨ
，流量信号によって制御するようにしたので、狗荷変化
に対するＮＨ，の追従性がよく、脱硝性能を一定に維持
できると共Ｋ、リークＮＨ。
量を少なくすることができる。
第１図は本発明の実施例に係るＮＨ，の注入量制御装置
の制御系統図、第２図は脱硝装置が設置されたボイラの
代表的な煙風道系統図、第３図は従来のアンモニアの注
入量制御装置の制御系統図、第４図（ａ） 、 （ｂ）
、 （ｃ）は横軸に時間、縦軸にボイラ負荷、脱硝装
置出口Ｎ０Ｘｔ及びリークＮＨ，ｉｔを示した特性曲線
図である。 １２・・・・・入口ＮＯＸ濃度検出器、１３・・・・・
・入口ＮＯＸ信号、１４・・・・・・空気流量検出器、
１５・・・・・・空気流量信号、１６・・・・・・関数
発生器、１７・・・・・・排ガス流量信号、２０・・・
・・・モル比設定器、２１・・・・・・必要モル比信号
、２３・・・・・・必要ＮＨｓ流量信号、２４・・・・
・・実測ＮＨ，流景流出検出器５・・・・・・実測ＮＨ
，Ｈ，信号、２６・・・・・・ＮＨ，流量調節器、２７
・・・・・・偏差信号、２９・・・・・・ＮＨａ流量調
節弁、３１・・・・・・空気流量変化信号、３２・・・
・・・先行注入量演算器、３３・・・・・・先行Ｎｕ、
注入量信号、３４・・・・・・演算器、３５・・・・・
・補正ＮＨ，Ｈ，信号。 第１図 第２図
の制御系統図、第２図は脱硝装置が設置されたボイラの
代表的な煙風道系統図、第３図は従来のアンモニアの注
入量制御装置の制御系統図、第４図（ａ） 、 （ｂ）
、 （ｃ）は横軸に時間、縦軸にボイラ負荷、脱硝装
置出口Ｎ０Ｘｔ及びリークＮＨ，ｉｔを示した特性曲線
図である。 １２・・・・・入口ＮＯＸ濃度検出器、１３・・・・・
・入口ＮＯＸ信号、１４・・・・・・空気流量検出器、
１５・・・・・・空気流量信号、１６・・・・・・関数
発生器、１７・・・・・・排ガス流量信号、２０・・・
・・・モル比設定器、２１・・・・・・必要モル比信号
、２３・・・・・・必要ＮＨｓ流量信号、２４・・・・
・・実測ＮＨ，流景流出検出器５・・・・・・実測ＮＨ
，Ｈ，信号、２６・・・・・・ＮＨ，流量調節器、２７
・・・・・・偏差信号、２９・・・・・・ＮＨａ流量調
節弁、３１・・・・・・空気流量変化信号、３２・・・
・・・先行注入量演算器、３３・・・・・・先行Ｎｕ、
注入量信号、３４・・・・・・演算器、３５・・・・・
・補正ＮＨ，Ｈ，信号。 第１図 第２図
Claims (1)
- 空気流量検出器からの空気流量信号を基に関数発生器で
変換した排ガス流量信号と、入口ＮＯ＿ｘ濃度検出器か
らの入口ＮＯ＿ｘ濃度信号と、モル比設定器からの必要
モル比信号から必要ＮＨ＿３流量信号を演算し、この必
要ＮＨ＿３流量信号とＮＨ＿３流量検出器からの実測Ｎ
Ｈ＿３流量信号から偏差信号を演算するＮＨ＿３流量調
節器を設け、偏差信号によつてＮＨ＿３流量調節弁を開
、閉するものにおいて、前記ＮＨ＿３流量調節器の上流
側に空気流量信号と空気流量変化信号から先行ＮＨ＿３
注入量信号を演算する先行注入量演算器と、この先行Ｎ
Ｈ＿３注入量信号と必要ＮＨ＿３流量信号を加算する演
算器を設け、補正ＮＨ＿３流量信号によつて制御するよ
うにしたことを特徴とするアンモニアの注入量制御装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61071382A JPS62227426A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | アンモニアの注入量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61071382A JPS62227426A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | アンモニアの注入量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62227426A true JPS62227426A (ja) | 1987-10-06 |
Family
ID=13458897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61071382A Pending JPS62227426A (ja) | 1986-03-31 | 1986-03-31 | アンモニアの注入量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62227426A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1057769A (ja) * | 1996-08-23 | 1998-03-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 石炭焚ボイラの脱硝アンモニア注入量制御方法及び装置 |
-
1986
- 1986-03-31 JP JP61071382A patent/JPS62227426A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1057769A (ja) * | 1996-08-23 | 1998-03-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 石炭焚ボイラの脱硝アンモニア注入量制御方法及び装置 |
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