JPS62218629A - 燃料噴射装置の制御法と燃料噴射装置 - Google Patents

燃料噴射装置の制御法と燃料噴射装置

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JPS62218629A
JPS62218629A JP62054274A JP5427487A JPS62218629A JP S62218629 A JPS62218629 A JP S62218629A JP 62054274 A JP62054274 A JP 62054274A JP 5427487 A JP5427487 A JP 5427487A JP S62218629 A JPS62218629 A JP S62218629A
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pressure regulator
valve
internal combustion
combustion engine
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ジークフリート・フエーレンバツハ
ユルゲン・グラース
デイーター・ギユンター
クラウス・ヨース
ウルリツヒ・シユタインブレンナー
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Robert Bosch GmbH
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、吸気管と、内燃機関の運転特性量に関連して
燃料を前記吸気管内へ噴射する少なくとも１つの噴射弁
と、各噴射弁に通じる燃料フイード導管内へ燃料を圧送
する燃料フイードポンプと、前記燃料フィード導管に接
続されていて電磁石を有する圧力調節装置と、内燃機関
の運転特性量に関連して前記電磁石を制御可能な電子制
御器とを備えた、混合気圧縮・外部点火式内燃機関用の
燃料噴射装置とこれを制御する方法に関する。
従来の技術 内燃機関の停止後の燃料蒸気気泡を避けるため、ひいて
は、その停止後に続く暖機時始動の際の諸問題を避ける
ために、調圧器の弁閉鎖力を付加ばねによって高め、し
かも前記調圧器の弁閉鎖部材に対する前記付加ばねの作
用を内燃機関の始動時には電磁石によって阻止すること
によって、燃料噴射装置内の燃料圧を高めるようにした
形式の燃料噴射装置はすでに公知である。その場合に生
じる欠点は、電磁石が大きな引きつけ力と大きなストロ
ークで以て作動せねばならず、その結果構造が大型化し
、内燃機関の運転中の出力損失が高く、自動車の車内電
気回路網の連続負荷が大であり、かつ高い電流を要する
ために制御上の諸問題が生じる点にある。
発明が解決しようとする問題点 本発明の課題は、従来技術における前記欠点を除くこと
は元よりのこと、特に内燃機関停止後における燃料蒸気
気泡の形成を排除して暖機時始動を確実にすると共に、
暖機時始動後の後動作期及び燃料所要量の増大時（例え
ば全負荷運転時）における内燃機関の運転トラブルを避
けて確実に運転を続行できるようにすることである。
問題点を解決するための手段 前記課題を解決する本発明の構成手段は、第１調圧器と
第２調圧器とから成る圧力調節装置の第２調圧器が、第
１調圧器によって調節される燃料フイード導管内の燃料
圧よりも高い燃料フイード導管内燃料圧を調節し、かつ
内燃機関の所定の運転範囲においてだけ、前記燃料フィ
ード導管内の燃料圧の調節を前記第２調圧器のみによっ
て行う点にある。
作　　用 本発明の構成手段によって、内燃機関の下位部分負荷範
囲及びアイＹ　ＩＪソング対しては充分な小量−次特性
曲線を有し、また全負荷時には、より高い糸玉によって
所要の燃料噴射量を供給する比較的小さな噴射弁サイズ
を選ぶことが可能になる。更に又、従来技術の場合より
も著しく小さな引きつけ力の電磁石で作動することがで
き、それによって内燃機関の出力損失が僅かになり、自
動車の車内電気回路網の連続負荷が小さくなり、制御電
流も減少するので有利である。
実施態様 本発明の有利な実施態様は請求の範囲従属請求項に記載
した通りである。
内燃機関の暖機時始動、該暖機時始動後の後動作期ある
いは燃料所要量の増大を特性づける内燃機関運転特性量
が生じた場合にだけ燃料フィード導管内の燃料圧の調節
を第２調圧器のみによって行うのが特に有利である。
また本発明のやは夛有利な実施態様では、燃料フィード
導管と接続された第１調圧器の下流側で燃料が流入通路
へ導かれ、該流入通路は第２調圧器の弁座で終っておシ
、シかも該弁座には弁閉鎖部材が協働し、該弁閉鎖部材
は閉鎖ばねによって前記弁座の方に向って負荷され、か
つ前記流入通路内の燃料の押圧力によって又は電磁石の
可動子によって前記閉鎖ばねの力に抗して前記弁座から
離間される。電磁石の所要力が僅少であることによって
構造寸法が小さくなシ、かつ又、自動車の車内電流回路
網の電気的負荷が僅かになる。更にこれによって一層コ
ンパクトな構造が得られる。
実施例 次に図面につき本発明の３実施例を詳説する。
第１図に示されている混合気圧縮・外部点火式四気筒四
すイクル内燃機関ＩＱ用の燃料噴射装置は重要な構成部
分としてΦつの電磁作動式の噴射弁１・１を含んでおり
、該噴射弁には燃料フィード導管１２から、噴射に要す
る燃料が供給される。電気的に駆動される燃料フィード
ポンプ１４は燃料タンク１５から、前記燃料フィード導
管１２に通じる燃料連絡導管１６内へ燃料を圧送する。
特に燃料フィード導管１２の流出側端部から流出導管１
７が第１調圧器１９０入口接続部１８に達している。該
第１調圧器１９は、燃料フィード導管１２内の燃料圧ひ
いては噴射弁１１における燃料圧を例えば約２．５バー
ルのコンスタントな値に調節する。調圧器の構成につい
ては例えば第３図との関連において後述する。第１調圧
器１９の出口接続部２ｏは戻し導管２１と接続されてお
シ、該戻し導管を介して燃料は第１調圧器１９から燃料
タンク１５に戻ることができる。戻し導管２１内には、
電磁石２４によって作動可能な制御弁２３が設けられて
いる。
図示のように外部点火によって稼働する混合気圧縮式内
燃機関では、個々の吸込みストローク時にシリンダ内に
達する吸込み空気量によって、次の作業サイクル中に完
全燃焼できる燃料量が確定される。吸込み空気と燃料と
の間に所望の化学量的な比を得るために、内燃機関の吸
気管２５内には、空気フィルタ２６の下流側で、しかも
ガスペダル２７によって調整可能な絞シ弁２８の上流側
で空気測定機構が設けられており、該空気測定機構は例
えば堰止め円板３ｏによって形成され、該堰止め円板は
、内燃機関によって吸込まれる空気量に関連して戻しば
ね（図示せず）の力に抗して回転運動を行い、該回転運
動はポテンシオメータ（図示せず）によって検出され、
かつ瞬間的吸込み空気量３１の電気信号として電子制御
器３２に供給される。また該電子制御器３２には、内燃
機関の、電気信号に変換された別の運転特性量の値例え
ば吸込み空気温度３３、内燃機関の冷却水温度３４、内
燃機関回転数３５、吸気管圧３６、排気管３８内におい
て排ガスゾンデによって検出された排ガス組成３７、絞
９弁調整角３９、絞シ弁２８の全負荷位置を指示する全
負荷スイッチ４０の接点値、絞シ弁２８のアイドリング
位置を指示するアイドリングスイッチ４１の接点値その
他が供給される。内燃機関の運転特性量に関連した噴射
弁１１の制御は電子制御器３２によって行われる。
絞シ弁２８の下流側で吸気管２５がら空気導管４３が分
岐しておシ、該空気導管は、第１調圧器１９によって調
節された燃料圧に吸気管圧に関連して影響を及ぼすため
に前記の第１調圧器１９に達している。第１図に示した
本発明の第１実施例では燃料噴射装置は、第１調圧器１
９よりも高い燃料圧、例えば約５バールの燃料圧、を調
節する第２調圧器４４を有している。
第２調圧器４４はバイパス導管４５内に位置し、該パイ
・ぐス導管は第１調圧器１９と制御弁２３との間で戻し
導管２１から分岐して第２調圧器４４の入口接続部４６
に達しかつ第２調圧器ヰ４の出口接続部４７を介して制
御弁２３の下流側で戻し導管２１に開口している。第２
調圧器４４は口出し導管４８を介してやはり空気導管４
３と連通しているので、第２調圧器４４によって調節さ
れた燃料圧はやはシ吸気管圧に関連して調節される。制
御弁２３は、電磁石２４の消勢時には閉じられているの
が有利である。内燃機関の通常運転中、少なくとも全負
荷範囲外の運転時には電磁石２４は電子制御器３２によ
って励磁されて制御弁２３を開くので、第１調圧器１９
の下流側で燃料はほぼ無圧の状態で戻し導管２１と制御
弁２３とを経て燃料タンク１５に還流することができる
。第１調圧器１９の下流側で生じる燃料圧はその場合、
より高い圧力に設定された第２調圧器４４を開くために
は不充分である。燃料フィード導管１２内の燃料圧はこ
の運転状態では、よシ低い圧力の第１調圧器１９によっ
て調節される。内燃機関の停止時には電磁石２４は無通
電状態になシ制御弁２３を閉じるので、惰力回転する燃
料フイードポング１４によってなお吐出される燃料及び
／又は燃料の加熱によって昇圧が惹起されるが、この昇
圧は第２調圧器４４によって制限される。
その場合第１調圧器１９は全開されており、かつ、燃料
フィード導管１２内の燃料圧が、第２調圧器４４によっ
て調節さるべき例えば５パールの高い圧力を下回る場合
には第２調圧器４４は戻し導管２１に対して閉じている
。これによって、内燃機関の停止後に、場合によっては
、もはや冷却されない内燃機関によって噴射弁１１が約
１２０℃に加熱されても燃料が蒸発することはない。こ
のような燃料蒸発は少なくとも所謂「暖機時始動期」に
おいて、つまシなお熱した状態にある内燃機関を改めて
始動する際に始動困難が生じたり、あるいは所謂エンス
トが生じることになる。約５バールの燃料圧は、２時間
にも及ぶ内燃機関の冷却期において燃料が蒸発しないこ
とを保証する。内燃機関の停止後に所謂「暖機時始動期
」において内燃機関を改めて始動する場合、暖機時始動
を特性づける内燃機関運転特性量の値が電子制御器３２
に供給されることに基づいて電磁石２４の励磁は行われ
ないので、制御弁２３は閉弁状態を保ち、かつ燃料圧は
第１調圧器１９によって調節されず、第２調圧器４４に
よって約５パールに調節される。これによって噴射弁の
調量ギャップにおいても蒸気気泡の形成が阻止されるか
、あるいは少なく始動動作のあいだ無害な量に減少され
る。
暖機時始動を特性づける内燃機関運転特性量は内燃機関
の冷却水温度３４、始動動作の持続時間、始動失敗回数
などの個別値又は組合わせ値である。これらの値はすべ
ての内燃機関にとって普遍妥当なものではなく、大抵は
各内燃機関型式毎に異なっている。例えば暖機時始動は
約９５℃以上の冷却水温度で行われる。始動動作の持続
時間は原則的に２〜３秒を上回ってはならない。始動失
敗回数はおおむね３回を超えてはならない。暖機時始動
がうまくいったら、内燃機関のその後の確実な運転を保
証するために、所謂「後動作期」において燃料圧を、第
２調圧器４４によって調節された高い圧力に、なお約２
０〜６０秒の短い時間のあいだ保つのが有利である。こ
のことは取シも直さず、暖機時始動後の後動作期にも電
磁石２４の励磁が電子制御器３２によって行われず、従
って制御弁２３は閉じたままであシ、これによって燃料
フィード導管１２における燃料圧の調節が第２調圧器牛
４によって行われることを意味している。その場合後動
作期の持続時間は、以下に挙げる値の個別的な値にか又
は若干の値の組合わせに関連している。後動作期の持続
時間は、内燃機関の冷却水温度３４、吸気管２５内の例
えば約４０℃以上の吸込み空気温度３３、電子制御器３
２によって求められる噴射弁１１を通る全燃料通過量、
噴射弁１１の励磁時間によって特性うけられるすでに行
われた噴射時間の和、すでに行われた噴射又は点火の回
数、堰止め円板３０を介して求められた瞬間的吸込み空
気量３１の和、噴射時間を手掛りにして電子制御器３２
において求められる噴射弁１１を通る瞬間的な燃料通過
量、堰止め円板３０によって求められる瞬間的吸込み空
気量３１、内燃機関回転数３５と噴射時間の形成のため
に使用されるパルスとの積等々に関連している。その場
合、噴射時間の形成のために使用される・ンルスとして
、吸込み空気量３３のみを考慮するペースパルスを使用
するか、あるいはアイドリングスイッチ４１又は全負荷
スイッチ４０並びに吸込み空気温度３３及び内燃機関の
冷却水温度３４に関連して噴射時間を形成するために運
転範囲を特性つけるファクタ値を使用することが可能で
ある。暖機始動後の後動作期の終了後、電磁石２４は電
子制御器３２によって励磁されて制御弁２３を開弁じ、
これによって第１調圧器１９の下流側燃料圧はほぼ大気
圧に降下して第２調圧器４４は閉じるので、燃料フィー
ド導管１２内の燃料の調圧は今や約２．５バールの低い
圧力で第１調圧器１９によって行われる。
燃料フィード導管１２における燃料圧の上昇ひいては第
２調圧器４４による調圧は、噴射時間が一定で要するに
引延ばされないにも拘らず内燃機関の特定の運転範囲に
おいて増大した燃料所要量に応えるためにも使用するこ
とができる。例えば全負荷時又は加速時には燃料噴射量
を高めることが必要になることがある。燃料圧を高める
ことによって燃料増量分を供給できることによる利点は
、アイドリング及び下位部分負荷範囲に対しては充分な
小量−次特性曲線を有し、また全負荷では燃料の昇圧に
よって充分に大きな静的な燃料噴射量を供給するような
サイズに噴射弁を選べることである。増大した燃料所要
量を特性づける特定の運転特性量値に達すると、電磁石
２４の励磁は電子制御器３２によって中断されて制御弁
２３は閉弁するので、燃料フィード導管１２における燃
料圧の調圧は、すでに暖機時始動期又は暖機時始動後の
後動作期について述べたように、第２調圧器４４のみに
よって行われる。全負荷時の増大した燃料所要量を特性
つける値としては、内燃機関回転数３５並びに、前記空
気通過量３１を特性づける値が使用される。これらの値
が限界値を超えると直ちに電子制御器３２は電磁石２４
の励磁を中断して制御弁２３を閉弁するので、燃料調圧
は第２調圧器４４によって行われる。その後、前記限界
値が再び逆方向に超えられると、電磁石２４は電子制御
器３２によって励磁されて制御弁２３を開くので、燃料
の調圧は再び低い圧力レベルで第１調圧器１９によって
行われる。
全負荷時の増大した燃料所要量を特性づけるため、ひい
ては電磁石２４を消磁するため、かつ又、燃料昇圧持続
時間を定めるために、絞シ弁２８の全負荷位置を指示す
る全負荷スイッチ牛Ｏの電気接点の閉、絞り弁２８の調
整角３９、堰止め円板３０によって求められる瞬間的吸
込み空気量３１、あるいは電子制御器３２において変換
される相応したパルス、基本噴射時間吸気管圧３６など
を特性うける運転特性量値を使用することが可能である
。
暖機時始動期、暖機時始動後の後動作期及び燃料所要量
の増大時例えば全負荷時における燃料圧の前記昇圧動作
は、第２図及び第３図に示した実施例の場合もやけシす
でに列挙した運転特性量によって行われる。
第２図に部分的に示した本発明の第２実施例では、第１
図の第１実施例に対比して、一様に作用する構成部分に
は同一の符号を付した。第１実施例の場合と同様に燃料
フィード導管１２から流出導管１７が、例えば約２．５
バールの燃料圧を調節する第１調圧器１９の入口接続部
１８に達している。第１調圧器１９の出口接続部２ｏは
、制御弁２３を内蔵した戻し導管２１と接続されておシ
、前記制御弁２３は、前記のように電子制御器３２によ
って内燃機関の運転特性量に関連して励磁可能な電磁石
２４によって作動される。第２調圧器４４の入口接続部
４６は流出導管５ｏを介して燃料フィード導管１２と連
通している。第２調圧器４４の出口接続部４７は還流導
管５１を介して制御弁２３の下流側で戻し導管２１に連
絡しているので、例えば５パールの燃料圧を調節する第
２調圧器４４は第１調圧器１９に対して並列に接続して
いる。
例えば暖機時始動期、暖機時始動後の後動作期及び燃料
所要量増大を特性づける運転特性量の場合、電磁石２４
の消磁時には制御弁２３は閉弁されているのが有利であ
る。従ってこの場合第２調圧器４４が作用して燃料フィ
ード導管１２において約５パールの燃料圧を調節する。
内燃機関のスイッチ・オフ後、電磁石２４もやはり消磁
されて制御弁２３は閉弁するので、蒸気気泡形成を完全
に阻止するか又は少なくとも著しく減少させる燃料圧が
燃料噴射装置内に増成され、かつ暖機時始動が改めて可
能になる。
第３図に示した第３実施例では、第１及び第２実施例に
対比して一様に作用する構成部分には同一の符号を付し
た。第３図では、第１調圧器１９と第２調圧器４４とを
直結させたコンパクトな構造が示されている。第１調圧
器１９は燃料フィード導管内の例えば約２．５バールの
燃料圧を調節するのに対して、第２調圧器４４は約５パ
ールの、より高い燃料圧を調節する。第１調圧器１９は
弁ケーシング５３と弁キャップ５４とから構成され、し
かも弁ケーシングに入口接続部１８が配置されている。
弁ケーシング底部５５には出口接続部２０が液密に固定
されており、該出口接続部の弁座保持体端部５６が弁ケ
ーシング５３の燃料室５７内に侵入している。弁座保持
体端部５６内には弁座体５８が嵌込まれておシ、燃料室
５７内に突出した、前記弁座体５８の端部は固定弁座５
９を形成している。弁ケーシング５３と弁キャラｆ５４
は深絞り金属薄板部分として構成されており、両深絞り
金属薄板部分は鍔６０によって締結されておシ、これに
よってダイヤフラム６２も第１調圧器１９の縦軸線に対
して直角な横方向に一緒に締込まれている。
ダイヤフラム６２にはばね受は皿６３と一緒に保持体６
４が固定されており、該保持体内には弁閉鎖部材６５が
旋回可能に支承され、該弁閉鎖部材は、閉鎖円板６６と
、該閉鎖円板に鑞接によって剛性結された球６７とを有
している。
球６７Ｖｉ保持円板６８によって保持体６４の円錐穴６
９内でガイドされ、かつ保持体６４の孔７０内に配置さ
れたばね７１によって保持円板６８に押しつけられるの
で、振動による閉鎖円板６６の衝撃は阻止される。閉鎖
円板６６は固定弁座５９と相俟って第１調圧器１９０通
流横断面を形成している。ダイヤフラム６２は弁キャッ
ジ５４内のばね室７３から燃料室５７を仕切っている。
ばね室７３内には弁ばね７４が配置されており、該弁ば
ねの一端はばね受は皿６３に当接して弁閉鎖部材６５を
固定弁座５９の方に向って負荷している。ばね室７３内
には空気導管４３が開口しているのが有利である。
弁ケー、タング底部５５から突出した出口接続部２０の
固定端部７５は第２調圧器４４のポットケージ／グア７
のポットケーシング底部７６を貫通して突出し、かつ、
弁ケーシング５３とポットケーシング７７とを互いに固
定結合するように鍔づけされている。ポットケーシング
７７はポットケーシング底部７６から離反した方の側で
、第２調圧器４４の出口接続部４７の、蓋を形成する７
ランジ７８を抱き締めている。
第１調圧器１９の弁座５９を起点として出口ポート７９
が弁座体５８を貫通しておりかつ流入通路８０と連通し
、該流入通路は第１調圧器１９の出口接続部２０内に形
成されておシかっ弁座８２で終っている。第１調圧器１
９の出口接続部２０の固定端部７５は盲穴８３を有し、
該盲穴の底部から弁座８２が突出している。盲穴８３内
には円筒形の可動子８＋が侵入し、該可動子は、盲穴８
３．よυも小さな直径を有しかつ該盲穴と共に１つの環
状室を形成している。可動子８４は弁座８２に対して共
軸に整合されておシかつ該弁座８２寄シの端面８５では
弁座８２と協働する弁閉鎖部材８６と結合されている。
弁座８２から離反した方の、可動子８４の端部８７には
閉鎖ばね８８の一端が支えられておシ、該閉鎖ばねの他
端は出口接続部４７に当てつけられている。可動子８４
はポットケージ／グア７の内部で摺動可能に滑シプッシ
ュ８９内に支承されており、該滑りブツシュは、ポット
ケーシング７７の内部に配置された電磁コイル９゜内に
支承されている。可動子８４は、弁閉鎖部材８６寄シの
端部８５に横孔９２を有し、該横孔は可動子内の縦孔９
３と連通している。縦孔９３は可動子８４の端部８７で
終っている。出口接続部４７内には調整ねじ９４をねじ
込み可能であシ、該調整ねじに、可動子８４から離反し
た方の、閉鎖ばね８８の端部が支えられている。調整ね
じ９４０回動によって閉鎖ばね８８の張設力ひいては又
、第２調圧器４４の開くのに要する開放力が調整され、
該開放力によって、第２調圧器４４によシ調節される燃
料圧が決定される。出口接続部４７の出口ポート９５は
戻し導管２１と連通している。
暖機時始動条件なしで内燃機関が始動されると、電子制
御器３２によって電磁石２４っまシミ磁コイル９０が励
磁されて、可動子８４ひいては弁閉鎖部材８６が閉鎖ば
ね６８の力に抗して弁座８２から離間されるので、燃料
フィード導管１２から入口接続部１８を介して第１調圧
器１９へ流れる燃料は該第１調圧器１９によって約２．
５パールの圧力に調節され、かつ又、第２調圧器４４が
開かれているので、出口接続部２０を介して第２調圧器
４４の出口接続部４７へ流れることができる。暖機時始
動の場合、又は暖機時始動後の後動作期において、ある
いは又、全負荷時に燃料所要量が増大した場合には、す
でに述べたように電子制御器３２によって電磁石２４の
励磁は行われないので、流入通路８０内の燃料圧、ひい
ては又、燃料フィード導管１２内の燃料圧が少なくとも
第２調圧器の開放圧つまり約５パールに達して、該第２
調圧器の弁閉鎖部材８６が弁座８２から離間した場合に
始めて第２調圧器４４は開かれる。この状況において第
１調圧器１９のダイヤフラム６２が過度に歪むのを阻止
するために、ばね室７３内にはストッパ９６が配置され
ておシ、第２調圧器４４によって燃料が調圧される場合
に前記ストツノや９６に保持体６４が支えられる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の構成による燃料噴射装置の第１実施例
の概略図、第２図は本発明の燃料噴射装置の第２実施例
の部分的概略図、第５図は本発明の燃料噴射装置の第３
実施例の部分的断面図である。 １０・・・四気筒四サイクル内燃機関、１１・・・噴射
弁、１２・・・燃料フィード導管、１４・・・燃料フィ
ードポンプ、１５・・・燃料タンク、１６・・・燃料連
絡導管、１７・・・流出導管、１８・・・入口接続部、
１９・・・第１調圧器、２０・・・出口接続部、２１・
・・戻し導管、２３・・・制御弁、２４・・・電磁石、
２５・・・吸気管、２６・・・空気フィルタ、２７・・
・ガスペタル、２８・・・絞り弁、３ｏ・・・堰止め円
板、３１・・・瞬間的吸込み空気量、３２・・・電子制
御器、３３・・・吸込み空気温度、３４・・−内燃機関
の冷却水温度、３５・・・内燃機関回転数、３６・・・
吸気管圧、３７・・・排ガス組成、３８・・・排気管、
３９・・・絞シ弁調整角、４０・・・全負荷スイッチ、
！　１５９．アイドリングスイッチ、４３・・・空気導
管、４４・・・第２調圧器、４５・・・バイパス導管、
４６・・・入口接続部、４７・・・出口接続部、４８・
・・口出し導管、５０・・・流出導管、５１・・・還流
導管、５３・・・弁ケーシング、５４・・・弁キャップ
、５５・・・弁ケーシング底部、５６・・・弁座保持体
端部、５７・・・燃料室、５８・・・弁座体、５９・・
・固定弁座、６ｏ・・・鍔、６２・・・ダイヤフラム、
６３・・・ばね受は皿、６４・・・保持体、６５・・・
弁閉鎖部材、６６・・・閉鎖円板、６７・・・球、６８
・・・保持円板、６９・・・円錐穴、７０・・・孔、７
１・・・ばね、７３・・・ばね室、７４・・・弁ばね、
７５・・・固定端部、７６・・・ポットケーシング底部
、７７・・・ポットケーシング、７８・・・７ランジ、
７９・・・出口ポート、８０・・・流入通路、８２・・
・弁座、８３・・・盲穴、８４・・・可動子、８５・・
・端面、８６・・・弁閉鎖部材、８７・・・端部、８８
・・・閉鎖ばね、８９・・・滑シプッシュ、９０・・・
電磁コイル、９２・・・横孔、９３・・・縦孔、９４・
・・調整ねじ、９５・・・出口ポート、９６・・・スト
ツノぞ。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １．吸気管と、内燃機関の運転特性量に関連して燃料を
    前記吸気管内へ噴射する少なくとも１つの噴射弁と、各
    噴射弁に通じる燃料フイード導管内へ燃料を圧送する燃
    料フイードポンプと、前記燃料フイード導管に接続され
    ていて電磁石を有する圧力調節装置と、内燃機関の運転
    特性量に関連して前記電磁石を制御可能な電子制御器と
    を備えた、混合気圧縮・外部点火式内燃機関用の燃料噴
    射装置を制御する方法において、第１調圧器（１９）と
    第２調圧器（４４）とから成る圧力調節装置の第２調圧
    器（４４）が、第１調圧器（１９）によつて調節される
    燃料フイード導管（１２）内の燃料圧よりも高い燃料フ
    イード導管内燃料圧を調節し、かつ、内燃機関の所定の
    運転範囲においてだけ、前記燃料フイード導管（１２）
    内の燃料圧の調節を前記第２調圧器（４４）のみによつ
    て行うように電磁石（２４）が接続されることを特徴と
    する、燃料噴射装置の制御法。 ２．暖機時始動を特性づける内燃機関運転特性量の存在
    時に、燃料フイード導管（１２）内の燃料圧の調節を第
    ２調圧器（４４）によつて行う、特許請求の範囲第１項
    記載の制御法。 ３．暖機時始動を特性づける内燃機関運転特性量として
    、内燃機関の冷却水温度（３４）の値、始動動作の持続
    時間の値及び始動失敗回数の値を個別的に又は組合わせ
    て使用する、特許請求の範囲第２項記載の制御法。 ４．内燃機関の暖機時始動後の後動作期における燃料フ
    イード導管（１２）内の燃料圧の調節を第２調圧器（４
    ４）によつて行う、特許請求の範囲第１項記載の制御法
    。 ５．暖機時始動後の後動作期の持続時間が、内燃機関の
    冷却水温度（３４）、吸気管（２５）内の吸込み空気温
    度（３３）、噴射弁（１１）を通る総燃料通過量、噴射
    時間の和、噴射回数、吸込み空気量の和、噴射弁（１１
    ）を通る瞬間的燃料通過量、瞬間的吸込み空気量（３１
    ）及び、内燃機関回転数（３５）と噴射時間形成に使用
    されるパルスとの積を特性づける諸値の個別値にか又は
    複数の値の組合わせに関連している、特許請求の範囲第
    ４項記載の制御法。 ６．燃料所要量の増大を特性づける内燃機関運転特性量
    の存在時に燃料フイード導管（１２）内の燃料圧の調節
    を第２調圧器（４４）によつて行う、特許請求の範囲第
    １項記載の制御法。 ７．燃料所要量の増大を特性づける内燃機関運転特性量
    として、内燃機関回転数（３５）、噴射弁（１１）の噴
    射時間形成に使用されるパルス、瞬間的吸込み空気量（
    ３１）、吸気管圧（３６）、吸気管（２５）内に配置さ
    れた絞り弁（２８）の調整角（３９）及び、該絞り弁（
    ２８）の全負荷位置における電気スイツチ（４０）の接
    点閉じを特性づける値を使用する、特許請求の範囲第６
    項記載の制御法。 ８．吸気管と、内燃機関の運転特性量に関連して燃料を
    前記吸気管内へ噴射する少なくとも１つの噴射弁と、各
    噴射弁に通じる燃料フイード導管内へ燃料を圧送する燃
    料フイードポンプと、前記燃料フイード導管に接続され
    ていて電磁石を有する圧力調節装置と、内燃機関の運転
    特性量に関連して前記電磁石を制御可能な電子制御器と
    を備えた、混合気圧縮・外部点火式内燃機関用の燃料噴
    射装置において、圧力調節装置が第１調圧器（１９）と
    第２調圧器（４４）とを有し、該第２調圧器（４４）が
    、第１調圧器（１９）によつて調節される燃料フイード
    導管（１２）内の燃料圧よりも高い燃料フイード導管内
    燃料圧を調節するように構成されており、かつ、所定の
    内燃機関運転特性量が存在する場合にだけ電磁石（２４
    ）が、前記燃料フイード導管（１２）内の燃料圧の調節
    を前記第２調圧器（４４）のみによつて行うように接続
    されることを特徴とする、燃料噴射装置。 ９．燃料フイード導管（１２）と接続された第１調圧器
    （１９）の下流側に制御弁（２３）が配置されていて、
    該制御弁には電磁石（２４）が係合しており、かつ第２
    調圧器（４４）が制御弁（２３）に達するバイパス導管
    （４５）内に配置されている、特許請求の範囲第１項記
    載の燃料噴射装置。 １０．第１調圧器（１９）と第２調圧器（４４）とが互
    いに並列に燃料フイード導管（１２）と接続されており
    、かつ第１調圧器（１９）の下流側には、電磁石（２４
    ）の係合する制御弁（２３）が設けられている、特許請
    求の範囲第８項記載の燃料噴射装置。 １１　制御弁（２３）が、電磁石（２４）の無通電時に
    閉弁されており、かつ該電磁石（２４）の励磁時に開弁
    されている、特許請求の範囲第９項又は第１０項記載の
    燃料噴射装置。 １２．燃料フイード導管（１２）と接続された第１調圧
    器（１９）の下流側で燃料が流入通路（８０）へ導かれ
    、該流入通路が第２調圧器（４４）の弁座（８２）で終
    つており、しかも該第２調圧器（４４）の弁座（８２）
    に弁閉鎖部材（８６）が協働し、該弁閉鎖部材が閉鎖ば
    ね（８８）によつて前記弁座（８２）の方に向つて負荷
    され、かつ前記流入通路（８０）内の燃料の押圧力によ
    つて又は電磁石（２４）の可動子（８４）によつて前記
    閉鎖ばね（８８）の力に抗して前記弁座（８２）から離
    間される、特許請求の範囲第８項記載の燃料噴射装置。 １３．第２調圧器（４４）が第１調圧器（１９）の弁ケ
    ーシング（５３）に配置されている、特許請求の範囲第
    １２項記載の燃料噴射装置。 １４．電磁石（２４）の可動子（８４）が円筒状に構成
    されており、かつ弁座（８２）寄り端部（８５）で弁閉
    鎖部材（８６）と結合されており、また他方の端部（８
    ７）では閉鎖ばね（８８）によつて負荷されている、特
    許請求の範囲第１２項記載の燃料噴射装置。 １５．可動子（８４）が電磁石（２４）の電磁コイル（
    ９０）内に侵入している、特許請求の範囲第１４項記載
    の燃料噴射装置。 １６．可動子（８４）が、弁閉鎖部材（８６）寄りの端
    部（８５）に横孔（９２）と、該横孔に連通した縦孔（
    ９３）とを有し、該縦孔が、閉鎖ばね（８８）寄りの端
    部（８７）に向つて開口している、特許請求の範囲第１
    ５項記載の燃料噴射装置。
JP62054274A 1986-03-14 1987-03-11 燃料噴射装置の制御法と燃料噴射装置 Pending JPS62218629A (ja)

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