JPS62205232A - 延性及び深絞り性にすぐれる極薄冷延軟鋼板の低温箱焼鈍による製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、延性及び深絞り性にすぐれる板厚０゜５ｍｍ
以下の極薄冷延軟鋼板を低温箱焼鈍法によって製造する
方法に関する。

（従来の技術） 近年、冷延鋼板の利用はますまず多様化すると共に、そ
の要求特性もまた、過酷さを増しつつある。従来、プレ
ス成形用の軟鋼板は、板厚が０．６〜１．０　＊―の範
囲が大部分を占め、これが多量に用いられている。しか
し、近年においては、自動車部材の分野において、車体
の軽量化要求が一層高まりつつあり、同時に、騒音や振
動防止を目的として、鋼板間に樹脂層を積層した所謂制
振ガ４板の利用が試みられるに至っている。このような
制振綱板は、通常、樹脂層の厚さが約Ｑ、ｌ　ａｍであ
って、この樹脂層に対する鋼板の板厚比率が比較的高い
ものであるが、最近においては、鋼板の板厚が０゜５璽
曹以下であって、樹脂層厚さの比率の高い所謂ラミネー
ト鋼板又は軽量鋼板の適用も試みられるに至っている。

このようなラミネート鋼板も、上記制振鋼板の一種では
あるが、鋼板の板厚が極度に薄いために、前記した自動
車車体の軽量化に好適であり、ボンネットやトランクリ
ッド等への適用が試みられている。

このようなプレス成形に用いるには、かかる軟鋼板は、
深絞り性は勿論、引張試験より求まる全伸び、ｎ値（加
工硬化指数）、更には、伸びフランジ性（極限変形能）
にすぐれることが要求される。特に、かかる特性にすぐ
れるラミネートＩ板を得るためには、その原板である４
％Ｎ鋼板の全伸び及び下値がすぐれていなければならな
い。しかしながら、ラミネート鋼板の原板の板厚は、通
常、０．２■ｌ程度と極度に薄いために、従来の技術に
よれば、全伸びは約４０％が限界とみられている。

ここに、この全伸びを４８％以上、好ましくは５０％以
上とすることができ、しかも、下値１．９以上の極薄原
板を得ろことができれば、ラミネート鋼板の成形性も著
し、く改善することができる。

かかる観点から、既に、特公昭５２−５０７２３号公報
には、ＴｉやＮｂ等の強力な炭窒化物形成元素を添加す
ることなく、高深絞り性を存するＡ６キルド鋼板を製造
するために、−次焼鈍に脱炭焼鈍を含む２回冷延焼鈍法
、即ち、−次冷延、−次焼鈍、二次冷延及び二次焼鈍を
行なうことが提案されている。しかし、この方法は、例
えば、板厚が０．６　ａｍや０．８　ｍｍのような通常
の板厚の深絞り用鋼板を６５０〜９５０℃の温度範囲に
て二次焼鈍を行なうものであり、かかる方法を含む従来
の技術においては、一般に、６５０°Ｃのような低温度
にて焼鈍を行なう場合は、冷間圧延後の加工歪が十分に
除去されない結果、プレス成形性が損なわれるので、従
来、焼鈍には６５０℃以上の温度が必要であるとされて
いる。

しかしながら、板厚０．５ｍｍ以下の極薄鋼板の場合に
は、二次焼鈍温度を６５０℃以上として箱焼鈍を行なう
とき、鋼板が相互に接着する焼付現象が生じる。これを
防止するために、スペーサを用いるオープンコイル焼鈍
によれば、腰折れと称されるコイル変形による不良が生
じる。他方、コイル焼鈍によらない連続焼鈍法の採用も
可能であるが、この場合“よ、板厚が薄い軟鋼板は、炉
内通板中に板幅が減少する所謂絞り込みが発生し、コイ
ルの破断をきたすという問題を有している。

（発明の目的） 本発明は、板厚０．５　ｍｍ以下であって、延性及び深
絞り性にすぐれる極薄冷延軟鋼板の製造における上記し
た問題を解決するためになされたものであって、焼鈍温
度を６５０°Ｃ以下のような低温としても、上記したよ
うな不良現象を生じることなしに、高延性及び高深絞り
性を兼備した極薄冷延鋼板を製造する方法を提供するこ
とを目的とする。

（発明の構成） 本発明による延性及び深絞り性にすぐれる板厚０．５ｔ
１以下の極薄冷延軟鋼板の低温箱焼鈍による製造方法は
、重■％で ｃ　　　ｏ、ｏｉ〜０．０８％、 Ｍｎ　　　０１０３〜０．２５％、 Ｓ　　　　０．００１〜０．０１５％、ＡＩ！　　０．
０２〜０．０７％、 Ｎ　　　　０．００２〜０．　ＯＯ７％、０　　　０．
００１０〜０．０　０　５０％、残部鉄及び不可避的不
純物よりなる鋼片を仕上温度Ａｒ３点以上で熱間仕上圧
延し、５００〜６００℃にて巻取り、この熱延コイルを
酸洗した後、冷延率４５〜８５％で一次冷間圧延し、こ
れに引き続く一次焼鈍にてＣｌが０．ＯＯ６％以下とな
るように脱炭焼鈍を行ない、次いで、冷延率６０〜８５
％にて二次冷間圧延し、５５０〜６５０℃にて二次焼鈍
を行なうことを特徴とする。

冷間圧延条件及び焼鈍条件の影♂を明らかにするために
、 Ｃ０．０５％、 Ｍｎ０．１５％、 Ｓ　　　０．０２５％、 ＡＡ　　０．０４５％、 Ｎ　　　０．０４５％、 ０　　　０．００３５％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上圧延温度
８６０〜８８０℃、仕上板厚１．８　＋ｕ又は３゜２鰭
になるように仕上圧延し、５３０℃で巻取り、次いで、
この鋼板を第１表に示すように、製造方法■においては
、冷間圧延した後、焼鈍する１回冷延焼鈍法にて板厚０
．２謹簡の冷延鋼板ＩＡ及びＩＢを製造し、また、製造
方法■においては、−次冷間圧延、−次焼鈍、二次冷間
圧延及び二次焼鈍を行なう２回冷延焼鈍法にて板厚０．
２　Ｍの冷延鋼板ＩＩＡ及び■Ｂを製造した。このよう
にして得られた冷延鋼板の性質を第１表に示す。

更に、比較鋼板として、上記鋼片から通常の製法によっ
て得られた板厚０．８　ｍｓの冷延軟鋼板の特性をも第
１表に示す。

一次冷延焼鈍法による冷延鋼板ＩＡ及びＩＢは、いずれ
も伸び、ｎ値及び７値のすべてにおいて非常に劣ること
が明らかである。これに対して、−次冷間圧延及び−次
焼鈍の後に、更に二次冷間圧延及び通常の二次焼鈍、即
ち、脱炭焼鈍を含まない焼鈍を施して得られた冷延、ｉ
ｉ１板■Δは、上記１回冷延焼鈍による冷延鋼板に比べ
て、伸び、ｎ値及び下値が幾分改善されているが、深絞
り用としては、これらの性質は尚、不十分である。

しかしながら、同じ２凹冷延焼鈍法であっても、−次焼
鈍において脱炭処理を行なった冷延鋼板■Ｂは、上記Ｉ
ＩＡに比べて、結晶粒の成長が良好であるために、各特
性は著しく改善されて、０．８　ａｍ厚さの比較鋼と同
等の材質を存するに至ることが明らかである。

このように、高温焼鈍による焼付の発生を防止すること
を目的として、二次焼鈍温度を６５０℃以下とする低温
焼鈍によって、高延性及び高深絞り性を共に備える極薄
冷延鋼板を得るためには、−次焼鈍において脱炭焼鈍を
行なう２回冷延焼鈍法が必要であることが理解される。

このように、上記した製造方法によって、下値は本発明
において目標とする１、９以トの値を達成し得るが、伸
び及びｎ値は尚、十分ではなく、更に、プレス成形時の
形状凍結性、即ち、成形品の寸法精度を左右する指標で
ある降伏強さも尚、高い。

そこで、本発明者らは、下値に加えて、伸び、ｎ値及び
降伏強さについても、満足すべき冷延鋼板を得るべく、
更に鋭意研究した結果、鋼中に含まれるＭ　ｎ　−、Ｓ
及びＯ量を低減すると共に、低温巻取を行なうことによ
って、上記をすべて満足する極薄冷延鋼板を得ることが
できることを見出したものである。

前記した化学組成におけるｓ４を０１００３％に低減し
た綱片について、−次及び二次焼鈍条件は前記ｎＡ鋼板
と同じとし、−次及び二次冷間圧延条件を種々に変えて
、極薄冷延鋼板を製造した。

得られる鋼板の特性と一次及び二次冷間圧延率との関係
を第１図に示す。この結果から明らかなように、Ｓｌを
低減した鋼においては、−次冷間圧延率を４５〜８５％
、二次冷間圧延率を８５〜６０％の範囲とするとき、伸
びは５０％以上、ｎ値は０．２３０以上、更に、降伏強
さは１８ｋｇｆ／ｍｍ２以下であって、前記ｎＢ鋼板に
比べて、延性及び深絞り性が飛躍的に改善されているこ
とが明らかである。

このように、本発明によれば、Ｓ量を低減すると共に、
後述するように、Ｍｎ及びＯ量を低減した通常Ｃ量のＡ
！キルド鋼に一次焼鈍に脱炭焼鈍を含み、二次焼鈍が６
５０℃以下の低温焼鈍である２回冷延焼鈍法を適用する
ことによって、コイル変形や破断等の問題なしに、高延
性及び高深絞り性である極薄冷延鋼板を製造することが
できる。

前述したように、−次焼鈍に脱炭焼鈍を含む２回冷延焼
鈍法を採用することによって、深絞り性を有するＡ７！
キルト鋼板を製造し得ることは、既に、特公昭５２−５
０７２３号公報に記載されているが、しかし、本発明の
方法は、かかる従来の方法とは異なって、Ｓ　％　Ｍ　
ｎ及び０量を低減し、且つ、低温巻取を行なうと共に、
二次焼鈍温度を６５０℃以下として、高延性及び高深絞
り性を有する板厚０．５　ａｍ以下の極薄冷延鋼板を製
造するものである。

上記のような化学成分の低減規制によって、延性が改善
される理由は明確ではないが、鋼板中に存在するＭｎ及
びＳ等の非金属介在物や析出物及び固溶Ｓ量が減少する
ことによって、フェライト地の延性が改善されると共に
、再結晶粒の成長性が高められるためであるとみられる
。更に、上記化学成分の低減規制は、再結晶温度の上昇
を妨げるため、低温焼鈍によっても、安定した材質の冷
延鋼板を得ることができる。

次に、本発明の方法において用いる鋼の化学成分につい
て説明する。

Ｃは、一般に、その添加星が増すとき、延性及び深絞り
性が劣化することが知られている。本発明の方法は、２
回冷延焼鈍と共に、−次焼鈍において脱炭処理を行なう
ことによって、高深絞り性を得るものであり、初期ｃｌ
は、通常のＡ！キルド鋼に含まれる０、０１〜０．０８
％であればよい。

しかし、上記脱炭処理後のＣ量が０．　ＯＯ６％以上に
なるときは、深絞り性が劣化すると共に、再結晶温度が
上昇し、他方、０．００１％よりも少ないときは、深絞
り性の改善や再結晶温度の低下効果が飽和し、しかも、
経済的にも好ましくないので、脱炭処理後のｃｌは０．
００１〜０．　ＯＯ６％の範囲とする。好ましくはｏ、
ｏｏｔ〜０．００４％の範囲である。

Ｍｎは、その添加量を低減させることによって、深絞り
性に寄与する（１１１）面を存する結晶粒の生成を促す
と共に、粒成長がよくなるため、深絞り性が改善され、
また、延性も高められる。本発明の方法においては、Ｍ
ｎ量の低減は、上記効果に加えて、再結晶温度の低下に
も寄与し、かくして、本発明によれば、低温焼鈍が容易
である。しかし、その添加量が余りに少ないときは、Ｍ
ｎＳとして固定されないＳによる熱間脆性の問題が生じ
るので、その添加量の下限を０．０３％とする。他方、
過剰量の添加は、再結晶温度を上昇させるのみならず、
鋼板を硬質化して、延性及び深絞り性を劣化させるので
、添加量の上限を０．２５％とする。

Ｓは、前述したように、延性及び再結晶温度を左右する
成分であるので、本発明の方法において、その含有量の
低減規制が重要である。極薄鋼板において、高延性を得
ると共に、再結晶温度の上昇を防止するためには、その
含有量は０．０１５％以下とすることが必要でり、好ま
しくは、０．０１０％以下である。しかし、添加量を余
りに少なくしても、効果が飽和するのみならず、脱Ｓ処
理時間が長くかかることとなり、経済的に好ましくない
ので、下限を０．００１％とする。

５ｏｌＡｊｌ！は、脱酸剤として添加される。本発明の
方法においては、後述するＯｌの低減のために、添加量
は少なくとも０．０２％を必要とする。しかし、過多に
添加するときは、Ａｌ２Ｏ３やＡＩＮ等の析出物の量を
増加させ、フェライト地の延性を劣化させるので、その
上限を０．０７％とする。

Ｎは、一般に、鋼中に多量に残存するときは、歪時効に
よる延性の劣化を引き起こすので、０．００７％以下と
することが必要である。しかし、余りに少なくするとき
は、製鋼上の困難を生じるので、その下限を０．００２
％とする。

０は、含有量が多いとき、延性を劣化させる。

また、再結晶温度に及ぼす０量の影響は、明確ではない
が、０量が増大すると、酸化物介在物が増し、その部分
は、再結晶核生成場所となるために、そこで再結晶粒が
多量に発生し、結晶粒の細粒化が生じる。しかし、本発
明の方法においては、低温焼鈍によって高延性を達成す
るため、結晶粒の細粒化は好ましくない。通常、Ａｌキ
ルド綱におけるＯ量は０．００３０〜０．００８０％で
あるので、本発明においては、Ｏｌは０．００１０〜０
．００５０％の範囲とする。

尚、上記以外の成分としては、Ｐは、鋼板を高強度化し
、また、延性を劣化させるので、０．０１０％以下とす
ることが好ましい。

上記した化学成分を有する鋼の溶製法は、何ら制限され
るものではなく、転炉、平炉、電気炉いずれによって溶
製されてもよい。本発明の方法においては、かかる鋼を
分塊圧延又は連Ｖｔ鋳造によってスラブ化し、これを所
定の条件下に熱間圧延し、冷間圧延した後、箱焼鈍する
。

次に、本発明の方法における熱間圧延条件、冷間圧延条
件及び焼鈍条件について説明する。

本発明の方法においては、上記した化学成分を有する鋼
を、常法に従って均熱保持し、仕上温度をＡｒ３点以上
として熱間圧延し、５００〜６００℃の温度にて巻取る
。

後述する箱焼鈍において、二次焼鈍後の７値を高めるた
めには、可能な限りにおいて、−次焼鈍後の７値を高め
ておくことが必要である。ここにおいて、仕上温度がＡ
ｒ３点よりも低いときは、下値に不利な集合組織である
（２００）面が発達して、下値を低めることとなる。従
って、本発明の方法においては、仕上温度は、Ａｒ＝点
以上とし、好ましくは８５０℃以上とする。

巻取温度は、本発明において重要である。上述したよう
に、−次焼鈍後のｒ値を高めるためには、ＡＩＮ析出物
の利用によって、（２２２）面の集合組織を発達させる
必要がある。このために、熱間圧延板の巻取り後は、Ａ
１とＮを可能な限りに固溶状態にすることが重要である
。第２図に本発明による化学成分を有する鋼の巻取温度
と引張強さ、伸び及び下値との関係を示すように、引張
強さ及び伸びは、巻取温度によって実質的に影響を受け
ないものの、下値は巻取温度が高温になるにつれて劣化
し、目標値である１、９以上を達成し得なくなる。

従って、本発明の方法によって、高深絞り性を得るには
、２回冷延焼鈍法を施すと共に、熱間圧延後の巻取温度
を制御することが必要である。巻取温度を余りに高くす
ることは、熱間圧延板においてＡＩＮの析出が生じるの
で、６００℃以下とすることが必要である。しかし、余
りに低いときは、鋼板の形状不良が生じたり、また、巻
取作業性を困難とするので、巻取温度の下限を５００℃
とする。

尚、仕上温度から巻取までの冷却においては、生産性の
面から早いほどよく、ミストやシャワー冷却等による２
０℃／秒以上の冷却速度が好ましい。

このようにして、巻取られたコイルは、酸洗後、冷間圧
延される。本発明においては、下値１．９以上の高深絞
り性を得るために、前述したように、２回冷延焼鈍法が
採用される。ここに、最適の冷延率は、前述したように
、−次冷延率４５〜８５％であり、二次冷延率８５〜６
０％の範囲である。

下値は、はぼ−次冷延率によって支配され、−次冷延率
が低いときは、（ユ１１）面の発達が小さく、目的とす
る１、９以上の７値を得ることができない。

反対に、−次冷延率が８５％を越えるときは、深絞り性
に不利な（２００）面が増えるので、下値が劣化する。

二次冷延率は、５０％以上であるとき、その影響が小さ
く、本発明の方法においては、８５〜６０％であればよ
い。尚、最善の延性及び深絞り性を得るためには、−次
冷延率６０〜８０％、二次冷延率８５〜７５％の範囲と
するのが特に好ましい。

一次及び二次冷延率が上記範囲をはずれる場合は、深絞
り性が劣化するのみならず、延性、即ち、全伸び及びｎ
値も劣化する。

本発明の方法によれば、−欠片間圧延後及び二次冷間圧
延後にそれぞれ箱焼鈍を行なう。特に、本発明において
は、−欠片間圧延後の一次焼鈍は、Ｃｆｆ１が０．００
６％以下となるように脱炭処理を行なうことを必要とす
るので、例えば、オーブンコイル焼鈍炉を用いることが
好ましい。この脱炭が不十分なときは、前述したように
、固溶炭素が多量に残存して、延性及び深絞り性が劣化
するからである。従って、−次焼鈍温度は６５０〜８０
０℃が好ましい。

二次冷延後の二次焼鈍もまた、本発明の方法において重
要である。本発明においては、板厚０．５關以下の極薄
鋼板を対象としており、かかる極薄鋼板の場合は、オー
プンコイル焼鈍を行なうときは、コイル形状に不良を生
じるので、タイトコイル焼鈍が採用される。しかし、こ
のタイトコイル焼鈍においても、焼鈍温度が余りに高い
ときは、鋼板の焼付が発生し、操業を困難にして、生産
性を低下させ、場合によっては、製品を得ることができ
ない。従って、本発明の方法においては、二次焼鈍温度
は、従来の深絞り用鋼板において必要されている高温焼
鈍とは反対に、６５０℃以下の低温とすることが必要で
ある。好ましくは６２０℃以下である。しかし、この焼
鈍温度も余りに低いときは、焼鈍による十分な再結晶が
起こらず、得られる鋼板が成形性に劣ることとなるので
、焼鈍温度は５５０℃以上であることが好ましい。この
二次焼鈍において、加熱速度は、特に限定されるもので
はないが、通常、２０〜ｂ 囲の低速加熱が好ましい。

焼鈍後の冷延鋼板は、形状調整、降伏点伸びの消去のた
めに調質圧延、レベラー掛は等、適宜の手段が施される
。因みに、本発明の方法による冷延鋼板は、表面処理を
施されても、前記したすぐれた特徴を何ら失なわないの
で、ブリキ、亜鉛めっき、ターンめっき鋼板にも適用す
ることができる。

（発明の効果） 以上のように、本発明の方法によれば、Ｍｎ、Ｓ及びｏ
ｌを低減すると共に、かかる化学組成を有する鋼片を２
回冷延焼鈍し、且つ、−次焼鈍において脱炭焼鈍を行な
うので、板厚０．５Ｉ以下の極薄鋼板について、降伏応
力１９ｋｇｆ／ｍａｄ”以下、伸び４８％以上、ｎ値０
．２３０以上の高延性、高い伸びフランジ性と共に、下
値１．９以上の高深絞り性を有する冷延鋼板を焼付の発
生しない低温焼鈍にて得ることができる。

しかも、本発明の方法によれば、上記すぐれた特性を有
する極薄冷延鋼板を得ることができるのみならず、従来
の２回冷延焼鈍法と異なり、省エネルギー及び生産性に
も寄与することができるので、経済性の面でも有利な方
法である。

（実施例） 以下に実施例を挙げて本発明の詳細な説明するが、本発
明はこれら実施例によって何ら限定されるものではない
。

実施例 第２表に示す化学組成を有する本発明鋼及び比較鋼を小
型溶解炉にて溶製し、これを鍛造、粗圧延して、３０ｍ
５厚さのスラブとした。これを加熱温度１２００℃以上
で３０分間保持した後、熱間圧延仕上温度７２０〜８７
０℃で板厚３．２鶴又は４、　Ｏａｍに仕上げ、次いで
、３０℃／秒にてシャワ−冷却し、５３０°Ｃで３０分
間の巻取シミュレート処理を行なった。

この熱間圧延鋼板に第３表に示す条件にて一次冷間圧延
、−次焼鈍、二次冷間圧延及び二次焼鈍を行ない、最終
曲に板厚０．２關又はＱ、　４　ｍ１ｍの極薄冷延鋼板
を製造し、この極薄鋼板に０．８〜１．０％の調質圧延
を施した後、材質を調査した。尚、−次焼鈍脱炭処理は
実機焼鈍炉を用い、二次焼鈍は実験用焼鈍炉（加熱速度
２０℃／時）を用いた。

引張試験結果、ｒ値（深絞り性）　、［Ｅｒ　（張出し
性）、穴拡げ試験（伸びフランジ性）、結晶粒度及び焼
付性を第４表に示す。鋼Ａ、Ａｌ〜Ａ４、Ｂ及びＣは本
発明鋼であり、鋼Ｄ−Ｈは比較鋼である。ｍＡ５〜Ａ］
２は、その化学成分は本発明にて規定する範囲にあるが
、製造方法が本発明で規定する条件を満たしていない。

即ち、２１ＷＡ５及びＡｌｌは焼鈍後のＣ量、鋼りはＭ
ｎｌ、鋼ＥはＳ星、鋼ＦはＡ６ｉ、鋼ＧはＮｌ、鋼Ｈは
ｏｌがそれぞれ本発明で規定する範囲にない比較鋼であ
る。鋼ＩＡ６は仕上温度、鋼Ａ７は巻取温度、ルＩＡ８
は冷間圧延及び焼鈍条件、鋼Ａ９は主に一次冷延率、ｗ
Ａｌｏは主に二次冷延率、鋼Ａ５及びＡＩＩは一次焼鈍
条件、鋼Ａ１２は二次焼鈍温度がそれぞれ本発明で規定
する範囲にない比較鋼である。

第４表に示す試験結果から、本発明の方法による掻薄冷
延鋼板は、５５０℃、５８０℃又は６００℃のような低
温焼鈍によっても、１９　ｋｇｆ／ｍｍ”以下の低降伏
応力、５０％以上の高い全伸び、０゜２３０以上の高ｎ
値及び１．９以上の高７値を有し、更に、張出し性、伸
びフランジ性も高いので、延性と深絞り性とを兼備して
いることが理解される。

これに対して、製造条件は本発明で規定する範囲にある
が、化学成分組成が本発明で規定する範囲にない比較鋼
Ｄ　−Ｈｌ及び化学成分組成が本発明で規定する範囲内
にあるが、製造条件が本発明で規定する条件を満たして
いない比較鋼Ａ５〜Ａ１２は、全伸び、ｎ値、ｒ値、Ｅ
ｒ、穴拡げ率のうち、少なくとも１つが目標値に達して
おらず、更に、Ａ１２は、目標値を満足していても、高
温焼鈍のために焼付が発生し、製品としての価値がない
。

実施例２ 第２表に示す鋼Ａと同じ化学組成を存する本発明鋼Ｊ、
及びこれにＳを０．０２８％、０を０．００７５％とし
た比較鋼Ｋをそれぞれ転炉溶製し、連続鋳造して、実機
試験による製造を行なった。第５表に製造条件及び材質
の試験結果を示す。

第５表の結果から明らかなように、本発明鋼Ｊは、実験
製造の結果と同様に、すくれた延性及び深絞り性を有す
る。特に、穴拡げ率は、実験製造による鋼板以上にすぐ
れている。これに対して、本発明の範囲内にない化学組
成を有する比較鋼には、下値は高いものの、延性に劣る
ことが明らかである。

更に、０．４　ｍｓ厚の本発明鋼板の間に樹脂層を積層
してなるラミネート鋼板を製造し、自動車部品のプレス
成形試験を行なった結果、何ら問題なしに成形すること
ができた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、鋼板の引張特性（降伏応力、全伸び及びｎ値
）及び深絞り性（ｒ値）と−次及び二次冷間圧延率及び
ｓｌとの関係を示すグラフ、第２図は、本発明による“
化学成分を有する鋼の巻取温度と引張強さ、伸び及び下
値との関係を示すグラフである。 特許出願人　　株式会社神戸製鋼所 代理人　弁理士　　牧　野　逸　部 第１図 碕Ｆ／ｌ爪姥千（％） 第２図 巻取弘度（Ｄす

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で Ｃ　０．０１〜０．０８％、 Ｍｎ　０．０３〜０．２５％、 Ｓ　０．００１〜０．０１５％、 Ａｌ　０．０２〜０．０７％、 Ｎ　０．００２〜０．００７％、 Ｏ　０．００１０〜０．００５０％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を仕上温度Ａｒ
   ＿３点以上で熱間仕上圧延し、５００〜６００℃の温度
   にて巻取り、この熱延コイルを酸洗した後、冷延率４５
   〜８５％で一次冷間圧延し、これに引き続く一次焼鈍に
   てＣ量が０．００６％以下となるように脱炭焼鈍を行な
   い、次いで、冷延率６０〜８５％にて二次冷間圧延し、
   ５５０〜６５０℃にて二次焼鈍を行なうことを特徴とす
   る低温箱焼鈍による延性及び深絞り性にすぐれる板厚０
   ．５ｍｍ以下の極薄冷延軟鋼板の製造方法。