JPS6219815A - フアイバ形光周波数分離合波器 - Google Patents
フアイバ形光周波数分離合波器Info
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- JPS6219815A JPS6219815A JP60159548A JP15954885A JPS6219815A JP S6219815 A JPS6219815 A JP S6219815A JP 60159548 A JP60159548 A JP 60159548A JP 15954885 A JP15954885 A JP 15954885A JP S6219815 A JPS6219815 A JP S6219815A
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- fibers
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/26—Optical coupling means
- G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
- G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
- G02B6/29379—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means characterised by the function or use of the complete device
- G02B6/2938—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means characterised by the function or use of the complete device for multiplexing or demultiplexing, i.e. combining or separating wavelengths, e.g. 1xN, NxM
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/26—Optical coupling means
- G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
- G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
- G02B6/29331—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating by evanescent wave coupling
- G02B6/29332—Wavelength selective couplers, i.e. based on evanescent coupling between light guides, e.g. fused fibre couplers with transverse coupling between fibres having different propagation constant wavelength dependency
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
この発明は例えば光周波数多重伝送方式に使用され、光
ファイバよりなり、外的環境変動に対して安定で、かつ
高性能の光周波数分離、あるいは合波器に関するもので
ある。
ファイバよりなり、外的環境変動に対して安定で、かつ
高性能の光周波数分離、あるいは合波器に関するもので
ある。
「従来の技術」
従来の光周波数分離合波器を第１２図に示す。
２本の光ファイバｌおよび２を用いてマツハツエンダ−
干渉計を構成している。２本の光ファイバ１．２の各両
端の近くにおいて互に融着・延伸して作製した光結合部
３，４が設けられている。光結合部３，４の結合長を調
整して３ｄＢ結合器とした場合、光ファイバ１，２の各
出射側端部１ｂ。
干渉計を構成している。２本の光ファイバ１．２の各両
端の近くにおいて互に融着・延伸して作製した光結合部
３，４が設けられている。光結合部３，４の結合長を調
整して３ｄＢ結合器とした場合、光ファイバ１，２の各
出射側端部１ｂ。
２ｂの出力は各々次式のようになる。
Ｐ□＝ Ａ２ａｉｎ２（ψ）（１）
Ｐ□＝ Ａ２（Ｘ）！！” （ψ）（２）ここでＡは入
射光の振幅であり、位相ψはψ＝−β（Ｌｌ−Ｌ２）（
３） である。式（３）においてβは光ファイバー、２の伝搬
定数、Ｌｌ、 Ｌ２は各々のファイバの光結合部３゜４
間の長さである。伝搬定数βは光の波数ｋ（＝２π／λ
：λは真空中の光の波長）と光ファイバのコアの屈折率
ｎ１とを用いて β−ｚｋｎよ （４） と表わされる。いま△Ｌ ＝ （ＬＩ Ｌ２ ）とす
ると１．５６μｍ帯で１０ ＧＨ２離れた二つの光ｆ１
とｆ２とに対する位相ψ１．ψ２は ＝ψ、＋−ｎ、△Ｌ（６） となる。従ってｎ１＝１．４５ 、△Ｌ＝１．０３（−
ｍのときとなり、ｆｌとｆ２の光は各々出力ファイバ端
１ｂと２ｂ（あるいは２ｂと１ｂ）に出射する。
射光の振幅であり、位相ψはψ＝−β（Ｌｌ−Ｌ２）（
３） である。式（３）においてβは光ファイバー、２の伝搬
定数、Ｌｌ、 Ｌ２は各々のファイバの光結合部３゜４
間の長さである。伝搬定数βは光の波数ｋ（＝２π／λ
：λは真空中の光の波長）と光ファイバのコアの屈折率
ｎ１とを用いて β−ｚｋｎよ （４） と表わされる。いま△Ｌ ＝ （ＬＩ Ｌ２ ）とす
ると１．５６μｍ帯で１０ ＧＨ２離れた二つの光ｆ１
とｆ２とに対する位相ψ１．ψ２は ＝ψ、＋−ｎ、△Ｌ（６） となる。従ってｎ１＝１．４５ 、△Ｌ＝１．０３（−
ｍのときとなり、ｆｌとｆ２の光は各々出力ファイバ端
１ｂと２ｂ（あるいは２ｂと１ｂ）に出射する。
しかし、従来の第１２図に示すような光周波数分離器に
おいては、外界の温度変動によって特性が著しく変化す
る。例えば石英ガラスの屈折率の温度変化は △ｎ／△Ｔ ＝ １．２Ｘ１０ ”Ｃ’ （８
）であるから、温度が±１°Ｃ変化した時の位相ψの変
化△ψは各々 △ψｌ＝△ψ２＝７．９π （９）となり、
ｆｏとｆ２の周波数の光は各々の出力光ファイバ端の間
でランダムに変動し、安定性が無いことがわかる。
おいては、外界の温度変動によって特性が著しく変化す
る。例えば石英ガラスの屈折率の温度変化は △ｎ／△Ｔ ＝ １．２Ｘ１０ ”Ｃ’ （８
）であるから、温度が±１°Ｃ変化した時の位相ψの変
化△ψは各々 △ψｌ＝△ψ２＝７．９π （９）となり、
ｆｏとｆ２の周波数の光は各々の出力光ファイバ端の間
でランダムに変動し、安定性が無いことがわかる。
この発明の目的は、外的温度変動に対して非常に安定で
、かつ高性能のファイバ形光周波数分離合波器を提供す
ることにある。
、かつ高性能のファイバ形光周波数分離合波器を提供す
ることにある。
「問題点を解決するための手段」
この発明によれば第１〜第３デュアルコアファイバが用
いられ、これらデュアルコアファイバ内の第１、第２コ
アの伝搬定数は互に異ならされている。第１デユアルコ
ア・ファイバの長手方向の２個所で第１、第２コアは互
に接近されて互にモード結合が生じる光結合部とされ、
かつ第２、第３デュアルコアファイバの各一端部は融着
・延伸されて融着延伸部とされ、その融着延伸部の端面
ば第１デュアルコアファイバの一端面に接続され、その
時第１デュアルコアファイバの第１、第２コアが第３、
第２デュアルコアファイバの一つのコアとそれぞれ対応
するものに接続される。前記二つの光結合部間の長さと
二つの伝搬定数とにより、互（二分離又は合波されるべ
き光周波数が決められる。
いられ、これらデュアルコアファイバ内の第１、第２コ
アの伝搬定数は互に異ならされている。第１デユアルコ
ア・ファイバの長手方向の２個所で第１、第２コアは互
に接近されて互にモード結合が生じる光結合部とされ、
かつ第２、第３デュアルコアファイバの各一端部は融着
・延伸されて融着延伸部とされ、その融着延伸部の端面
ば第１デュアルコアファイバの一端面に接続され、その
時第１デュアルコアファイバの第１、第２コアが第３、
第２デュアルコアファイバの一つのコアとそれぞれ対応
するものに接続される。前記二つの光結合部間の長さと
二つの伝搬定数とにより、互（二分離又は合波されるべ
き光周波数が決められる。
この構成によればマツハツエンダー干渉計を構成する第
１デュアルコアファイバの第１、第２コアの長さは同一
ファイバ内に在るため、互に常に等しく、このため安定
性がよい。
１デュアルコアファイバの第１、第２コアの長さは同一
ファイバ内に在るため、互に常に等しく、このため安定
性がよい。
「実施例」
第１図はこの発明の一実施例を示し、デュアルコアファ
イバ５の一端はデュアルコアファイバ６゜７の各一端に
接続部１８で連結され、デュアルコアファイバ６及び７
の各曲端はデュアルコアファイバ８，９および１０．１
１の各一端に接続部１９および２０でそれぞれ接続され
ている。ファイバ５の両端部にファイバを延伸した光結
合部１２゜１３が、ファイバ６および７の各中間部と、
ファイバ５と反対仰１の端部とにそれぞれ光結合部１４
゜１５および１６．１７が形成されている。デュアルコ
アファイバ６．７のファイバ５との連結端部は融着・延
伸部２１とされ、同様にデュアルコアファイバ８，９、
また１０．１１の各一端部はそれぞれ融着・延伸部２２
、また２３とされている。
イバ５の一端はデュアルコアファイバ６゜７の各一端に
接続部１８で連結され、デュアルコアファイバ６及び７
の各曲端はデュアルコアファイバ８，９および１０．１
１の各一端に接続部１９および２０でそれぞれ接続され
ている。ファイバ５の両端部にファイバを延伸した光結
合部１２゜１３が、ファイバ６および７の各中間部と、
ファイバ５と反対仰１の端部とにそれぞれ光結合部１４
゜１５および１６．１７が形成されている。デュアルコ
アファイバ６．７のファイバ５との連結端部は融着・延
伸部２１とされ、同様にデュアルコアファイバ８，９、
また１０．１１の各一端部はそれぞれ融着・延伸部２２
、また２３とされている。
この第１図はｆｌ、 ｆ２． ｆ８． ｆ、の４周波数
の光を分離又は合波するものである。
の光を分離又は合波するものである。
第２図にデュアルコアファイバの断面を、第３図にデュ
アルコアファイバの作製法を説明するための図を示す。
アルコアファイバの作製法を説明するための図を示す。
デュアルコアファイバは第１コア２４と第２コア２５が
互に平行して配され、これらコア２４．２５を包含して
クラッド２６が設けられている。デュアルコアファイバ
の作製においては、円柱状石英棒２９に超音波ドリルで
軸心と平行に、かつ軸心と対称位置に穴開けし７、これ
ら穴に第１コア、第２コア用のプリフォーム２７゜２８
を挿入し、ヒータ３０で２１００°Ｃに加熱して線引き
する。
互に平行して配され、これらコア２４．２５を包含して
クラッド２６が設けられている。デュアルコアファイバ
の作製においては、円柱状石英棒２９に超音波ドリルで
軸心と平行に、かつ軸心と対称位置に穴開けし７、これ
ら穴に第１コア、第２コア用のプリフォーム２７゜２８
を挿入し、ヒータ３０で２１００°Ｃに加熱して線引き
する。
次に、第１図中における２本のデュアルコアファイバの
融着・延伸部２１〜２３と、接続部１８〜２０について
説明する。第４図にコア３１．３２およびクラッド３６
よりなるデュアルコアファイバと、コア３３．３４およ
びクラッド３５よりなるデュアルコアファイバの融着お
よび延伸の過程を示す。第４図Ａに示すようにコア３１
〜３４の軸心が同一平面上で互に平行するように配列さ
れ。
融着・延伸部２１〜２３と、接続部１８〜２０について
説明する。第４図にコア３１．３２およびクラッド３６
よりなるデュアルコアファイバと、コア３３．３４およ
びクラッド３５よりなるデュアルコアファイバの融着お
よび延伸の過程を示す。第４図Ａに示すようにコア３１
〜３４の軸心が同一平面上で互に平行するように配列さ
れ。
これらをバーナで加熱して第４図Ｂに示すようにコアを
互に接近するように互に融着し、クラッド３５．３６を
互に一体のクラッド３７とし、その後さらに加熱して第
４図Ｃに示すようにもとのコア３１〜３４中の互に最も
外側のコア３２，３３をコア３２”とコア３３”として
示すようにその間隔Ｄ１が元の各デュアルコアファイバ
のコア間隔Ｄ１と等しくなるまで延伸する。
互に接近するように互に融着し、クラッド３５．３６を
互に一体のクラッド３７とし、その後さらに加熱して第
４図Ｃに示すようにもとのコア３１〜３４中の互に最も
外側のコア３２，３３をコア３２”とコア３３”として
示すようにその間隔Ｄ１が元の各デュアルコアファイバ
のコア間隔Ｄ１と等しくなるまで延伸する。
第５図にデュアルコアファイバ３９と、２本のデュアル
コアファイバ４０．４１の融着・延伸部４２とを接続部
４３にて接続した様子を示す。ファイバ３９の接続部４
３の近くのコア４４と４５との間隔Ｄ＋（同図Ｂ）と、
融着・延伸部４２の接続部４３の近くのコア４６と４７
との間隔ｎ＋（同図Ｃ）とは等しくなっているので、第
１コア４４の光はコア４６に結合し、第２コア４５の光
はコア４７に結合する。従って第１図に示した実施例は
等側内に第６図のように表わせる。
コアファイバ４０．４１の融着・延伸部４２とを接続部
４３にて接続した様子を示す。ファイバ３９の接続部４
３の近くのコア４４と４５との間隔Ｄ＋（同図Ｂ）と、
融着・延伸部４２の接続部４３の近くのコア４６と４７
との間隔ｎ＋（同図Ｃ）とは等しくなっているので、第
１コア４４の光はコア４６に結合し、第２コア４５の光
はコア４７に結合する。従って第１図に示した実施例は
等側内に第６図のように表わせる。
以下、この発明のファイバ形光周波数分離合波器の動作
原理を説明する。まず第７図Ａに示すような１本のデュ
アルコアファイバ６３で構成するマツハツエンダ−干渉
形を例にとって説明する。
原理を説明する。まず第７図Ａに示すような１本のデュ
アルコアファイバ６３で構成するマツハツエンダ−干渉
形を例にとって説明する。
第７図においてデュアルコアファイバ６３には間隔Ｌ１
を置いて延伸による光結合部６４．６５が構成されてい
る。第７図Ｂに第７図Ａに示したマツハツエンダ−干渉
形の等価回路を示す。デュアルコアファイバの断面図は
第２図に示す通りであって、第１コア２４および第２コ
ア２５の比屈折率差は△１．△２であり、各々のコア半
径はａｌおよびａ２、コア中心間の距離はｄである。第
７図Ｂに示すようにデュアルコアファイバ６３の第１コ
ア６６、第２コア６７と対応し、これらが平行に配され
、光結合部６４．６５で互に接近した２本の線で表わせ
る。第１コア６６の一端６６ａ（二単位強度の光が入射
した時の第１コア６６と第２コア６７間のモード結合を
考える。平行コア６６．６７間のモード結合に関しては
Ａ 、 Ｗ 、 ５ｎｙｄｒによる’ Ｃｏｕｐｌｅｄ
−ｍｏｄｅ ｔｈｅｏｒｙ ｆｏｒ ｏｐｔｉｃａｌ
ｆｉｂｅｒｓ ’（Ｊｏｕｒ、 ｏｆ Ｑｐｔ、 Ｓ
ｏｃ、 Ａｍ、、 ｖｏｌ、 ６２．ｎｏ、 １１ ＋
１）、１２６７．１９７２）に詳しく述べられている。
を置いて延伸による光結合部６４．６５が構成されてい
る。第７図Ｂに第７図Ａに示したマツハツエンダ−干渉
形の等価回路を示す。デュアルコアファイバの断面図は
第２図に示す通りであって、第１コア２４および第２コ
ア２５の比屈折率差は△１．△２であり、各々のコア半
径はａｌおよびａ２、コア中心間の距離はｄである。第
７図Ｂに示すようにデュアルコアファイバ６３の第１コ
ア６６、第２コア６７と対応し、これらが平行に配され
、光結合部６４．６５で互に接近した２本の線で表わせ
る。第１コア６６の一端６６ａ（二単位強度の光が入射
した時の第１コア６６と第２コア６７間のモード結合を
考える。平行コア６６．６７間のモード結合に関しては
Ａ 、 Ｗ 、 ５ｎｙｄｒによる’ Ｃｏｕｐｌｅｄ
−ｍｏｄｅ ｔｈｅｏｒｙ ｆｏｒ ｏｐｔｉｃａｌ
ｆｉｂｅｒｓ ’（Ｊｏｕｒ、 ｏｆ Ｑｐｔ、 Ｓ
ｏｃ、 Ａｍ、、 ｖｏｌ、 ６２．ｎｏ、 １１ ＋
１）、１２６７．１９７２）に詳しく述べられている。
デュアルコア間のモード結合窓−数は次式で与えられる
。
。
ただし
く１１）
であり、ｎｌ、 ｎ２は各々第１コアおよび第２コアの
屈折率である。延伸による光結合部以外ではできるだけ
モード結合を小さくする必要がある。第８図に示すよう
にデュアルコアファイバ６８の長さがノのとき、第１コ
ア６９に単位強度の光が入射した時の第１コア６９、第
２コア７０の出力Ｐ＋（））、Ｐ２（））は次式で与え
られる。
屈折率である。延伸による光結合部以外ではできるだけ
モード結合を小さくする必要がある。第８図に示すよう
にデュアルコアファイバ６８の長さがノのとき、第１コ
ア６９に単位強度の光が入射した時の第１コア６９、第
２コア７０の出力Ｐ＋（））、Ｐ２（））は次式で与え
られる。
ここで
ρ・＝ＪＴ５四５ ” （１
８）である。△１＝０．２８％、△２＝０．５９％、
ａ１／ａ２＝１．７５の時の規格化モード結合係数（ａ
２／（）Ｋを第９図に、規格化伝搬定数跡を第１０図に
、１δｌ／ｋを第１１図にそれぞれ示す。ノー１０ｍ程
度のとき、光結合部以外では実際上光結合が無視できる
程度に小さい、即ちＰ２／Ｐ１≦−５０ｄＢであるため
には、式（１６） 、 （１７）よりに≦３ｘｌＯ’（
ｍ’） （２０）でなければならない。
８）である。△１＝０．２８％、△２＝０．５９％、
ａ１／ａ２＝１．７５の時の規格化モード結合係数（ａ
２／（）Ｋを第９図に、規格化伝搬定数跡を第１０図に
、１δｌ／ｋを第１１図にそれぞれ示す。ノー１０ｍ程
度のとき、光結合部以外では実際上光結合が無視できる
程度に小さい、即ちＰ２／Ｐ１≦−５０ｄＢであるため
には、式（１６） 、 （１７）よりに≦３ｘｌＯ’（
ｍ’） （２０）でなければならない。
第９図よりＶ、＝２．２の場合には
ｄ／ａ２≧、１８ （２
１）であれば充分であることがわかる。次に延伸による
光結合部ではファイバ外径およびコア径が細くなってい
るためにＶ値（式（１３） ）が小さくなるのでモード
結合係数が大きくなる。例えばデュアルコアファイバの
外径、を１１ｂ程度に延伸してＶ、＝０４４程度にした
場合、第１０図、第１１図より１δｔｌ／ｋ ＜ １０
−１０（２２）となる。λ＝ １．５６ μｍの時（ｋ
＝２π／λ）式（２２）％式％（２３） である。これに対して、式（１０）よりＶ１＝０．４４
の時には Ｋｔ＝２０ （ｍ’） （
２４）となるのでモード結合は充分に生じ、３ｄＢ結合
は容易に実現できる。第７図において、光結合部６４゜
６５の結合係数を調節して３ｄＢ結合器とした時、第１
コア６６ｂおよび第２コア６７ｂの出力光強Ｐ、＝ｍ２
（δＬ ） （２５）Ｐ２＝魚
２（δＬ ） （２６）となる
。いま１．５６μｍ帯で１０ ＧＨ２ずつ離れた４つの
光が第６図のファイバ５の第１コアと対応する入力端５
３ａに入射したとする。λ＝１．５６μｍ帯ではｖ、＝
２．．２のとき第１１図よりδ／ｋ ＝ ５．８２ Ｘ
１０−’ （２７）であることがわかる
。Ｌ、＝１３Ｈとすると〔δ（ｆｍ）−δ（ｆｌ）〕Ｌ
１＝（ｍ−１）ヲ（ｍ＝１〜４ ） （２８） となる。ここでｆｌはλ、＝１．５６μｍに対応する光
の周波数であり ｆｍ＝ｆ１＋ｔＯ”−（ｍ−１）（ｍ＝１〜４）
（３０）である。式（２５）、、＋、 （２６）および
（２８）よりδ（ｆｔ）Ｌｘ＝Ｍπ（Ｍは整数）の時に
は、ｆｌとｆ３の光はコア５４ｂから出射し、ｆ２とｆ
４の光は５３ｂから出射する。次にＬ２＝６．５（ホ）
、 Ｌ３＝６．５７（ホ）とすると 〔δ（ｆ８）−δ（ｆｌ）：）Ｌ２＝π／２ （
３１）〔δ（ｆ４）−δ（ｆ２）〕Ｌ３＝π／２
（３２）であるので、ｆｌの光はコア５８ｂ、ｆ３の
光は５７ｂ、ｆ２の光は５５ｂ、ｆ４の光は５６ｂから
出射する。
１）であれば充分であることがわかる。次に延伸による
光結合部ではファイバ外径およびコア径が細くなってい
るためにＶ値（式（１３） ）が小さくなるのでモード
結合係数が大きくなる。例えばデュアルコアファイバの
外径、を１１ｂ程度に延伸してＶ、＝０４４程度にした
場合、第１０図、第１１図より１δｔｌ／ｋ ＜ １０
−１０（２２）となる。λ＝ １．５６ μｍの時（ｋ
＝２π／λ）式（２２）％式％（２３） である。これに対して、式（１０）よりＶ１＝０．４４
の時には Ｋｔ＝２０ （ｍ’） （
２４）となるのでモード結合は充分に生じ、３ｄＢ結合
は容易に実現できる。第７図において、光結合部６４゜
６５の結合係数を調節して３ｄＢ結合器とした時、第１
コア６６ｂおよび第２コア６７ｂの出力光強Ｐ、＝ｍ２
（δＬ ） （２５）Ｐ２＝魚
２（δＬ ） （２６）となる
。いま１．５６μｍ帯で１０ ＧＨ２ずつ離れた４つの
光が第６図のファイバ５の第１コアと対応する入力端５
３ａに入射したとする。λ＝１．５６μｍ帯ではｖ、＝
２．．２のとき第１１図よりδ／ｋ ＝ ５．８２ Ｘ
１０−’ （２７）であることがわかる
。Ｌ、＝１３Ｈとすると〔δ（ｆｍ）−δ（ｆｌ）〕Ｌ
１＝（ｍ−１）ヲ（ｍ＝１〜４ ） （２８） となる。ここでｆｌはλ、＝１．５６μｍに対応する光
の周波数であり ｆｍ＝ｆ１＋ｔＯ”−（ｍ−１）（ｍ＝１〜４）
（３０）である。式（２５）、、＋、 （２６）および
（２８）よりδ（ｆｔ）Ｌｘ＝Ｍπ（Ｍは整数）の時に
は、ｆｌとｆ３の光はコア５４ｂから出射し、ｆ２とｆ
４の光は５３ｂから出射する。次にＬ２＝６．５（ホ）
、 Ｌ３＝６．５７（ホ）とすると 〔δ（ｆ８）−δ（ｆｌ）：）Ｌ２＝π／２ （
３１）〔δ（ｆ４）−δ（ｆ２）〕Ｌ３＝π／２
（３２）であるので、ｆｌの光はコア５８ｂ、ｆ３の
光は５７ｂ、ｆ２の光は５５ｂ、ｆ４の光は５６ｂから
出射する。
従って第１図（二おいてｆｌの光はファイバ９、ｆ２の
光はファイバ１１、ｆ３の光はファイバ８、ｆ４の光は
ファイバ１０から取り出せる。
光はファイバ１１、ｆ３の光はファイバ８、ｆ４の光は
ファイバ１０から取り出せる。
逆にファイバ９にｆｌ、ファイバ１１にｆ２、ファイバ
８にｆ３、ファイバ１０にｆ４の周波数の光をそれぞれ
入射すれば４つの周波数の光が合波されてファイバ５に
取り出せることは明らかであり、この発明は光周波数合
波器として使用できることは勿論である。
８にｆ３、ファイバ１０にｆ４の周波数の光をそれぞれ
入射すれば４つの周波数の光が合波されてファイバ５に
取り出せることは明らかであり、この発明は光周波数合
波器として使用できることは勿論である。
また前述の説明から理解されるように、２つの周波数の
光を分離又は合波する場合は第１図においてファイバ５
’＋ ６； ７で構成され、結合部１４〜１７は省略
される。この構成を基本としてこの複数個を第１図に示
したように縦続的多段に接続することにより、より多く
の周波数の光を分離又は合波することができる。
光を分離又は合波する場合は第１図においてファイバ５
’＋ ６； ７で構成され、結合部１４〜１７は省略
される。この構成を基本としてこの複数個を第１図に示
したように縦続的多段に接続することにより、より多く
の周波数の光を分離又は合波することができる。
「発明の効果」
以上説明したように、この発明によればマツハツエンダ
−干渉計は一つのファイバ中の第１、第２コアと二つの
光結合部とにより構成され、従って二つのコアの長さは
温度変化に拘らず、常に互に一致しており、外的温度変
動に対して非常に安定な光周波数分離・合波器が実現で
きるという利点がある。
−干渉計は一つのファイバ中の第１、第２コアと二つの
光結合部とにより構成され、従って二つのコアの長さは
温度変化に拘らず、常に互に一致しており、外的温度変
動に対して非常に安定な光周波数分離・合波器が実現で
きるという利点がある。
第１図はこの発明の一実施例を示す図、第２図はデュア
ルコアファイバの断面図、第３図はデュアルコアファイ
バの作製を示す図、第４図は２本のデュアルコアファイ
バの融着・延伸を示す図、第５図は元のデュアルコアフ
ァイバと第４図に示した融着・延伸したファイバとの接
続を示す図、第６図は第１図の実施例の等価回路図、第
７図はデュアルコアファイバで構成したマンノ１ツエン
ダ干渉計の模式図Ａと等価回路図Ｂ、第８図は延伸部の
無いデュアルコアファイバ、第９図はデュアルコアファ
イバの規格化モード結合係数を示す図、第１０図はデュ
アルコアファイバの規格化伝搬定数を示す図、第１１図
はデュアルコアファイバの１δＩ／ｋを示す図、第１２
図は従来のマツノ・ツエンダ干渉形光周波数分離器であ
る。 １．２：単一モードファイバ、３，４：融着延伸部、５
，６，７，８，９，１０，１１：デュアルコアファイバ
、１２，１３．１４．１５゜１６．１７：延伸による光
結合部、１８，１９゜２０＝接続部、２１，２２．２３
：２本のデュアルコアファイバを融着延伸した部分、２
４：第１コア、２５：第２コア、２６：クラッド、２７
、２８ ニブリフォーム、２９：石英棒、３０：ヒー
タ、３１ 、３３ ：第１コア、３２．３４：第２コア
、３５，３６，３７，３８：クラッド、３９，４０．４
１：デュアルコアファイバ、４２：融着延伸部、４３：
接続部、４４：第１コア、４５：第２コア、４６，４９
：第１コア、４７．４８：第２コア、５０：接続部、５
１゜５２：接続部、ｓａａ ｅ ｓ４ａ ：入力端、５
３ｂ。 ５４ｂ：出力端、５５３＃５７３：入力端、ｓｓｂ、ｓ
ｓｂ：出力端、５７ｂ、５８ｂ：出力端、５９，６０，
６１．６２：出力端、６３：デュアルコアファイバ、６
４．６５：延伸部。 ６６ａ、５７ａ：入力端、６６ｂ、６７ｂ：出力端、６
８：デュアルコアファイバ、６９：第１コア、７０：第
２コア。 特許出願人 日本電信電話株式会社 代 理 人 草 野 卓矛 ４
図 Ａ 日
Ｃオ ５ 図 ７１７８ 図 分１２図 オ９ 図 ｄ／ａ２
ルコアファイバの断面図、第３図はデュアルコアファイ
バの作製を示す図、第４図は２本のデュアルコアファイ
バの融着・延伸を示す図、第５図は元のデュアルコアフ
ァイバと第４図に示した融着・延伸したファイバとの接
続を示す図、第６図は第１図の実施例の等価回路図、第
７図はデュアルコアファイバで構成したマンノ１ツエン
ダ干渉計の模式図Ａと等価回路図Ｂ、第８図は延伸部の
無いデュアルコアファイバ、第９図はデュアルコアファ
イバの規格化モード結合係数を示す図、第１０図はデュ
アルコアファイバの規格化伝搬定数を示す図、第１１図
はデュアルコアファイバの１δＩ／ｋを示す図、第１２
図は従来のマツノ・ツエンダ干渉形光周波数分離器であ
る。 １．２：単一モードファイバ、３，４：融着延伸部、５
，６，７，８，９，１０，１１：デュアルコアファイバ
、１２，１３．１４．１５゜１６．１７：延伸による光
結合部、１８，１９゜２０＝接続部、２１，２２．２３
：２本のデュアルコアファイバを融着延伸した部分、２
４：第１コア、２５：第２コア、２６：クラッド、２７
、２８ ニブリフォーム、２９：石英棒、３０：ヒー
タ、３１ 、３３ ：第１コア、３２．３４：第２コア
、３５，３６，３７，３８：クラッド、３９，４０．４
１：デュアルコアファイバ、４２：融着延伸部、４３：
接続部、４４：第１コア、４５：第２コア、４６，４９
：第１コア、４７．４８：第２コア、５０：接続部、５
１゜５２：接続部、ｓａａ ｅ ｓ４ａ ：入力端、５
３ｂ。 ５４ｂ：出力端、５５３＃５７３：入力端、ｓｓｂ、ｓ
ｓｂ：出力端、５７ｂ、５８ｂ：出力端、５９，６０，
６１．６２：出力端、６３：デュアルコアファイバ、６
４．６５：延伸部。 ６６ａ、５７ａ：入力端、６６ｂ、６７ｂ：出力端、６
８：デュアルコアファイバ、６９：第１コア、７０：第
２コア。 特許出願人 日本電信電話株式会社 代 理 人 草 野 卓矛 ４
図 Ａ 日
Ｃオ ５ 図 ７１７８ 図 分１２図 オ９ 図 ｄ／ａ２
Claims (1)
- （１）光ファイバを用いるマツハツエンダー干渉計にお
いて、 クラツド中に伝搬定数がβ＿１である第１コアと、β＿
１とは異なりβ＿２なる伝搬定数の第２コアが配置され
た第１デュアルコアファイバより成り、 そのデュアルコアファイバの長手方向の２ケ所において
第１および第２コア間でモード結合が生じる程度に両コ
アが互に接した光結合部が設けられ、 前記第１デュアルコアファイバの一端には、前記デュア
ルコアファイバの第２、第３の２本の一端部を融着・延
伸した融着・延伸部が対接接続されて、前記第１デュア
ルコアファイバの第１コア、第２コアが前記融着・延伸
部中の前記第２、第３のデュアルコアファイバの各一つ
のコアと対応するものにそれぞれ接続されているファイ
バ形光周波数分離合波器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60159548A JPS6219815A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | フアイバ形光周波数分離合波器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60159548A JPS6219815A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | フアイバ形光周波数分離合波器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6219815A true JPS6219815A (ja) | 1987-01-28 |
Family
ID=15696150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60159548A Pending JPS6219815A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | フアイバ形光周波数分離合波器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6219815A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59198419A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-10 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | フアイバ形方向性結合器の製造方法 |
| JPS6057303A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | フアイバ形結合子 |
| JPS60106610A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-06-12 | Kobe Steel Ltd | 圧延材のキャンバ制御方法 |
-
1985
- 1985-07-19 JP JP60159548A patent/JPS6219815A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59198419A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-10 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | フアイバ形方向性結合器の製造方法 |
| JPS60106610A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-06-12 | Kobe Steel Ltd | 圧延材のキャンバ制御方法 |
| JPS6057303A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | フアイバ形結合子 |
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