JPS62192254A - 溶融金属流路の閉塞防止装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、溶融金属流路の閉塞防止装置に係り９例えば
、連続鋳造のタンディシュからモールドに至る湯道が金
属酸化物の付着によって狭小化し又は閉塞することを防
止するものに関する。

〔従来の技術〕

例えば、鋼鋳造工程の主流である連続鋳造プロセスにお
いて、タンディシュからモールドに至る湯道（連続鋳造
設備の種類によって若干異なるが、中間ノズル、また中
間ノズルに接続されモールド内に浸漬される浸漬ノズル
を含む）の内面には、経時的に付着物が堆積する閉塞現
象（湯道の狭小化を含む）を生じることが公知である。

この閉塞現象は、前記ノズル自体或いは更にタンディシ
ュ側のスライディングノズル等の溶鋼流路にも溶鋼の停
滞に伴う閉塞が起こり、タンディシュの交換という事態
を引き起こす要因ともなり、連続鋳造繰業上重大な障害
となる。

このようなノズル閉塞を防止するため、従来は、鋳造中
に棒等の手段でノズル内壁面に付着した堆積物を掻き落
としたり、ノズル内をアルゴンガスや酸素で洗浄したり
する方法が採られているが、これは作業性が悪く、連続
鋳造プロセスにとって大きな障害となる。

また、閉塞原因を溶鋼中の金属複合酸化物の付着にある
として、微小な不活性ガス気泡をノズル内壁面から連続
的に噴出させることにより。

これらの付着を未然に防止する方法が公知である１例え
ば、「ミクロボア・ノズル」　（商品名）又は「スリッ
ト・ノズル」　（商品名）と呼ばれる多孔質耐火物をノ
ズルの閉塞を生じやすい部位に設置し、常時一定量のア
ルゴン＜Ａｒ）ガスを吹き込み、アルゴンガスによる微
小気泡のバブリングを起こすこと）こより金属酸化物の
付着を阻止しようとするものである。然しなから。

この方法では上記閉塞現象を成る程度防止することばで
きるが、吹き込みガス量のコントロールが煩雑である９
例えば、ガス量が多すぎると溶鋼の冷却を引き起こし、
却ってノズルの閉塞現象を助長することになり、リンス
ガスのモールド内への噴出によりモールＩ・場面のパウ
ダ一層を乱し、溶鋼面が露出し溶鋼の再酸化を起こした
り、パウダーが巻き込まれたりするおそれがあり、また
、連続鋳造工程管理上重要なモールド湯面の正常な位置
制御が出来にくくなるといった問題が起こる。−・力、
ガス量が少なすぎると、前記の所定の効果がないばかり
か、多孔質物質に金属酸化物又は溶鋼が付着し易くなり
。

却ってノズルの閉塞現象を助長してしまう。

更に、上記の外、ノズル部分を電磁誘導加熱手段に上り
昇温させ且つ溶鋼流に回転力を付与することにより、温
度低下による溶鋼の付着を防止すると共に、ノズル内壁
面に（４着しようとする金属酸化物を攪拌流により押し
流してしまう方法も公知である。然しなから、この方法
では大気中に曝された状態でノズルを電磁誘導加熱する
ため、ノズル自体の劣化を伴い、別途ノズルの劣化防止
措置を講する必要があり、また関連設備が複雑になると
い・う欠点がある。

更に、また、特開昭５７−８５６５９号公報に開示され
るように、ノズル内面に固体電解フグライニングを設レ
ノ、ライニングとノズル本体とを絶縁し、一方の電極を
ライニングの外側に。

他方の電極をノズル本体に接続し、ライニングの内外両
側に、溶鋼と大気間の酸素分圧差に基づく起電力に打ち
勝つ過電圧を印加することによりノズルの閉塞を防止で
きるとしたものが公知である。この公知の方法は、大気
中の酸素がノズル本体中を酸素イオンとして伝導し、ノ
ズル内で鋼中のアルミニウムと反応して酸化アルミニラ
Ｊ１を生成することを防止しようとしたものである。然
しなから、この公知のものでは。

初期段階では有効であるとしても、ノズル内面に薄い酸
化アルミニウム皮膜が生成されると前記の他方の電極と
溶鋼とが絶縁されてしまい。

目的を達成できない、また、酸化アルミニウムと併−Ｖ
で地金が付着するときは２両電極が短絡される虞れがあ
り２安定した効果を期待することができない、ごのよう
な問題は、前記の他方の電極を？容鋼中に浸漬するよ・
うに配置することにより回避できるが、溶鋼中で損傷す
ることなく維持できる電極ＩＪ現在のところ存在せず、
実施困難である。

〔発明が解決しようとする問題点〕

（閉塞原因の究明） 本発明者らは、溶融金属流路の閉塞を防止するためには
、先ず、その閉塞の原因を究明することが必要であるこ
とに鑑み、調査研究の結果。

以下の事実をｎ認した。

例えば、連続鋳造に使用する鋼種のうち、シリコン脱酸
鋼種では閉塞が生じに（いのに対し。

アルミ脱酸鋼種（アルミキルド鋼、シリコンアルミキル
ド鋼）の場合には閉塞現象が顕著に見られた。特に、タ
ンディシュからモールドに？容鋼を供給する一連の湯道
の内壁面に、顕著な閉塞現象があり、この付着堆積物を
分析すると。

金属酸化物、主としてアルミナ（α−Ａβ２０３）系金
属酸化物であり、これがノズル閉塞の原因となっている
ことが６１Ｆｂｍされた。この事実を更に追究すると、
このアルミナ付着堆積のプロセスは、溶鋼の温度低下に
よる溶鋼中のアルミニウム（Ａｌ）の析出及び酸素（○
）の解離現象が重要な要因であることがわかる。

即ち、タンディシブ、から干−Ｊ１７ドに至る部分にお
いてノズル外壁面が大気中に露出して冷却されており、
ン容鋼がタンディシュからノズルに至ったとき、ノズル
内壁面によって奪熱され。

ノズル内壁面との界面ないしその近傍部位の溶鋼中で過
飽和状態の酸素が解離しやくすなると共に、過飽和状態
のアルミニウムが析出しやすくなり、その結果アルミナ
を生成する反応プロセスと、脱酸時に生成された一次酸
化物つまりアルミナを核にして共融状態のシリコン酸化
物や鉄酸化物等との複合的な金属酸化物で覆われたアル
ミナ系大粒子の生成反応プロセスとが。

同時複合的に進行しこれがノズル内壁面に付着堆積して
更に溶鋼地金の凝固付着を促進し、湯道の閉塞を起こす
ものであると推論できる。

（閉塞原因の除去） 上記の原因究明により１本発明者らは、上記金属酸化物
の付着堆積を防止するため、その根源となるアルミナの
生成を阻止ないし抑制する点に着眼し、殊に、溶鋼中の
酸素を取り出すことにより、アルミナの生成を抑制し、
これにより付着堆積すべき金属酸化物の生成を防止する
ことができることを知得した。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明者らは、ノズルに金属酸化物が付着堆積すること
を防止するためには、溶鋼中に過飽和状態で存在する解
離酸素を悉く取り出す必要はなく、少なくともノズル内
面との界面部位における解離酸素をアルミナ生成反応に
必要十分な酸素量以下のレベルに減少させることにより
。

アルミナ系金属酸化物の生成を極小とし、ノズル内壁面
への付着堆積を防止することができることを発見した。

この知見に基づき、？′８鋼中の酸素を取り出すために
は、上記の特開昭５７−８５６５９号公報に開示されて
いるような固体電解質を用いることが有利ではあるが、
同公報に記載のような電位差を形成する方法が不適当で
あることは上述した通りである。

そこで２本発明者らは、斯る電位差法に基づかないで、
溶鋼中の酸素を好適に取り出し、ノズル閉塞を防止する
ためには、固体電解質の内外に酸素活量差を積極的に形
成し、これにより溶鋼中の酸素の自然的流出を行うこと
が最も実用的であることを知得した。

而して、ノズル内面と溶鋼との界面部位にて溶鋼中の解
離酸素を脱酸するため１本発明が特徴とする処は、溶融
金属流路の内面に固体電解質から成る壁体を設け、該壁
体の外側に、溶融金属中に過飽和状態で存在する解離酸
素よりも酸素活量を小とした低酸素室を設けた点にある
。

即ち３本発明は、固体電解質を用い、この固体電解質を
介して前記解離酸素を流路外に排出することにより、界
面部位でのアルミナ生成を抑制し、アルミナを核として
共融状態で増大するシリコン酸化物や鉄酸化物等の金属
酸化物の付着をなくシ、湯道の閉塞現象を効果的に防止
することができる。この固体電解質を介して界面におけ
る脱酸を行うためには、固体電解質の両側に酸素ポテン
シャルの差を形成すれば良く。

これにより高酸素ポテンシャル側から低酸素ポテンシャ
ル側に酸素イオンが移動する。

〔作　用〕

本発明は１例えば、連続鋳造工程において。

アルミナ系堆積物が付着しやすいタンディシュからモー
ルドまでの一連の湯道構造体の内壁所定部位に固体電解
質を装着し、且つ固体電解質の溶鋼接触面における溶鋼
中の推定酸素レベルよりも十分に低い酸素レベルを反対
面側に設定する。

これにより固体電解質による酸素濃淡電池（酸素ポンプ
）が構成され、固体電解質と溶鋼との界面近傍の溶鋼中
解離酸素を継続的に外側に移動、つまり脱酸させること
により、界面部位におけるアルミナ系金属酸化物の生成
、付着。

堆積が防止される。

〔実施例〕

本発明は、一般的に溶融金属流路において経験上閉塞を
生じやすい部位に適用することができるが、特に、連続
鋳造プロセスに於けるタンディシュからモールドに至る
。ノズルにより形成される湯道に適用するときに顕著な
効果が現れる。

第１図は連続鋳造プロセスにおジノるし一ドルからモー
ルドに至る経路を示しており、レードル１の底部には、
ノズル用プレート２．３及び中間ノズル４を介して浸漬
ノズル５が垂設されており、該浸漬ノズル５の下端はタ
ンディシュ７内に臨んでいる。尚、６ばガス・バブリン
グ用ポーラスプラグである。タンディシュ７の底部には
、ノズル用プレート８．９及び中間ノズル１０を介して
浸漬ノズルＩＩが垂設されており、該浸漬ノズル１１の
下端はモールド１２内に臨んでいる。尚、」−下の浸漬
ノズル５，１１間の経路中途に位置してタンディシュ７
の底部には堰ブロック１３が設けられている。

溶鋼１４は２通常し一ドル１内で約１６００°Ｃである
が、モールド１２に臨む浸漬ノズル１１に至ると、約１
５５０°Ｃまで温度が低下される。溶鋼温度１６００°
Ｃにおける飽和酸素量はアルミキルド鋼では１０　ＰＰ
Ｍであるが、これがｌ５５０°Ｃでは７　ＰＰＭとなる
。従って、これにより３　ＰＰＭの過飽和酸素が解離し
、同じく過飽和状態で析出するアルミニウムを反応して
アルミナを生成し、これがノズル１１の内面に付着堆積
することは上述した通りである。従来の浸漬ノズル１１
では、第１０図に示すように、内面に付着堆積物１５を
生じており、この伺着用積物１５は、モールド１２内の
湯面（パウダーライン）１６−１６のやや」三方と、ノ
ズルの上端部位とに、顕著な厚みを以て現れている。

而して、Ｊ：、記の３　ＰＰＭの過飽和酸素を溶鋼中よ
り取り出せば、金属酸化物の生成を阻止し。

付着堆積物の生成原因を除去できるのであり。

本発明は、溶鋼ｊ中の過飽和酸素を脱酸する手段として
、固体電解質を用いたものである。

（第１実施例） 本発明の第１実施例は、タンディシュ７からモールド１
２に至る浸漬ノズル１１及び／又はこれが接続される中
間ノズル１０の内側に固体電解質から成る壁体１７を装
着し、該壁体の外側に、溶鋼中に過飽和状態で存在する
解離酸素よりも酸素活量を小とした低酸素室１８を設け
たものである。

第２図に示すように、浸漬ノズル１１は、上端近傍にお
いてリング状の壁体１７を装着し。

該壁体１７の外側に低酸素室１８を形成すると共に、該
室中に基準物質１９を充填し、壁体１７及び基準物質１
９の軸方向一端側に位置してキャップ２０を装着してい
る。

前記固体電解質としては１例えば、安定化ジルコニア（
ＺｒＯｚ　＋Ｍｇ０）が好ましく、前記壁体１７は、固
体電解質原料に７例えば、Ｆｅ。

Ｃｅ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｎａ等から選んだ一つの物質又は複
数の組合せ物質から成る金属酸化物を添加し、これを焼
成したものが好ましく、これにより固体電解質の電子型
導度を高めることができる。また、電子型導度を高める
ため、前記金属酸化物の添加と併せて又はこれに代えて
固体電解質原料中に無機質、好ましくは金属のフィラー
を混練し、これを焼成することにより壁体１７を製作す
ることもできる。更に５壁体１７中に高融点金属線を埋
太し、壁体１７の内外側を短絡させることもできる。

また、前記基準物質１９としては、酸素活量を小とした
ものが用いられる。即ち、脱酸後の溶鋼酸素分圧は１０
−　’　２〜１１０−１６ａｔであり、基準物質１９は
、脱酸溶鋼よりも更に酸素分圧が低い物質１例えば。

Ｃ（Ｃｅ）、　　Ｎｄ（Ｎｄ２０３）。

Ｌ　ａ　　（Ｌ　ａ　ｚ　Ｏｓ　）　、　Ｙ　（Ｙｚ○
、）。

Ｈｆ　（ＨｆＯｚ）、Ｚｒ　（ＺｒＯｚ）。

Ｓ　ｒ　（Ｓ　ｒ　Ｏ）　、　Ｇｄ　（Ｇｄｚ○３）。

Ｔｍ　（Ｔｍｚ　Ｏ３）　、　Ｔｈ　（ＴｈＯｚ　）等
から選んだ一つの物質又は複数の組合せ物質を採用する
ことができるが２図示実施例では７酸化物を気体とし、
取扱いを容易とするため、低酸素室１８にグラファイト
（炭素粉）を突き固め充填している。

尚、第２図に示すように、中間ノズル１０に本発明を適
用する場合も前記と同様であり、その構成は、前記説明
と図面の記載から明らかであろう。

く試験例〉 本発明の第１実施例を浸漬ノズル１１に実施し１次の試
験例に基づき試験を行った。

く比較例〉 上記試験例に対して、下記の比較例を製作し。

両者を相互に比較試験した。

〈比較試験結果〉 上記の試験例（本発明品）と比較例■■を実際に比較試
験した結果は１次の表の通りであった。

〔表〕

上記の試験例により、ノズル１１内を流れる溶鋼中に過
飽和状態で存在する解離酸素は、固体電解質の壁体１７
を介して、基準物質１９内に移動することがわかった。

ところで、前記試験例のように２本発明の環状壁体１７
を安定化ジルコニアにより形成し。

これをノズル１１に適用するとき。

の条件下では、該壁体１７の厚みを０．５ｃｍ、管長さ
を５　、０　ｃｍとすることにより、所期の目的を達成
することがわかった。・ その理由は、以下に述べるように、ノズルｌｌ内の壁面
近傍層流境界厚さδが０．３ｍ弱であり、ノズル内層流
境界層δ内での脱酸に必要な酸素量が１．８　Ｘｌ０−
’（ｍｏｌ／５ｅｃ）あるのに対し。

前記壁体による脱酸量は６　Ｘ　１０−　’　（ｍｏｌ
　／　５ｅｃ）となり、これにより前記層流境界層δ内
の解離酸素を充分に排出することができるからである。

〈脱酸の原理と層流境界層δの厚み〉 先ず固体電解質の脱酸力の原理を第３図に基づき説明す
ると、壁体１７を構成する固体電解質２例えば上記の安
定化ジルコニア（ＺｒＯ。

＋Ｍｇ０）は、溶鋼中の酸素活量（２ＰＯ２）と基準物
質１９内の酸素活量（’ＰＯ，）との差（Δ’ＰＯ□）
により酸素イオン（０”−）を透過させる性質があり、
この酸素イオン（０ト）の移動量（Ｊ）は、前記活量差
（Δ’ｐｏ□）及び境界層厚（δ）内の活量差（Δ”ｐ
ｏ□）により決まる。

従って、固体電解質１７の厚みを所定の条件とし第４図
に示す境界層厚（δ）を求めると次の通りとなる。

ノズル内の溶鋼流においてＲｅ（レイノルズ）数は約３
００００〜６００００程度である。

ノズル内のＲｅは、Ｒｅ＞＞２０００であり。

ノズル内の溶鋼流は完全乱流であるが、Ｒｅ≦３．２Ｘ
１０’であり、ノズル内壁近傍に厚み（δ）の層流境界
層を有すると考えられる流体条件を非圧縮性、粘度一定
、二次元流れと仮定して、ナビエ・ストークスの式を用
いると２次の（１）〜（３）式となる。

２３Ｘ　　　　ａｙ′ ａＸ　　　　　　；’ｊｙ Ｌ８ｔ　　　　　　　　　　９Ｘ　　　　　　　　　　
２１Ｘ従って７（３）弐により　−−−−−−〇となり
、これを（１）に代入しく２）弐と連立させる。

ν　Ｘ ｄη とすれば、（２）式より （１）式のｆはηのみの関数であり、下記境界条件にて
速度分布　ｄｆ　（η）／ｄη　が求められる。

　　Ｑ 境界条件： 境界層厚さδの定義： Ｖｘ−０，５Ｖｘ”　　（ｄｆ／　ｄη−０，５）とす
ると、数値解よりη′−ｉ１　、５となる。

従って、η−５のとき、ｙ−δとなり、（４）式より（
８）式に　ＶＸｗ　＝　８０ｃｍ　／　ｓｅｃを代入す
ると。

ν＝　０．７ｃｍ　／　ｓｅｅ　　　　　ｘ　＝　４．
　ｃｍ依って、　ｐはＯ、ｇ５．、．７；　　であり、
ノズル内の層流境界厚さは約Ｑ、３ｍｍであることがわ
かる。

然し７．このようにノズル内面の鉗さより薄い境界層が
更新されずに安定に存在することは考えにくい。

く層流境界層δ内での脱酸に必要な酸素量〉次にノズル
内脱酸に必要な酸素量について考察する。

すｎ 」二連したように９通常連続鋳造プロセスに於いてし一
ドルからタンディシュを経てモールドに至り、溶鋼温度
が低下したとき、　　３　ＰＰＭの過飽和酸素が解離す
る。従って、アルミナ生成を防止するためには、この３
　ＰＰＭの酸素を脱酸し。

過飽和酸素とアルミニウムとの反応を防止することが必
要となる。

ここで層流境界層δ内で溶鋼の酸素量がｌ０ＰＰ門から
７ＰＰＭに変化し、δ内での平均流速が乱流中のＡにな
ると仮定すれば、δ内を通過する溶鋼ｑば次の式で表さ
れる。

２δ ｑ−Ｖ＜−Ｑ・　−−−−− これから、ノズル内層流境界層δ内での脱酸に必要な酸
素量は次の通りである（但し、ｔは鋳込み時間で３６０
ＯＳとする）。

　Ｕ 〈壁体による脱酸量〉 次に安定化ジルコニア（ＺｒＯ２＋Ｍｇ０）による脱酸
量について考察する。

実際上１層流境界層厚は不ｉｊ！続であり、０゜３１程
度の境界層では常に境界層は更新されていると考えるべ
きである。

従って、ここではノズル内溶鋼の酸素レベルを一定と仮
定し、安定化ジルコニアＺｒ○２の脱酸量を計算する。

ここで、下記を代入すると第５図のようになる。

ｌｏｇ　　Ｋ　　−−０，４０６６＋７１５８／Ｔδθ
　−１０−’　（Ω−１ｃｍ−１）Ｒ＝　　８．３Ｈｊ
ｏｕｌｅ／ｄｅｇ、ｍｏｌ）Ｆ＝９６５００ Δｘ　　＝　　０．５（ｃｍ）・・・〈固体電解質の厚
み〉１ｏ（ＨＰ　０２　＝　　　９．１６　　１１６７
２／　Ｔ〔以上の式に使用した記号の説明ｊ Ｒ：　ガス定数 Ｆ　　　　：　ファラデイ定数 ＪＯ−２：　　酸素イオンの移動速度 ΔＸ　　：　固体電解質の厚み Ｐθ　　：　電子電導パラメーター 従って、下記のように。

とした場合。

脱酸量は　６　Ｘ　１０−５ｍｏｌ／ｓｅｃ　　となる
。

このように、ノズル内層流境界層δ内での脱酸に必要な
上記酸素量（１，８Ｘ　１０−５ｍｏｌ／５ｅｃ）は。

上記に算出した安定化ジルコニアＺｒＯ□の脱酸量（６
Ｘ　１０−’ｍｏｌ／５ｅｃ）より小さいものであり。

上記具体例によれば安定化ジルコニアＺｒＯ。

によって所期の脱酸が充分に可能となったものである。

（付加実施例） 上記の実施例に於いて、溶鋼中の解離酸素は。

酸素イオンとして壁体１７を移動した後、基準物質（グ
ラファイト）１９巾にて一酸化炭素ＣＯ又は二酸化炭素
ＣＯ２を生成する。このため。

低酸素室１８中に生成されるこれらのガスを排出し、常
時、該室１８中の酸素活量を小とするために５次の手段
を付加することが好ましい。

即ち、第６図及び第７図に於いて、浸漬ノズル１１及び
／又は中間ノズル１０のノズル本体は、耐火材料により
形成されポーラス状であり。

気孔率１５〜２０％であるが、外周面にはガラス質上薬
の塗布による表層２１を形成しており。

該表層２１は通気性を有しない、而して、上記壁体１７
の外周側に於いてノズル本体の直径方向に位置して外周
より深さ１０１量程度の一対の凹孔を形成し、直径１０
Ｈ程度のインレット管２２とアウトレット管２３を埋設
している。インレット管２２は２図示省略したポンプ又
はコンプレッサー等の圧力供給装置に連結され、該供給
装置によりインレット管２２を介してノズル本体内に約
４　ｋｇ　／　ｃｌ程度の圧力でアルゴンガス（Ａｒ）
を供給するようにされている。供給されたガスはノズル
本体内を通過してアウトレット管２３から１０ｃｃ／分
程度が排気される。

従って、前記インレット管２２からアウトレット管２３
に至りアルゴンガスによる流路が形成され、その流通に
追従して前記基準物質１９中に生成された一酸化炭素又
は二酸化炭素がアラトレソト管２３から排出され、低酸
素室１８を常に酸素活量小とすることができる。尚、ア
ウトレット管２３には外気の逆流を防ぐチェックバルブ
２４を設番ノておくのが好ましい。

更に、第８図及び第９図の例では、前記に加えて、基準
物質１９を充填した低酸素室１８の外周側に断面コ形の
リングを嵌合することによりガイド流路２５を形成し、
インレット管２２及びアウトレット管２３を流路２５内
に導入している。従って、この場合２通過するアルゴン
ガスの流速によりガイド流路２５内が負圧にされ、基準
物質１９内で生成された一酸化炭素又は二酸化炭素はガ
イド流路２５に放出されると共に、アルゴンガスに追従
してアウトレット管から排出され、低酸素室１８を常に
酸素活量小とすることができる。

尚、前記はガス圧をかけることにより一酸化炭素又は二
酸化炭素を排出するものであるが。

これと反対に、低酸素室１８を真空ポンプに連結するこ
とにより、−酸化炭素又は二酸化炭素を吸引により取り
出すことも自由である。

（その他の実施例） 本発明が」二記実施例に限定されないことは勿論であり
２例えば、」−記の壁体１７を形成するに際し、固体電
解質原料中にＦｅ、Ｃｅ、Ｔｉ。

Ｃｒ等の金属酸化物を添加して焼成すれば、ジルコニア
の電子型導度が高くなり、ジルコニア内部での電子移動
が容易になり上記脱酸が促進される。又は／これと併せ
て、固体電解質原料中に無機質フィラー、特に細い高融
点金属線片を混入して焼成することにより、該フィラー
を介して電子の移動が活発化され、脱酸が促進される。

尚、固体電解質の素材としては、上記のＭｇＯによる安
定化ジルコニア（ＺｒＯ２＋Ｍｇ０）を使用することに
より、耐熱衝撃性及び耐浸食性に優れたものとすること
ができるが。

ＣａＯによる安定化ジルコニア（ＺｒＯ□＋Ｃａ０）を
使用しても本発明の所期の目的を達成することができる
。

また、低酸素室１８中に基準物質１９を配置するに際し
ては、グラファイトを室内に充填する外、予めグラファ
イトをリング状に固めたものを室内に嵌合することが自
由である。

一方、ノズル本体を成す耐火材料に対してグラファイト
を含浸せしめ、その含浸層乙こより低酸素室１８を形成
することも可能である。

〔発明の効果〕

本発明は１以上のように構成したものであるから、流路
内を流れる溶融金属中、少な（とも該流路との界面部位
に於ける溶融金属中に過飽和状態で存在する解離酸素を
金属酸化物の生成に必要な酸素量以下に減少させること
ができ。

その結果、該金属酸化物の生成を抑制し、流路内面への
堆積物の付着を防止することができるという効果がある
。

【図面の簡単な説明】

第１図は連続鋳造プロセスを示す縦断面図。 第２図は本発明の１実施例を示す縦断面拡大図。 第３図は固体電解質の脱酸力の原理を説明するＭ、第４
図は層流境界層を説明する図、第５圓ばジルコニアの脱
酸量を説明する図、第６図は生成ガス排出手段の１例を
付加した実施例の要部縦断面図、第７図は同機断面図、
第８図は生成ガス排出手段の他側を付加した実施例の要
部縦断面図、第９図は同機断面図、第１０図は従来の浸
漬ノズルに堆積物が付着した状態を示す断面図である。 １・・・し−ドル、５・・・浸漬ノズル、７・・・タン
ディツシュ、１１・・・浸漬ノズル５１２・・・モール
ド。 １４・・・溶鋼、１５・・・堆積物５１７・・・壁体、
１８・・・低酸素室、１９・・・基準物質。 特　許　出　願　人　　　　住友金属工業株式会社」

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、溶融金属流路の内面に固体電解質から成る壁体を設
   け、該壁体の外側に、溶融金属中に過飽和状態で存在す
   る解離酸素よりも酸素活量を小とした低酸素室を設けた
   ことを特徴とする溶融金属流路の閉塞防止装置。