JPS6219049A - 高濃度クリ−ムを用いたバタ−の製造法 - Google Patents
高濃度クリ−ムを用いたバタ−の製造法Info
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Landscapes
- Dairy Products (AREA)
- Edible Oils And Fats (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、乳脂肪率c以下、脂肪率という)35〜jθ
%(組成物全体に対する重量係、以下、脂肪率%につい
ては同じ)の殺菌クリームを再分離して高濃度のクリー
ムを得、該クリームを用いて。
%(組成物全体に対する重量係、以下、脂肪率%につい
ては同じ)の殺菌クリームを再分離して高濃度のクリー
ムを得、該クリームを用いて。
従来法による脂肪率りθ係前後のクリームを用いて製造
したバターと同程度の硬度、展延性を有するバターを連
続的に製造する方法忙関する。
したバターと同程度の硬度、展延性を有するバターを連
続的に製造する方法忙関する。
高濃度クリームを用いたバターは、脂肪率グθ係前後の
クリームを用いる従来法で製造したバターに比較して、
単純な工程でバターが製造できるため、コストが安価で
ある等の理由で従来から研究されている〔ここでいう従
来法とは1日本で広(用いられているブローチ−ジョン
法によるバタ−の製造法のことである〕0 この高濃度クリームを用いるバターの製造法としては、
アルファラバル法、チェリーバレル岱カ知られている(
例えば797ケ年2月70日酪農技術普及学会発行「乳
業機械工学便覧」第1乙頁〜第77頁)。
クリームを用いる従来法で製造したバターに比較して、
単純な工程でバターが製造できるため、コストが安価で
ある等の理由で従来から研究されている〔ここでいう従
来法とは1日本で広(用いられているブローチ−ジョン
法によるバタ−の製造法のことである〕0 この高濃度クリームを用いるバターの製造法としては、
アルファラバル法、チェリーバレル岱カ知られている(
例えば797ケ年2月70日酪農技術普及学会発行「乳
業機械工学便覧」第1乙頁〜第77頁)。
アルファラバル法は、脂肪率約3θ%の殺菌原料生クリ
ームをアルファラバル分離機で再分離して脂肪率!θ〜
!j%のクリームとした後、3本のシリンダーからなる
バター転相機に導入し、そして第7のシリンダーで約≦
θ℃のクリームを2θ℃まで冷却し、第コのシリンダー
では強制攪拌しながら冷却と同時に相転換させてバター
化し、更に第3のシリンダーで完全に練り込んで製品と
するものである。
ームをアルファラバル分離機で再分離して脂肪率!θ〜
!j%のクリームとした後、3本のシリンダーからなる
バター転相機に導入し、そして第7のシリンダーで約≦
θ℃のクリームを2θ℃まで冷却し、第コのシリンダー
では強制攪拌しながら冷却と同時に相転換させてバター
化し、更に第3のシリンダーで完全に練り込んで製品と
するものである。
またチェリーバシル法は、脂肪率30%前後の原料クリ
ームを用い、一旦乳化状態を弱め、このクリームを特殊
な分離機に導入して乳化状態を破壊(解乳化)し約♂θ
%の脂肪率とし、ついでこれを殺菌機パクリエーターに
導入して9J−−99℃で減圧殺菌及び脱臭を行ない、
更にこの土塊状態のバターを冷却機で完全に相転換し、
3〜g ’Cまで冷却し、その後、脂肪の結晶を成長さ
せるために短時間静置し1組織調整機の穿孔を通してワ
ーキングを行なってバターとするものである。
ームを用い、一旦乳化状態を弱め、このクリームを特殊
な分離機に導入して乳化状態を破壊(解乳化)し約♂θ
%の脂肪率とし、ついでこれを殺菌機パクリエーターに
導入して9J−−99℃で減圧殺菌及び脱臭を行ない、
更にこの土塊状態のバターを冷却機で完全に相転換し、
3〜g ’Cまで冷却し、その後、脂肪の結晶を成長さ
せるために短時間静置し1組織調整機の穿孔を通してワ
ーキングを行なってバターとするものである。
高濃度クリームを用いるバターの製造法、例えば上記の
λ法で製造されたバターは、脂肪率70%前後のクリー
ムを用いる従来法で製造されたバターと比較して、非常
に硬い組織を有しておリースブレッドとして不向きであ
った。
λ法で製造されたバターは、脂肪率70%前後のクリー
ムを用いる従来法で製造されたバターと比較して、非常
に硬い組織を有しておリースブレッドとして不向きであ
った。
本発明は、高濃度クリームを用いて、脂肪率70%前後
のクリームを用いる従来法によるバターと比較してほぼ
同程度の硬度、展延性を有するバターを得るという問題
を解決したものであろ0〔問題点を解決するための手段
〕 本発明者らは、上記の問題を解決するため種々研究した
結果1本発明を完成するに到った0即ち。
のクリームを用いる従来法によるバターと比較してほぼ
同程度の硬度、展延性を有するバターを得るという問題
を解決したものであろ0〔問題点を解決するための手段
〕 本発明者らは、上記の問題を解決するため種々研究した
結果1本発明を完成するに到った0即ち。
本発明は、脂肪率3j−夕θ%の殺菌クリームを。
入口側及び出口側にオリフィスを設けた分離機に導入し
再分離して脂肪率76〜tprt%のクリームを得、該
クリームをヴァキュームクーラーで冷却及び水分調整し
、ついで第7の掻き取り式熱交換機で徐冷し、つぎに練
圧部を含む第2の掻き取り式熱交換機で冷却転相後、ワ
ーキングマシンに導入して熟成部で熟成し、ついで混練
部で流れの方向に進むにつれて徐々に剪断速度を高める
ように開口比を小さくした複数の多孔板に混練物を通し
。
再分離して脂肪率76〜tprt%のクリームを得、該
クリームをヴァキュームクーラーで冷却及び水分調整し
、ついで第7の掻き取り式熱交換機で徐冷し、つぎに練
圧部を含む第2の掻き取り式熱交換機で冷却転相後、ワ
ーキングマシンに導入して熟成部で熟成し、ついで混練
部で流れの方向に進むにつれて徐々に剪断速度を高める
ように開口比を小さくした複数の多孔板に混練物を通し
。
同時に該多孔板と推進翼の間隙における平均剪断速度が
10θ〜1ooo、”であるように混練し組織調整する
ことを特徴とする高濃度クリームを用いたバターの製造
法である。
10θ〜1ooo、”であるように混練し組織調整する
ことを特徴とする高濃度クリームを用いたバターの製造
法である。
以下1本発明について詳細に説明する。
本発明では、先ず公知の方法で分離した脂肪率3 j
−jθ%の殺菌クリームを、入口側及び出口側にオリフ
ィスを設けた分離機に導入し再分離して脂肪率26〜!
、5′%の高濃度クリームとする。
−jθ%の殺菌クリームを、入口側及び出口側にオリフ
ィスを設けた分離機に導入し再分離して脂肪率26〜!
、5′%の高濃度クリームとする。
この場合1分離温度はグθ〜2夕℃が望ましい。
またクリームがオリフィスを通過する剪断速度を入口側
/&θθ〜/ス0θ08 、出口側/200〜7100
θS で再分離するのが好ましい。
/&θθ〜/ス0θ08 、出口側/200〜7100
θS で再分離するのが好ましい。
ここで、剪断速度とは”ずり速度“とも言われており、
すりが時間とともに増加する割合を示すものである。そ
して分離機の入口側及び出口側に設けたオリフィスをク
リームが通過する剪断速度D[8)は、流量Q(m3/
sr秒)〕、オリフィスの開口比〔分離機の入口バイブ
または出口バイブに対するオリフィスの面積比)M。、
及びオリフィスを設けたパイプの内径d。Cm〕を測定
し、次式で求めることができる。なお、Koはオリフィ
スの開口比M。に関する定数であり、KO= MX”の
関係がある。
すりが時間とともに増加する割合を示すものである。そ
して分離機の入口側及び出口側に設けたオリフィスをク
リームが通過する剪断速度D[8)は、流量Q(m3/
sr秒)〕、オリフィスの開口比〔分離機の入口バイブ
または出口バイブに対するオリフィスの面積比)M。、
及びオリフィスを設けたパイプの内径d。Cm〕を測定
し、次式で求めることができる。なお、Koはオリフィ
スの開口比M。に関する定数であり、KO= MX”の
関係がある。
D = 32 Q / πKo(1ij上記のようにし
て、クリームがオリフィスを通過する剪断速度を上記範
囲とすると、脂肪率23〜♂オ係の高濃度クリームを特
に効率よ(安定的に得ることができろ。
て、クリームがオリフィスを通過する剪断速度を上記範
囲とすると、脂肪率23〜♂オ係の高濃度クリームを特
に効率よ(安定的に得ることができろ。
なお1分離機の入口側及び出口側に、オリフィスの機能
をもつ流量調整バルブを設けてクリームがこのオリフィ
スの機能をもつ流量調整パルプを通過する剪断速度を上
記範囲にあるようにしてクリームを分離することもでき
ろ0 つぎに、上記のようにして得た脂肪率26〜と5%の高
濃度クリームをヴァキュームクーラーに導入してクリー
ムの温度なり0℃以下に冷却し、同時に最終製品の目的
とする水分値になるようにクリーム中の水分を例えば/
〜y%蒸発させて水分調整をする。この場合、脱臭も同
時に行なわれる0このようにヴァキュームクーラーでク
リーム中の水分を例えば/〜グ%蒸発させると、目標と
する最終製品の水分値に合った脂肪率より低い脂肪率の
クリームを使用できろ利点がある。例えば最終キューム
クーラーに導入してグ%水分を蒸発させればよいことに
なる。このことは1分離機でクリームを再分離する際、
脂肪率を最終製品の水分目標値に合せて脂肪率?2%の
クリームとして分離するよりも脂肪率7♂%のクリーム
として分離した方が1分離機での脱脂乳側への脂肪流出
を減少せしめ分離効率を高める効果があるからである0
つぎに、上記のように水分調整したクリームを第1の掻
き取り式熱交換機に導入し、転相させないようにして適
当な温度1例えば約−θ℃まで徐冷する0製品な有塩バ
ターにする場合は、ここで適当量の食塩1例えば10%
スラリー状食塩を公知の方法で添加する。
をもつ流量調整バルブを設けてクリームがこのオリフィ
スの機能をもつ流量調整パルプを通過する剪断速度を上
記範囲にあるようにしてクリームを分離することもでき
ろ0 つぎに、上記のようにして得た脂肪率26〜と5%の高
濃度クリームをヴァキュームクーラーに導入してクリー
ムの温度なり0℃以下に冷却し、同時に最終製品の目的
とする水分値になるようにクリーム中の水分を例えば/
〜y%蒸発させて水分調整をする。この場合、脱臭も同
時に行なわれる0このようにヴァキュームクーラーでク
リーム中の水分を例えば/〜グ%蒸発させると、目標と
する最終製品の水分値に合った脂肪率より低い脂肪率の
クリームを使用できろ利点がある。例えば最終キューム
クーラーに導入してグ%水分を蒸発させればよいことに
なる。このことは1分離機でクリームを再分離する際、
脂肪率を最終製品の水分目標値に合せて脂肪率?2%の
クリームとして分離するよりも脂肪率7♂%のクリーム
として分離した方が1分離機での脱脂乳側への脂肪流出
を減少せしめ分離効率を高める効果があるからである0
つぎに、上記のように水分調整したクリームを第1の掻
き取り式熱交換機に導入し、転相させないようにして適
当な温度1例えば約−θ℃まで徐冷する0製品な有塩バ
ターにする場合は、ここで適当量の食塩1例えば10%
スラリー状食塩を公知の方法で添加する。
続いて、この徐冷したクリームな練圧部を含む第コの掻
き取り式熱交換機に導入し冷却転相させろ。この掻き取
り式熱交換機の好適な具体例は練圧部を含む3本のシリ
ンダーからなるもので、第7のシリンダーではクリーム
の相転換を起させながら2〜/θ℃まで冷却し、第2の
シリンダーで相転換と冷却を終了させ、第3のシリンダ
ーでは組織を均一にさせるため予備混練する。
き取り式熱交換機に導入し冷却転相させろ。この掻き取
り式熱交換機の好適な具体例は練圧部を含む3本のシリ
ンダーからなるもので、第7のシリンダーではクリーム
の相転換を起させながら2〜/θ℃まで冷却し、第2の
シリンダーで相転換と冷却を終了させ、第3のシリンダ
ーでは組織を均一にさせるため予備混練する。
つぎに、上記のように冷却転相したクリームを熟成部を
備えたワーキングマシンに導入して熟成部で熟成し、つ
いで混練部で流れの方向に進むにつれて徐々に剪断速度
を高めるように開口比を小さくした複数の多孔板に混練
物を通し、同時に該= 7− 多孔板と推進翼の間隙における平均剪断速度が100〜
10OθS−1であるように混練し組織調整して製品バ
ターを得る。
備えたワーキングマシンに導入して熟成部で熟成し、つ
いで混練部で流れの方向に進むにつれて徐々に剪断速度
を高めるように開口比を小さくした複数の多孔板に混練
物を通し、同時に該= 7− 多孔板と推進翼の間隙における平均剪断速度が100〜
10OθS−1であるように混練し組織調整して製品バ
ターを得る。
これに使用するワーキングマシンは、中心に一本のシャ
フトを貫通した円筒で、入口部から中間部までの熟成部
と、中間部から出口部にかけての混練部とからなり、熟
成部は空洞であり、混練部は多孔板を一定の間隔をおい
て複数枚混練部の内壁に固定し、該多孔板は流れの方向
に進むにつれて徐々に剪断速度を高めるように開口比を
小さくしてあり、更に該多孔板と多孔板の間には推進翼
を上記シャフトに固定して設けた構造になっている。な
お、このワーキングマシンの前に必要に応じて熟成管を
更に設けてもよい。
フトを貫通した円筒で、入口部から中間部までの熟成部
と、中間部から出口部にかけての混練部とからなり、熟
成部は空洞であり、混練部は多孔板を一定の間隔をおい
て複数枚混練部の内壁に固定し、該多孔板は流れの方向
に進むにつれて徐々に剪断速度を高めるように開口比を
小さくしてあり、更に該多孔板と多孔板の間には推進翼
を上記シャフトに固定して設けた構造になっている。な
お、このワーキングマシンの前に必要に応じて熟成管を
更に設けてもよい。
そして、混練部の多孔板を混練物が通過する際の剪断速
度D〔S 〕は、流流量計m3/8(秒)〕、多孔板の
開口比〔混練部通過面に対する孔全体の面積比)Mp、
及び混練部通過面の有効直径dp[m)を測定し1次式
で求めることができろ。なお、Kpは多孔板の開口比M
pにより定まる定数であり。
度D〔S 〕は、流流量計m3/8(秒)〕、多孔板の
開口比〔混練部通過面に対する孔全体の面積比)Mp、
及び混練部通過面の有効直径dp[m)を測定し1次式
で求めることができろ。なお、Kpは多孔板の開口比M
pにより定まる定数であり。
Kl) = Mp の関係がある。
D=32Q/πKpdp
また、多孔板と推進翼の間隙における平均剪断速度D[
S:lは、推進翼の直径d、〔m〕、シャフトの直径d
2Cm )−回転数N、及び多孔板と推進翼の間隙H[
m ]を測定し1次式で求めることができる。
S:lは、推進翼の直径d、〔m〕、シャフトの直径d
2Cm )−回転数N、及び多孔板と推進翼の間隙H[
m ]を測定し1次式で求めることができる。
D−π(d、 + d2)N//ユθHかぐして、剪断
速度を徐々に高めるように開口比を小さくした複数の多
孔板に混練物を通すことと、該多孔板と推進翼の間隙に
おける平均剪断速度を上記の範囲にすることにより完全
に混練し。
速度を徐々に高めるように開口比を小さくした複数の多
孔板に混練物を通すことと、該多孔板と推進翼の間隙に
おける平均剪断速度を上記の範囲にすることにより完全
に混練し。
従来の脂肪率70%前後のクリームを用いて製造したバ
ターと同程度の展延性のあるバターを得ることができる
のである。
ターと同程度の展延性のあるバターを得ることができる
のである。
ここで本発明方法を実施する装置の配置図を示すと、第
1図の通りである。図中、1は分離機。
1図の通りである。図中、1は分離機。
2はヴァキュームクーラー、3はコンデンサー。
4はバランスタンク、5は第1の掻き取り式熱交換機、
6は高圧ポンプ、7は第コの掻き取り式熱交換機、8は
熟成管、9はワーキングマシン、1o。
6は高圧ポンプ、7は第コの掻き取り式熱交換機、8は
熟成管、9はワーキングマシン、1o。
11.12はポンプである。このような装置で本 ・発
明にしたがい高濃度クリームを用いてバターを連続的に
製造することができる。
明にしたがい高濃度クリームを用いてバターを連続的に
製造することができる。
本発明方法によれば、従来の高濃度クリームを用いたバ
ターの製造性、例えばチェリーバシル法では解決できな
かった。バターが非常に硬い組織で展延性がないという
問題を解決し、脂肪率410%前後のクリームを用いる
従来のメタルチャーン法、ウエストノアリア法、コンテ
マグ法などによって得られたバターの硬度とほぼ同じ程
度のバターを連続的に得ることができる。
ターの製造性、例えばチェリーバシル法では解決できな
かった。バターが非常に硬い組織で展延性がないという
問題を解決し、脂肪率410%前後のクリームを用いる
従来のメタルチャーン法、ウエストノアリア法、コンテ
マグ法などによって得られたバターの硬度とほぼ同じ程
度のバターを連続的に得ることができる。
この点に関し実験例を挙げて説明する。
実験例
試料:
A・・・後記実施例1で製造した脂肪率、1″コ、6係
のバター B・・・脂肪率♂θ%の解乳化クリームを用い。
のバター B・・・脂肪率♂θ%の解乳化クリームを用い。
チェリーハレル法にしたがって製造し
た脂肪率50.97%のバター
C・・・脂肪率り0%のクリームを用い、メタルチャー
ン法にしたがって製造した脂 肪率zo、コ乙%のバター D・・・脂肪率グθ%のクリームを用い、ウエストノア
リア法にしたがって製造した 脂肪率とθ、9!%のバター E・・・脂肪率グ0%のクリームを用い、コンテマ〜ブ
伍にしたがって製造した脂肪 率と0.9夕%のバター 実験方法: 上記の各試料のバターをそれぞれ直径2,390m 、
高さ/ 、 2 t Cmの円柱状のサンプルとし。
ン法にしたがって製造した脂 肪率zo、コ乙%のバター D・・・脂肪率グθ%のクリームを用い、ウエストノア
リア法にしたがって製造した 脂肪率とθ、9!%のバター E・・・脂肪率グ0%のクリームを用い、コンテマ〜ブ
伍にしたがって製造した脂肪 率と0.9夕%のバター 実験方法: 上記の各試料のバターをそれぞれ直径2,390m 、
高さ/ 、 2 t Cmの円柱状のサンプルとし。
このサンプルをインストロン社製のフードテスターに入
れ、、!f0C,/θ℃、/J′。cにおける圧縮破壊
強度[Pa ]を測定した。
れ、、!f0C,/θ℃、/J′。cにおける圧縮破壊
強度[Pa ]を測定した。
実験結果:
上記の如(して各試料のバターの圧縮破壊強度を測定し
た結果は第一図に示すとおりである。第2図から明らか
なように、一般に冷蔵保存される− 11一 温度であるt ’Cにおける圧縮破壊強度を比較してみ
ると、高濃度クリームを用いて製造したチェリーバシル
法のバターBは約3−3×/θ5Paを有するのに対し
、後記実施例1で製造したバターAは約7.乙×105
Paであった0そしてバターAは高濃度クリームを用い
ているにもかかわらず。
た結果は第一図に示すとおりである。第2図から明らか
なように、一般に冷蔵保存される− 11一 温度であるt ’Cにおける圧縮破壊強度を比較してみ
ると、高濃度クリームを用いて製造したチェリーバシル
法のバターBは約3−3×/θ5Paを有するのに対し
、後記実施例1で製造したバターAは約7.乙×105
Paであった0そしてバターAは高濃度クリームを用い
ているにもかかわらず。
脂肪率グ0%のクリームから製造した従来法のメタルチ
ャーン法、ウエストノアリア法、コンテツブ法のバター
C,II Eと殆ど差のないバターであることがわかる
。
ャーン法、ウエストノアリア法、コンテツブ法のバター
C,II Eと殆ど差のないバターであることがわかる
。
以下に本発明の実施例を示す。
実施例 1
脂肪率4tj%、品温7θ℃の殺菌された原料クリ−ム
コθ0θにノを、入口側に開口比乙9/%のオリフィス
、出口側に開口比2.9%のオリフィスを設けた分離機
に導入して、クリームがオリフィスを通過する剪断速度
が入口制約3♂θθS−1゜出口側約3乙0θ8−1で
再分離して脂肪率約go、i係の高濃度クリームを得た
。
コθ0θにノを、入口側に開口比乙9/%のオリフィス
、出口側に開口比2.9%のオリフィスを設けた分離機
に導入して、クリームがオリフィスを通過する剪断速度
が入口制約3♂θθS−1゜出口側約3乙0θ8−1で
再分離して脂肪率約go、i係の高濃度クリームを得た
。
このクリームをヴァキュームクーラーに導入して真空度
706mmHjPで脱臭、脱気及び水分調整して脂肪率
1?2,1.係のクリームを得た。ヴァキュームクーラ
ーから排出されるクリームの温度はグθ0Cであった。
706mmHjPで脱臭、脱気及び水分調整して脂肪率
1?2,1.係のクリームを得た。ヴァキュームクーラ
ーから排出されるクリームの温度はグθ0Cであった。
次に、このクリームを第7の掻き取り式熱交換機で転相
させないようにユθ0Cまで徐冷後、練圧部を含む3本
のシリンダーからなる第一の掻き取り式熱交換機に導入
する。第1のシリンダーではクリームの相転換を起させ
なから70°Cまで冷却し、第一のシリンダーでは相転
換と冷却を終了させ、第3のシリンダーでは組織を均一
にさせろため予備混練した。
させないようにユθ0Cまで徐冷後、練圧部を含む3本
のシリンダーからなる第一の掻き取り式熱交換機に導入
する。第1のシリンダーではクリームの相転換を起させ
なから70°Cまで冷却し、第一のシリンダーでは相転
換と冷却を終了させ、第3のシリンダーでは組織を均一
にさせろため予備混練した。
次に、このクリームなワーキングマシンに導入して充分
な結晶化を生じさせるため熟成部で熟成し、更に混練部
で徐々に剪断速度を高めるように開口比を小さくした夕
枚の多孔板(剪断速度:/枚目3+3s−”、2枚目グ
、乙s−1.3枚目!、乙s−1.グ枚目2−iB−’
、を枚目7./S−’1に混疎物を通し、かつ多孔板と
推進翼の間隙における平均剪断速度が33OS””であ
るように混練して脂肪率ざλ、乙%の無塩バター/θ2
グqを得た。このバターを公知の方法で包装して製品と
した。
な結晶化を生じさせるため熟成部で熟成し、更に混練部
で徐々に剪断速度を高めるように開口比を小さくした夕
枚の多孔板(剪断速度:/枚目3+3s−”、2枚目グ
、乙s−1.3枚目!、乙s−1.グ枚目2−iB−’
、を枚目7./S−’1に混疎物を通し、かつ多孔板と
推進翼の間隙における平均剪断速度が33OS””であ
るように混練して脂肪率ざλ、乙%の無塩バター/θ2
グqを得た。このバターを公知の方法で包装して製品と
した。
実施例 2
脂肪率3夕%1品温に0℃の殺菌された原料クリ−ムコ
θθθにノを、入口側に開口比グ、2%のオリフィス、
出口側に開口比l、θ%のオリフィスを設けた分離機に
導入して、クリームがオリフィスを通過する剪断速度が
入口制約jざθθS 。
θθθにノを、入口側に開口比グ、2%のオリフィス、
出口側に開口比l、θ%のオリフィスを設けた分離機に
導入して、クリームがオリフィスを通過する剪断速度が
入口制約jざθθS 。
出口制約sioθ S で再分離して脂肪率、5’0.
3%の高濃度クリームを得た。
3%の高濃度クリームを得た。
このクリームをヴァキュームクーラーに導入して真空U
7 o s mm T−T?で脱臭、脱気及び水分調
整をし脂肪率!2%のクリームを得た。ヴァキュームク
ーラーから排出されるクリームの温度は<10℃であっ
た。
7 o s mm T−T?で脱臭、脱気及び水分調
整をし脂肪率!2%のクリームを得た。ヴァキュームク
ーラーから排出されるクリームの温度は<10℃であっ
た。
次に、このクリームを第1の掻き取り式熱交換機で転相
させないようにコθ℃まで徐冷させるのと同時にバター
中食塩濃度が/−3%になるように、公知の方法で食塩
を添加した。続いて、このクリームな練圧部を含む3本
のシリンダーからなる第コの掻き取り式熱交換機に導入
する。第1のシリンダーではクリームの相転換を起させ
なから70℃まで冷却し、第2のシリンダーでは相転換
と冷却を終了させ、第3のシリンダーでは組織を均一に
させるため予備混練した。
させないようにコθ℃まで徐冷させるのと同時にバター
中食塩濃度が/−3%になるように、公知の方法で食塩
を添加した。続いて、このクリームな練圧部を含む3本
のシリンダーからなる第コの掻き取り式熱交換機に導入
する。第1のシリンダーではクリームの相転換を起させ
なから70℃まで冷却し、第2のシリンダーでは相転換
と冷却を終了させ、第3のシリンダーでは組織を均一に
させるため予備混練した。
次に、このクリームなワーキングマシンに導入して充分
な結晶化を生じさせるために熟成し、更に混練部で徐々
に剪断速度を高めるように開口比を小さくした!枚の多
孔板(剪断速度二/枚目3 、33−’、コ枚目グ 4
s J 、 3枚目j、乙s−1゜グ枚目9−39−
’ 、夕枚目? −3s−1)に混練物を通し、かつ多
孔板と推進翼の間隙における平均剪断速度が3jθS″
′1であるように混練して脂肪率rθ、2の有塩バター
とjグリを得た。このバターを公知の方法で包装して製
品とした。
な結晶化を生じさせるために熟成し、更に混練部で徐々
に剪断速度を高めるように開口比を小さくした!枚の多
孔板(剪断速度二/枚目3 、33−’、コ枚目グ 4
s J 、 3枚目j、乙s−1゜グ枚目9−39−
’ 、夕枚目? −3s−1)に混練物を通し、かつ多
孔板と推進翼の間隙における平均剪断速度が3jθS″
′1であるように混練して脂肪率rθ、2の有塩バター
とjグリを得た。このバターを公知の方法で包装して製
品とした。
第1図は本発明方法を実施する装置の配置図を示し、第
2図は実験例で各試料のバターの圧縮波壊強度を測定し
た結果を示す図であろ01・・・分離機、2・・・ヴァ
キュームクーラー。 3 @@@コンデンサー、4…バランスタンク、5・・
・第1の掻き取り式熱交換機、6・・・高圧ポンプ、7
・・・第λの掻き取り式熱交換機、8・・・熟成!、9
・φΦクワ−ングマシン、10・・拳ポンプ、11・・
・ポンプ、12・・・ポンプ。
2図は実験例で各試料のバターの圧縮波壊強度を測定し
た結果を示す図であろ01・・・分離機、2・・・ヴァ
キュームクーラー。 3 @@@コンデンサー、4…バランスタンク、5・・
・第1の掻き取り式熱交換機、6・・・高圧ポンプ、7
・・・第λの掻き取り式熱交換機、8・・・熟成!、9
・φΦクワ−ングマシン、10・・拳ポンプ、11・・
・ポンプ、12・・・ポンプ。
Claims (2)
- (1)乳脂肪率35〜50%の殺菌クリームを、入口側
及び出口側にオリフィスを設けた分離機に導入し再分離
して脂肪率76〜85%のクリームを得、該クリームを
ヴァキュームクーラーで冷却及び水分調整し、ついで第
1の掻き取り式熱交換機で徐冷し、つぎに練圧部を含む
第2の掻き取り式熱交換機で冷却転相後、ワーキングマ
シンに導入して熟成部で熟成し、ついで混練部で流れの
方向に進むにつれて徐々に剪断速度を高めるように開口
比を小さくした複数の多孔板に混練物を通し、同時に該
多孔板と推進翼の間隙における平均剪断速度が100〜
1000s^−^1であるように混練し組織調整するこ
とを特徴とする高濃度クリームを用いたバターの製造法
。 - (2)乳脂肪率35〜50%の殺菌クリームを、入口側
及び出口側にオリフィスを設けた分離機に導入し再分離
するにあたり、クリームがオリフィスを通過する剪断速
度を入口側1400〜12000s^−^1、出口側1
200〜11000s^−^1で再分離する特許請求の
範囲第1項記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60158007A JPS6219049A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 高濃度クリ−ムを用いたバタ−の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60158007A JPS6219049A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 高濃度クリ−ムを用いたバタ−の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6219049A true JPS6219049A (ja) | 1987-01-27 |
JPS6335220B2 JPS6335220B2 (ja) | 1988-07-14 |
Family
ID=15662215
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60158007A Granted JPS6219049A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 高濃度クリ−ムを用いたバタ−の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6219049A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03155746A (ja) * | 1989-10-09 | 1991-07-03 | Unilever Nv | 食用のスプレッドの製造方法 |
US6712623B2 (en) | 2001-03-26 | 2004-03-30 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Junction box |
-
1985
- 1985-07-19 JP JP60158007A patent/JPS6219049A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03155746A (ja) * | 1989-10-09 | 1991-07-03 | Unilever Nv | 食用のスプレッドの製造方法 |
US6712623B2 (en) | 2001-03-26 | 2004-03-30 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Junction box |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6335220B2 (ja) | 1988-07-14 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |