JPS621879A - 制振複合鋼板とその製造方法 - Google Patents
制振複合鋼板とその製造方法Info
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- JPS621879A JPS621879A JP14043185A JP14043185A JPS621879A JP S621879 A JPS621879 A JP S621879A JP 14043185 A JP14043185 A JP 14043185A JP 14043185 A JP14043185 A JP 14043185A JP S621879 A JPS621879 A JP S621879A
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- vibration
- damping composite
- steel sheet
- steel sheets
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/30—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium with solid or semi-solid material, e.g. pasty masses, as damping medium
- F16F9/306—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium with solid or semi-solid material, e.g. pasty masses, as damping medium of the constrained layer type, i.e. comprising one or more constrained viscoelastic layers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
- B32B15/08—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of synthetic resin
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は防錆性、プレス加工性がすぐれ、焼付塗装時に
ふくれが生じない制振複合鋼板及びその製造方法に関す
るものである。
ふくれが生じない制振複合鋼板及びその製造方法に関す
るものである。
各種機械器具、車輌、船舶等の構造部材あるいはその他
の部材から発生する振動を防止ずろには、その設置基礎
を修正したり、部材自体を厚くしたゆ、振動減衰材を貼
布したり、あるいは振動減衰機能を発揮するポリマ溶液
を吹きつけ又は塗布するなどの対策がとられている。特
に近年都市における車輌等の発生する騒音規制が強化さ
れる中で、その対策として車輛等の部材を制振機能を有
する素材より形成する傾向にあり、こうした素材として
振動減衰機能を有する物質を中間層に配した纜合材が開
発されている。 （特開昭５９−５７７４３、特開昭５
９−１４６８４０） この種の制振複合鋼板は、例えば厚さが夫々１、（１ｍ
ｍ程度までの２枚の鋼板間に例えば厚さ０．１ｍｍ〜０
．６閣程度のプラスチックなどの粘弾性物質層をラミネ
ートしたものであって、このような構成をとることによ
ってこれに加わる振動エネルギーを粘弾性物質層の塑性
変形によって急速に熱エネルギーに変換して、振動を効
果的に減衰させる機能を発揮させようとするものである
。
の部材から発生する振動を防止ずろには、その設置基礎
を修正したり、部材自体を厚くしたゆ、振動減衰材を貼
布したり、あるいは振動減衰機能を発揮するポリマ溶液
を吹きつけ又は塗布するなどの対策がとられている。特
に近年都市における車輌等の発生する騒音規制が強化さ
れる中で、その対策として車輛等の部材を制振機能を有
する素材より形成する傾向にあり、こうした素材として
振動減衰機能を有する物質を中間層に配した纜合材が開
発されている。 （特開昭５９−５７７４３、特開昭５
９−１４６８４０） この種の制振複合鋼板は、例えば厚さが夫々１、（１ｍ
ｍ程度までの２枚の鋼板間に例えば厚さ０．１ｍｍ〜０
．６閣程度のプラスチックなどの粘弾性物質層をラミネ
ートしたものであって、このような構成をとることによ
ってこれに加わる振動エネルギーを粘弾性物質層の塑性
変形によって急速に熱エネルギーに変換して、振動を効
果的に減衰させる機能を発揮させようとするものである
。
ちなみに制振複合鋼板の振動減衰機能を残響時間で比較
すると、通常の鋼板の振動が減衰しである一定値に達す
るのに５００秒要するのに対し、制振複合鋼板では１秒
程度で、ある。
すると、通常の鋼板の振動が減衰しである一定値に達す
るのに５００秒要するのに対し、制振複合鋼板では１秒
程度で、ある。
ところでこの制振複合鋼板は単に板材としてそのまま使
用する限りにおいては、別に不都合はなく滑れた効果を
発揮するが、この鋼板をプレス加工して所望の形状を与
えたり、あるいはプレス加工した後で表面を塗料の高温
焼付けしたりすると、種々のトラブルを発生する。
用する限りにおいては、別に不都合はなく滑れた効果を
発揮するが、この鋼板をプレス加工して所望の形状を与
えたり、あるいはプレス加工した後で表面を塗料の高温
焼付けしたりすると、種々のトラブルを発生する。
以下制振複合鋼板をプレス加工品に成形する例について
述べろ。先ず制振複合鋼板に使用される原鋼板に当初表
面未処理の鋼板を利用した結果、実用段階で鋼板と粘弾
性物質との密着面に錆が発生し、接着面が剥離する恐れ
が生じた。
述べろ。先ず制振複合鋼板に使用される原鋼板に当初表
面未処理の鋼板を利用した結果、実用段階で鋼板と粘弾
性物質との密着面に錆が発生し、接着面が剥離する恐れ
が生じた。
これを避けるため原鋼板として、電気亜鉛メッキを施し
た上塗装の密着性を向上せしめるためりん酸塩処理した
鋼板を使用することにした。この結果鋼板と粘弾性物質
層との接着面における発錆が防１１：できた。しかし、
プレス加工後の塗装焼付は工程（１８０℃、２０分間）
において、フクロ現象が生じ接着面の剥離を発生した。
た上塗装の密着性を向上せしめるためりん酸塩処理した
鋼板を使用することにした。この結果鋼板と粘弾性物質
層との接着面における発錆が防１１：できた。しかし、
プレス加工後の塗装焼付は工程（１８０℃、２０分間）
において、フクロ現象が生じ接着面の剥離を発生した。
この原因は上記のような鋼板のりん酸塩処理にあると考
えられたので、原鋼板の表面処理を電気亜鉛メッキのみ
に止め、りん酸塩処理は施さない鋼板を原鋼板として使
用することにした。しかしこの結果プレス加工において
ワレの発生が多くなり、その率は５０％を越えるに到っ
たのでこれも失敗であることが判明した。
えられたので、原鋼板の表面処理を電気亜鉛メッキのみ
に止め、りん酸塩処理は施さない鋼板を原鋼板として使
用することにした。しかしこの結果プレス加工において
ワレの発生が多くなり、その率は５０％を越えるに到っ
たのでこれも失敗であることが判明した。
以上のような一連の実験の結果、プレス加工品等の素材
として従来の制振複合鋼板を使用する乙とについては、
上記のような幾つかの問題点のあることが明らかとなっ
てきた。
として従来の制振複合鋼板を使用する乙とについては、
上記のような幾つかの問題点のあることが明らかとなっ
てきた。
本発明は従来の制振複合鋼板の上記のような問題点を解
決するためになされたもので、プレス加工品のような高
度な加工製品にも使用しうる制振複合鋼板及びその製造
方法を提供しようとするものである。
決するためになされたもので、プレス加工品のような高
度な加工製品にも使用しうる制振複合鋼板及びその製造
方法を提供しようとするものである。
上記一連の実験結果を踏まえ、更に若干の試験を続けた
。
。
先ずりん酸塩処理皮膜を使用したときに生じたフクロ現
象の原因を調査するため、両面に電気亜鉛メッキ（４ｇ
／ｒｎ’）を施した上に、りん酸塩処理（２ｇ／ｒｎ’
）を行った鋼板を、あらかじめインダクション加熱装置
により数秒間で１００℃、１２０℃、１４０℃、１６０
℃、１８０℃、２００℃及び２２０℃まで加熱し、夫々
の温度に３分間保持した後冷却し、各鋼板２枚の間に粘
弾性物質層を挟着して制振複合鋼板の試験片を製造した
。
象の原因を調査するため、両面に電気亜鉛メッキ（４ｇ
／ｒｎ’）を施した上に、りん酸塩処理（２ｇ／ｒｎ’
）を行った鋼板を、あらかじめインダクション加熱装置
により数秒間で１００℃、１２０℃、１４０℃、１６０
℃、１８０℃、２００℃及び２２０℃まで加熱し、夫々
の温度に３分間保持した後冷却し、各鋼板２枚の間に粘
弾性物質層を挟着して制振複合鋼板の試験片を製造した
。
ついで上記複合鋼板試験片を電気炉中で２００℃で２０
分間放置し、試験片に発生するフクロの状態を測定し、
更にその熱処理した鋼板の残存水分量を測定した。フク
ロの状態は次式で示されるΔｔＩＩＩＩｌｌで表し、残
存水分量はｒｎｇ ／ ｍで示す。
分間放置し、試験片に発生するフクロの状態を測定し、
更にその熱処理した鋼板の残存水分量を測定した。フク
ロの状態は次式で示されるΔｔＩＩＩＩｌｌで表し、残
存水分量はｒｎｇ ／ ｍで示す。
ΔＬ＝熱処理後の試験片の厚さ一熱処理前の試験片の厚
さ 実験の結果を第１図及び第２図に示す。第１図は加熱温
度と残存水分量との関係を示す線図であり、第２図は加
熱保持時間と残存水分量との関係を示す線図である。但
し後者に関しては、代表的な加熱温度について試験した
ものである。又第１表は上記の試験の結果を纏めたもの
であるが、該表において加熱保持時間を一律３分間とし
たのは、第２図に示すように代表的な加熱温度１２０℃
と１６０℃とにおいて加熱保持時間の残存水分量に及ぼ
す影響が、１分間以上特に３分間とれば安定した値が得
られることが判明したからである。
さ 実験の結果を第１図及び第２図に示す。第１図は加熱温
度と残存水分量との関係を示す線図であり、第２図は加
熱保持時間と残存水分量との関係を示す線図である。但
し後者に関しては、代表的な加熱温度について試験した
ものである。又第１表は上記の試験の結果を纏めたもの
であるが、該表において加熱保持時間を一律３分間とし
たのは、第２図に示すように代表的な加熱温度１２０℃
と１６０℃とにおいて加熱保持時間の残存水分量に及ぼ
す影響が、１分間以上特に３分間とれば安定した値が得
られることが判明したからである。
一般にフクレ現象においては、その厚みΔｔが１０μ国
以下であれば実用上問題はなくなる。従って第１図及び
第１表に示すように、加＃Ａ温度は１６０℃以上好まし
く（よ１８０℃以上にすることが必要である。なお図に
示すように２２０℃以上においては残存水分量はほぼ一
定となるのでこれ以上加熱しても効果の上昇は期待でき
ない。
以下であれば実用上問題はなくなる。従って第１図及び
第１表に示すように、加＃Ａ温度は１６０℃以上好まし
く（よ１８０℃以上にすることが必要である。なお図に
示すように２２０℃以上においては残存水分量はほぼ一
定となるのでこれ以上加熱しても効果の上昇は期待でき
ない。
次に行った試験はＩＩＩ振複合鋼板のりん酸塩皮膜目付
量とプレス成形性との関係をみるためのものである。す
なわち０．７１１Ｉ１１の鋼板の両面に電気亜鉛メッキ
を施した上、更に両面に目付量（片面）をθ〜１０ 、
２ ｇ ／ ｍ’まで変化させてりん酸塩処理を行い、
電気亜鉛メッキ層の側を粘弾性物質層と接着させて、前
記のような制振複合鋼板を製造し、該複合鋼板から上記
りん酸塩皮膜目付量に応じた円板状の試験用ブランクを
形成した。このブランクを第３図に示すプレス試験機に
かけりん酸塩皮膜目付量と加工性との関係を見る試験を
行った。なお第３図において（１）は１００■φのポン
チ、（２）は１０３．５閣φのダ、イス、（３）は試験
用ブランク、１（Ｉζよポンチ（１）の周縁部の円弧部
半径で５印、Ｉ（２はダイス（２）の同半径で２．５＋
ｎｍ。
量とプレス成形性との関係をみるためのものである。す
なわち０．７１１Ｉ１１の鋼板の両面に電気亜鉛メッキ
を施した上、更に両面に目付量（片面）をθ〜１０ 、
２ ｇ ／ ｍ’まで変化させてりん酸塩処理を行い、
電気亜鉛メッキ層の側を粘弾性物質層と接着させて、前
記のような制振複合鋼板を製造し、該複合鋼板から上記
りん酸塩皮膜目付量に応じた円板状の試験用ブランクを
形成した。このブランクを第３図に示すプレス試験機に
かけりん酸塩皮膜目付量と加工性との関係を見る試験を
行った。なお第３図において（１）は１００■φのポン
チ、（２）は１０３．５閣φのダ、イス、（３）は試験
用ブランク、１（Ｉζよポンチ（１）の周縁部の円弧部
半径で５印、Ｉ（２はダイス（２）の同半径で２．５＋
ｎｍ。
しわ押さえ力Ｐは３５トンである。
上記プレス条件で試験用ブランク（３）の直径を少しず
つ大きくし、破断することなく成形しうる最大ブランク
径を求める。最大ブランク径の大きい程成形性が優れて
いると判定されるのである。
つ大きくし、破断することなく成形しうる最大ブランク
径を求める。最大ブランク径の大きい程成形性が優れて
いると判定されるのである。
第４図はりん酸塩皮膜目付量と成形可能最大ブランク径
との関係を示す線図である。図に示すようにりん酸塩皮
膜目付量が０．２ｇ／イ以下ではりん酸塩処理を施さな
いものと変わりなく、０．２ｇ／ｒｎ”〜０．５ｇ／ｒ
ｒ＋Ｆでは吟ん酸塩皮膜の効果は多少源められろものの
、バラツキが多い。しかし０ 、５ ｇ ／ ｍ”以上
では抄ん酸塩処理を施さない場合に比べ成形性が大きく
向上し且つ安定していることが判る。なお、通常りん酸
塩皮膜の目付量は１−ｃ−５ｇ ／ ｍが多用されてい
る。
との関係を示す線図である。図に示すようにりん酸塩皮
膜目付量が０．２ｇ／イ以下ではりん酸塩処理を施さな
いものと変わりなく、０．２ｇ／ｒｎ”〜０．５ｇ／ｒ
ｒ＋Ｆでは吟ん酸塩皮膜の効果は多少源められろものの
、バラツキが多い。しかし０ 、５ ｇ ／ ｍ”以上
では抄ん酸塩処理を施さない場合に比べ成形性が大きく
向上し且つ安定していることが判る。なお、通常りん酸
塩皮膜の目付量は１−ｃ−５ｇ ／ ｍが多用されてい
る。
以上の実験による知見をもとにして本発明者等は鋭意検
討を行い本発明にいたった。即ち本発明は、 （１）２枚の鋼板の間に粘弾性物質層を挾持してなろ制
振鋼板であって、上記鋼板の両面に目付量（片面）０．
５ｇ／ｍ’以上のりん酸塩処理を行い、少なくとも粘弾
性物質層に接する西は結晶水を除去したりん酸塩皮膜を
有する制振複合鋼板と、（２）両面にりん酸塩処理を行
った後、１６０〜２２０℃まで加熱してりん酸塩皮膜中
の結晶水を除去した鋼板２枚の間に、粘弾性物質層を挾
持し圧着して行う制振複合鋼板の製造方法とである。
討を行い本発明にいたった。即ち本発明は、 （１）２枚の鋼板の間に粘弾性物質層を挾持してなろ制
振鋼板であって、上記鋼板の両面に目付量（片面）０．
５ｇ／ｍ’以上のりん酸塩処理を行い、少なくとも粘弾
性物質層に接する西は結晶水を除去したりん酸塩皮膜を
有する制振複合鋼板と、（２）両面にりん酸塩処理を行
った後、１６０〜２２０℃まで加熱してりん酸塩皮膜中
の結晶水を除去した鋼板２枚の間に、粘弾性物質層を挾
持し圧着して行う制振複合鋼板の製造方法とである。
本発明による制振複合鋼板は、外面にりん酸塩皮膜を有
するとともに、粘弾性物質層と接着する鋼板の面は加熱
処理した結晶水の含まれないりん酸塩皮膜を有している
。従って上記複合鋼板は、制振性、防食性およびプレス
加工性に優れるとともに、焼付塗装時等の加熱によって
もフクレが発生しない優れた機能を有している。
するとともに、粘弾性物質層と接着する鋼板の面は加熱
処理した結晶水の含まれないりん酸塩皮膜を有している
。従って上記複合鋼板は、制振性、防食性およびプレス
加工性に優れるとともに、焼付塗装時等の加熱によって
もフクレが発生しない優れた機能を有している。
両面に４ｇ／ｍ”の電気亜鉛メッキを施した上、ざらに
目付量（片面） ２ｇ／ｒｎ’のりん酸塩処理を行った
０、７ｍ厚さの冷延鋼板を、１８０℃まで加熱した後、
Ｏ，１ｍ厚さのエチレンアクリル酸共重合体系４ＭＨｒ
ｉとラミネートして制振複合鋼板を製造する。
目付量（片面） ２ｇ／ｒｎ’のりん酸塩処理を行った
０、７ｍ厚さの冷延鋼板を、１８０℃まで加熱した後、
Ｏ，１ｍ厚さのエチレンアクリル酸共重合体系４ＭＨｒ
ｉとラミネートして制振複合鋼板を製造する。
上記制振複合鋼板を使用してオイルパンを成形した結果
、第２表に示すように従来の制振複合鋼板を使用した際
問題となっていた■鋼板と粘弾性物質層との接着面にお
けろ発錆、■プレス加工時のワレ、及び■プレス加工後
の焼付塗装時のフクレ現象等すべての問題点が解決され
満足すべきオイルパンを製造することができた。
、第２表に示すように従来の制振複合鋼板を使用した際
問題となっていた■鋼板と粘弾性物質層との接着面にお
けろ発錆、■プレス加工時のワレ、及び■プレス加工後
の焼付塗装時のフクレ現象等すべての問題点が解決され
満足すべきオイルパンを製造することができた。
これは電気亜鉛メッキにより前記鋼板の樹脂との接着面
の防錆処理を施したことによる発錆の防止、制振複合鋼
板の両面をりん酸塩処理したことによるプレス加工性の
向上、さらにりん酸塩処理後の鋼板を加熱し、りん酸塩
の処理皮膜中の結晶水を除去したことによる樹脂層のフ
クレ防止などの対策によるものと考えられろ。
の防錆処理を施したことによる発錆の防止、制振複合鋼
板の両面をりん酸塩処理したことによるプレス加工性の
向上、さらにりん酸塩処理後の鋼板を加熱し、りん酸塩
の処理皮膜中の結晶水を除去したことによる樹脂層のフ
クレ防止などの対策によるものと考えられろ。
なお本発明における鋼板は上記実施例に１史用した電気
亜鉛メッキ鋼板の他に、熱延鋼板、冷延鋼板、溶融亜鉛
メッキ鋼板、合金化処理鋼板、亜鉛系メッキ鋼板（亜鉛
鉄等）等を指すものである。
亜鉛メッキ鋼板の他に、熱延鋼板、冷延鋼板、溶融亜鉛
メッキ鋼板、合金化処理鋼板、亜鉛系メッキ鋼板（亜鉛
鉄等）等を指すものである。
又鋼板の厚さも０．２ｍｇ＋から１．（ｉｎ＋＋ｍまで
のものが利用される。
のものが利用される。
さらに振ｗＪ減衰物質として使用される粘弾性物質は、
エチレン７′クリル酸共重合系樹脂、変性ポリエチレン
系樹脂、変性ポリプロピレン系ｍＩＩθ、醋酸ビニル系
樹脂等を使用することができ、その厚さも０．０３ｍｍ
から０．６順まで使用可能である。
エチレン７′クリル酸共重合系樹脂、変性ポリエチレン
系樹脂、変性ポリプロピレン系ｍＩＩθ、醋酸ビニル系
樹脂等を使用することができ、その厚さも０．０３ｍｍ
から０．６順まで使用可能である。
本発明は制振複合鋼板の製造において、りん酸塩処理を
施した後、加熱によリリん酸塩皮膜中の結晶水を除去し
た鋼板を使用したので、本発明に係る制振複合鋼板は、
第２表に示すように防食性、加工性に優れ、加工成形後
の焼付塗装にもフクレを発生せず、さらに制振性（損失
係数）ワｆｆＩａｘが０．１以上を確保しうるという優
れた性能を有している。
施した後、加熱によリリん酸塩皮膜中の結晶水を除去し
た鋼板を使用したので、本発明に係る制振複合鋼板は、
第２表に示すように防食性、加工性に優れ、加工成形後
の焼付塗装にもフクレを発生せず、さらに制振性（損失
係数）ワｆｆＩａｘが０．１以上を確保しうるという優
れた性能を有している。
第１図は制振複合鋼板の試験における鋼板の加熱温度と
残存水分量との関係を示す線図、第２図は加熱保持時間
と残存水分量との関係を示す線図、第３図はプレス試験
機の断面図、第４図はりん酸塩皮膜目付量と成形可能最
大ブランク径との関係を示す線図である。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 基準にり量（ｍｇ／ｍ２）
残存水分量との関係を示す線図、第２図は加熱保持時間
と残存水分量との関係を示す線図、第３図はプレス試験
機の断面図、第４図はりん酸塩皮膜目付量と成形可能最
大ブランク径との関係を示す線図である。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 基準にり量（ｍｇ／ｍ２）
Claims (2)
- （１）両面に目付量（片面）０．５ｇ／ｍ＾２以上のり
ん酸塩処理し、少なくとも粘弾性物質に接する面は、結
晶水を除去したりん酸塩皮膜を有する鋼板を用い、その
間に粘弾性物質層を挾持したことを特徴とする制振複合
鋼板。 - （２）鋼板の両面にりん酸塩処理を行い、該鋼板を１６
０〜２２０℃まで加熱して該鋼板のりん酸塩皮膜の結晶
水を除去し、ついで２枚の該鋼板の間に粘弾性物質を挾
持し圧着して制振複合鋼板を製造することを特徴とする
制振複合鋼板の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14043185A JPS621879A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | 制振複合鋼板とその製造方法 |
| DE8686304738T DE3682714D1 (de) | 1985-06-28 | 1986-06-19 | Schwingungsgedaempftes verbund-stahlblech. |
| EP19860304738 EP0208443B1 (en) | 1985-06-28 | 1986-06-19 | Vibration-damping composite sheet steel |
| US07/604,328 US5093204A (en) | 1985-06-28 | 1990-10-26 | Vibration-damping composite sheet steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14043185A JPS621879A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | 制振複合鋼板とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS621879A true JPS621879A (ja) | 1987-01-07 |
| JPH041072B2 JPH041072B2 (ja) | 1992-01-09 |
Family
ID=15268512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14043185A Granted JPS621879A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | 制振複合鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS621879A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01186321A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-07-25 | Nkk Corp | 深絞り加工用制振鋼板の製造方法 |
| EP1220243A3 (en) * | 2000-12-28 | 2003-03-05 | Nippon Steel Corporation | Electrical steel sheet for low-noise transformer and low-noise transformer |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5957743A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-03 | 日本鋼管株式会社 | プレス加工用制振複合鋼板 |
-
1985
- 1985-06-28 JP JP14043185A patent/JPS621879A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5957743A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-03 | 日本鋼管株式会社 | プレス加工用制振複合鋼板 |
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|---|---|---|---|---|
| JPH01186321A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-07-25 | Nkk Corp | 深絞り加工用制振鋼板の製造方法 |
| EP1220243A3 (en) * | 2000-12-28 | 2003-03-05 | Nippon Steel Corporation | Electrical steel sheet for low-noise transformer and low-noise transformer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH041072B2 (ja) | 1992-01-09 |
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