JPS62185805A - タングステン合金製高速飛翔体の製造方法 - Google Patents
タングステン合金製高速飛翔体の製造方法Info
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- JPS62185805A JPS62185805A JP2686886A JP2686886A JPS62185805A JP S62185805 A JPS62185805 A JP S62185805A JP 2686886 A JP2686886 A JP 2686886A JP 2686886 A JP2686886 A JP 2686886A JP S62185805 A JPS62185805 A JP S62185805A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
[産業上の利用分野]
本発明は延性に優れたタングステン合成製拘束飛翔体(
以下飛翔体と称する)のgl造方法に関するものである
。 [従来の技術] 飛翔体は高比重でありながら、高い強度と高い延性を有
することを要求される。通常上記用途に対してはタング
ステン−ニッケルー鉄を使用することが試みられている
が、比重が高ければ高い程、高い運動エネルギーが得ら
れる利点がある。
以下飛翔体と称する)のgl造方法に関するものである
。 [従来の技術] 飛翔体は高比重でありながら、高い強度と高い延性を有
することを要求される。通常上記用途に対してはタング
ステン−ニッケルー鉄を使用することが試みられている
が、比重が高ければ高い程、高い運動エネルギーが得ら
れる利点がある。
組成的にタングステンが多くなると、結合相の量が少な
(なり、材料特性上は脱化が者しくなり、飛翔体自身が
破壊し、充分貫徹することが出来な(なる。 したがって好ましい飛翔体としては比重16以上、すな
わち組成的にはWfiが85%以上で残部がニッケルと
鉄であり、かつ高い靭性を有することが必要なのである
。タングステン−ニアケル−鉄合金の場合、圧粉体を水
素中で液相焼結する際に成域される水素の残存、ならび
に原料粉末中に浸入する燐や硫黄等の微量不純物が冷却
中に粒界に析出する等が延性を低下させる原因になるこ
とが知られている。 [問題点を解決するための手段J 発明者は、残存する水素の除去、ならびに燐や硫黄等の
微量不純物の粒界への析出の防止、あるいは結合相中に
過飽和に固溶したタングステンがニッケルや鉄との化合
物となって析出して材料を脆化する等の開運について、
種々検討した結果、本合金に関してその熱処理の効果が
表面と内部において、有意差を生じることを発見した。 即ち、内部においては、表面で得られる延性に比較して
劣るものであり、その材料の最良の条件で貫徹されるこ
とが困難であることが明らかになった。つまり本合金が
優れた貫徹力を有するためには、外心の表面において、
極めて高い延性を有することが要求されるのであって、
飛翔体表面に如何に延性を持たせるかが貫徹性能を左右
するものであることを発見したのである。そのために、
真空熱処理の直前に本合金物品を最終形状あるいはそれ
に近い形状にまで加工を行い、その後に真空中で加熱後
急冷処理を行うことにより、極めて高い貫徹能力が得ら
れるという知見を得たのである。 次に本発明の構成と効果については以下のとおりである
。原料粉末としては、タングステン、ニッケル、鉄の各
粉末を利用するが、比重を高く保つためにタングステン
の量は85%以上であることが必要であり、かつ97%
以上では液相を発生する結合相の量が少(、高密度化が
困難と。 なるうえ、材料の延性を確保するためにも97%以下で
あることが必要である。ニッケルと鉄は焼結時液相を発
生し、高密度化を促進し、かつ材料の延性を高める目的
で添加され、その量は3%以下では上記の効果が発揮で
きず、15%以上では材料の比重が確保できないので3
〜15%とした。またニッケルと鉄の1的な関係として
は鉄が結合相全体に対して20〜50%程度が望ましく
、この理由は、この範囲でニッケルおよび鉄単体より融
点が十分に低下し、効果的な液相焼結が可能となるから
である。 各粉末の粒度は成形性、焼結性および材料の延性の観点
から1〜10μ論程度が望ましい。 またニッケルと鉄の合金粉末と使用しても、液相焼結が
可能なので単体の粉末を使用する場合と同数の効果があ
る。 つぎに上記粉末を混合した後、1〜4Lon/am”の
静水圧下で圧縮する。 1ton/am”以下の圧力で
は、液相焼結を行っても2〜3%の気孔が残留するので
、延性が落ちるm 4t/am”以上の圧力では成形体
の密度が高過ぎて、焼結時の昇温過程で気孔はほとんど
、いわゆるクローズドボアとなるため、水素による還元
や不純物除去が効果的に行えなくなる。また、材料の均
質性を高め、従って延性を高めるために通常の一軸圧縮
ではなく静水圧圧縮を行うことが望ましい。 つぎに圧粉体を水素気流の中で焼結するのが水素の露点
を0℃〜−60℃の間に保つことが望ましい、これは圧
粉体のタングステン−タングステン粒界やタングステン
−マトリックス粒界に酸化物その他の不純物が存在する
と、液相焼結後の延性を着しく損なうためであり、通常
使用されている5〜20℃程度の露点の水素雰囲気では
なく、0〜−60℃の極めて低い露点の水素雰囲気中に
圧粉体をMき、昇温過程を含む焼結工程中に、十分な還
元と不純物除去とを行うことにより材料の延性を高める
ことができるのである。0℃より高い露点の雰囲気では
上記の効果が充分でなく、また−60℃以下に炉内雰囲
気を維持しても効果の程度は向上しないので焼結炉内の
水素の露点は0〜−60℃とした。焼結炉の出口側の水
素の露点をこのIIIPlに保つためには、勿論、入り
口側の水素の露点はさらに低く、たとえば−70℃以下
に保つ必要があり、さらに、炉材、圧粉体の量、炉の形
状等を考慮して流入水素量も適宜選択する必要のあるこ
とは当然である。焼結はニッケルや鉄が少なくとも液相
を生じる温度で、かつ十分な合金化と緻密化が進行する
に必要な時間加熱することが強靭な材料を得るために必
要であり具体的には、少なくとも1450℃以上の温度
、30分間以上の時間を必要とする。 つぎに焼結体を実質的に最終形状まで加工する0本工程
は次工程の熱処理にすjいて飛翔体表面部の延性を高め
るために必須の工程であり、加工方法は切削や研削、ス
二一ノング等の塑性加工等いずれでもよく、またこれら
の組合わせでもよい、また実質的に最終形状までの加工
を行えば十分で、わずかな部分を熱処理後加工する場合
でも当然同様の効果がM待できるのである。 つぎに所望の延性をふ仔するために、得られた加工体に
さらに熱処理を施すことが必要である。焼結体中に固溶
した水素量が多いと材料の靭性を低下させるので、これ
を除去するために、加工体を真空中において700〜1
400℃の温度で2〜10時1nl加熱保持し、かつそ
の後急冷することが必要なのである。冷却速度は、少な
(とも300℃まで40℃/分以上にする必要がある。 この上うな熱処理を施すことによって、上記のような材
料中の水素量の低減化のほかに、粒界や粒内への微量の
析出物の生成を防止することや、結合相中に過飽和に固
溶したタングステンの析出を防止することにより延性を
高めることが可能となるのであると考えられる。 [発明の効果1 以上述べたとおり、本発明の方法によれば飛翔体の表面
部の延性を者しく高めることができるので、優れた飛翔
体の製造が可能となるのである。以下実施例によりさら
に本発明の詳細な説明する。 [実施例1 平均粒径が各々、5.4.5.2、および6.0ミ゛ク
ロンのタングステン、ニッケルおよび鉄粉を95%W−
3.5%Ni−1.5%Fe組成になるように配合し、
7セトンを適当量添加し、72時間ボットミル中で混合
した。 混合粉をラバープレスで20φX60mmの形状に成形
し、水素ガス中1470’Cで90分間焼結した。 焼結後引張試験片にしたのち、真空中1250°Cで6
時間保持したのち、そのまま300℃まで50℃/mi
nの速度で急冷した。 比較のために上記と同様に得られた焼結体に同様の真空
熱処理を行ない、その後引張試験片に切削加工し、各々
の引張試験片の引張特性を第1表に示す、第1表から、
本発明品は、比較品に比較して、高い伸びが得られるこ
とがわかる。 本発明に基づき、飛翔体を製造し、性能試験を実施した
ところ、本発明品は比較品に比較して、約40%の性能
向上が見られた。 11z
(なり、材料特性上は脱化が者しくなり、飛翔体自身が
破壊し、充分貫徹することが出来な(なる。 したがって好ましい飛翔体としては比重16以上、すな
わち組成的にはWfiが85%以上で残部がニッケルと
鉄であり、かつ高い靭性を有することが必要なのである
。タングステン−ニアケル−鉄合金の場合、圧粉体を水
素中で液相焼結する際に成域される水素の残存、ならび
に原料粉末中に浸入する燐や硫黄等の微量不純物が冷却
中に粒界に析出する等が延性を低下させる原因になるこ
とが知られている。 [問題点を解決するための手段J 発明者は、残存する水素の除去、ならびに燐や硫黄等の
微量不純物の粒界への析出の防止、あるいは結合相中に
過飽和に固溶したタングステンがニッケルや鉄との化合
物となって析出して材料を脆化する等の開運について、
種々検討した結果、本合金に関してその熱処理の効果が
表面と内部において、有意差を生じることを発見した。 即ち、内部においては、表面で得られる延性に比較して
劣るものであり、その材料の最良の条件で貫徹されるこ
とが困難であることが明らかになった。つまり本合金が
優れた貫徹力を有するためには、外心の表面において、
極めて高い延性を有することが要求されるのであって、
飛翔体表面に如何に延性を持たせるかが貫徹性能を左右
するものであることを発見したのである。そのために、
真空熱処理の直前に本合金物品を最終形状あるいはそれ
に近い形状にまで加工を行い、その後に真空中で加熱後
急冷処理を行うことにより、極めて高い貫徹能力が得ら
れるという知見を得たのである。 次に本発明の構成と効果については以下のとおりである
。原料粉末としては、タングステン、ニッケル、鉄の各
粉末を利用するが、比重を高く保つためにタングステン
の量は85%以上であることが必要であり、かつ97%
以上では液相を発生する結合相の量が少(、高密度化が
困難と。 なるうえ、材料の延性を確保するためにも97%以下で
あることが必要である。ニッケルと鉄は焼結時液相を発
生し、高密度化を促進し、かつ材料の延性を高める目的
で添加され、その量は3%以下では上記の効果が発揮で
きず、15%以上では材料の比重が確保できないので3
〜15%とした。またニッケルと鉄の1的な関係として
は鉄が結合相全体に対して20〜50%程度が望ましく
、この理由は、この範囲でニッケルおよび鉄単体より融
点が十分に低下し、効果的な液相焼結が可能となるから
である。 各粉末の粒度は成形性、焼結性および材料の延性の観点
から1〜10μ論程度が望ましい。 またニッケルと鉄の合金粉末と使用しても、液相焼結が
可能なので単体の粉末を使用する場合と同数の効果があ
る。 つぎに上記粉末を混合した後、1〜4Lon/am”の
静水圧下で圧縮する。 1ton/am”以下の圧力で
は、液相焼結を行っても2〜3%の気孔が残留するので
、延性が落ちるm 4t/am”以上の圧力では成形体
の密度が高過ぎて、焼結時の昇温過程で気孔はほとんど
、いわゆるクローズドボアとなるため、水素による還元
や不純物除去が効果的に行えなくなる。また、材料の均
質性を高め、従って延性を高めるために通常の一軸圧縮
ではなく静水圧圧縮を行うことが望ましい。 つぎに圧粉体を水素気流の中で焼結するのが水素の露点
を0℃〜−60℃の間に保つことが望ましい、これは圧
粉体のタングステン−タングステン粒界やタングステン
−マトリックス粒界に酸化物その他の不純物が存在する
と、液相焼結後の延性を着しく損なうためであり、通常
使用されている5〜20℃程度の露点の水素雰囲気では
なく、0〜−60℃の極めて低い露点の水素雰囲気中に
圧粉体をMき、昇温過程を含む焼結工程中に、十分な還
元と不純物除去とを行うことにより材料の延性を高める
ことができるのである。0℃より高い露点の雰囲気では
上記の効果が充分でなく、また−60℃以下に炉内雰囲
気を維持しても効果の程度は向上しないので焼結炉内の
水素の露点は0〜−60℃とした。焼結炉の出口側の水
素の露点をこのIIIPlに保つためには、勿論、入り
口側の水素の露点はさらに低く、たとえば−70℃以下
に保つ必要があり、さらに、炉材、圧粉体の量、炉の形
状等を考慮して流入水素量も適宜選択する必要のあるこ
とは当然である。焼結はニッケルや鉄が少なくとも液相
を生じる温度で、かつ十分な合金化と緻密化が進行する
に必要な時間加熱することが強靭な材料を得るために必
要であり具体的には、少なくとも1450℃以上の温度
、30分間以上の時間を必要とする。 つぎに焼結体を実質的に最終形状まで加工する0本工程
は次工程の熱処理にすjいて飛翔体表面部の延性を高め
るために必須の工程であり、加工方法は切削や研削、ス
二一ノング等の塑性加工等いずれでもよく、またこれら
の組合わせでもよい、また実質的に最終形状までの加工
を行えば十分で、わずかな部分を熱処理後加工する場合
でも当然同様の効果がM待できるのである。 つぎに所望の延性をふ仔するために、得られた加工体に
さらに熱処理を施すことが必要である。焼結体中に固溶
した水素量が多いと材料の靭性を低下させるので、これ
を除去するために、加工体を真空中において700〜1
400℃の温度で2〜10時1nl加熱保持し、かつそ
の後急冷することが必要なのである。冷却速度は、少な
(とも300℃まで40℃/分以上にする必要がある。 この上うな熱処理を施すことによって、上記のような材
料中の水素量の低減化のほかに、粒界や粒内への微量の
析出物の生成を防止することや、結合相中に過飽和に固
溶したタングステンの析出を防止することにより延性を
高めることが可能となるのであると考えられる。 [発明の効果1 以上述べたとおり、本発明の方法によれば飛翔体の表面
部の延性を者しく高めることができるので、優れた飛翔
体の製造が可能となるのである。以下実施例によりさら
に本発明の詳細な説明する。 [実施例1 平均粒径が各々、5.4.5.2、および6.0ミ゛ク
ロンのタングステン、ニッケルおよび鉄粉を95%W−
3.5%Ni−1.5%Fe組成になるように配合し、
7セトンを適当量添加し、72時間ボットミル中で混合
した。 混合粉をラバープレスで20φX60mmの形状に成形
し、水素ガス中1470’Cで90分間焼結した。 焼結後引張試験片にしたのち、真空中1250°Cで6
時間保持したのち、そのまま300℃まで50℃/mi
nの速度で急冷した。 比較のために上記と同様に得られた焼結体に同様の真空
熱処理を行ない、その後引張試験片に切削加工し、各々
の引張試験片の引張特性を第1表に示す、第1表から、
本発明品は、比較品に比較して、高い伸びが得られるこ
とがわかる。 本発明に基づき、飛翔体を製造し、性能試験を実施した
ところ、本発明品は比較品に比較して、約40%の性能
向上が見られた。 11z
Claims (1)
- タングステン85〜97%残部がニッケルと鉄の粉末か
らなる混合粉末を圧粉し、ついで該圧粉体を液相焼結に
より緻密化し、ついで該焼結体を実質的に最終形状に加
工し、しかるのち該加工体を真空中において加熱後急冷
する熱処理を施すことを特徴とする延性に優れたタング
ステン合成製拘束飛翔体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61026868A JP2531623B2 (ja) | 1986-02-12 | 1986-02-12 | 高靱性を有するw基焼結合金製飛翔体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61026868A JP2531623B2 (ja) | 1986-02-12 | 1986-02-12 | 高靱性を有するw基焼結合金製飛翔体の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62185805A true JPS62185805A (ja) | 1987-08-14 |
JP2531623B2 JP2531623B2 (ja) | 1996-09-04 |
Family
ID=12205267
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61026868A Expired - Lifetime JP2531623B2 (ja) | 1986-02-12 | 1986-02-12 | 高靱性を有するw基焼結合金製飛翔体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2531623B2 (ja) |
Cited By (7)
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---|---|---|---|---|
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JPH02122029A (ja) * | 1988-10-31 | 1990-05-09 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | タングステン焼結合金の製造方法 |
JPH02122048A (ja) * | 1988-10-31 | 1990-05-09 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 低温で高延性を有するタングステン焼結合金 |
JPH02122028A (ja) * | 1988-10-31 | 1990-05-09 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | タングステン焼結合金の製造方法 |
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1986
- 1986-02-12 JP JP61026868A patent/JP2531623B2/ja not_active Expired - Lifetime
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