JPS6218010A - 超電導磁石装置 - Google Patents
超電導磁石装置Info
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- Containers, Films, And Cooling For Superconductive Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は１例えば８気浮上式鉄道車両などに搭載され
る極低温の超電導コイルを収納した超電導出面装置に関
するものである。
る極低温の超電導コイルを収納した超電導出面装置に関
するものである。
第ダ図は１例えば特開昭！；！；−／コクＯＯＳ号公報
に開示された従来の超電導磁石装置を示す概略的な断面
図であ９１図において、（λ）は内槽容器（１）の中だ
収納された超電導コイルであシ、この超電導コイル（Ｊ
）は液体ヘリウム（、？）中に浸漬されている。（りは
前記超電導コイル（２）の両リード端（コａ）に配設さ
れたパワーリードであり、このパワーリード（ｔＩｌｉ
ｊ：前記内槽容器（ハの内部へ貫通して配設されている
。（Ｓ）は前記超電導コイル（コ）の両リード端（コａ
）に接続された永久電流スイッチであシ、前記パワーリ
ード（りと並列に配設されている。Ｄａ）はこの永久電
流スイッチ（ｊｌ内部の電気ヒータであり、外部のｆｉ
ｉｌ Ｆｍ １ｗＬ源（６）と操作線部（４）によって
接続されている。
に開示された従来の超電導磁石装置を示す概略的な断面
図であ９１図において、（λ）は内槽容器（１）の中だ
収納された超電導コイルであシ、この超電導コイル（Ｊ
）は液体ヘリウム（、？）中に浸漬されている。（りは
前記超電導コイル（２）の両リード端（コａ）に配設さ
れたパワーリードであり、このパワーリード（ｔＩｌｉ
ｊ：前記内槽容器（ハの内部へ貫通して配設されている
。（Ｓ）は前記超電導コイル（コ）の両リード端（コａ
）に接続された永久電流スイッチであシ、前記パワーリ
ード（りと並列に配設されている。Ｄａ）はこの永久電
流スイッチ（ｊｌ内部の電気ヒータであり、外部のｆｉ
ｉｌ Ｆｍ １ｗＬ源（６）と操作線部（４）によって
接続されている。
尚、前記超電２４ａ番石装ｆｉｉを構成するための構成
要素のうち、前記内槽容器（／）内の液体ヘリウム（、
？）の量を計測するための超電導式液面計、輻射熱シー
ルド板、ガスヘリウム発生用ヒータおよび真窒断熱用の
外槽容器などは、実際には配設されているが、第９図に
おいては、図示を省略している。
要素のうち、前記内槽容器（／）内の液体ヘリウム（、
？）の量を計測するための超電導式液面計、輻射熱シー
ルド板、ガスヘリウム発生用ヒータおよび真窒断熱用の
外槽容器などは、実際には配設されているが、第９図に
おいては、図示を省略している。
次に動作について説明する。を源（６１によシ永久電流
スイッチ（５）内部の電気ヒータ（りａ）全ＯＮにする
ことによシ、永久電流スイッチ（＆ｌは常電導状態、す
なわちＯＦＦの状態に保持される。その後。
スイッチ（５）内部の電気ヒータ（りａ）全ＯＮにする
ことによシ、永久電流スイッチ（＆ｌは常電導状態、す
なわちＯＦＦの状態に保持される。その後。
液体ヘリウム（Ｊ）を蒸発させてパワーリード図を十分
冷却した上で、パワーリード（４’）に通電’ｔＨ始す
ると、所定の電流値まで上昇させることが出来る。
冷却した上で、パワーリード（４’）に通電’ｔＨ始す
ると、所定の電流値まで上昇させることが出来る。
前述の状態によシ、超電導コイル（２）に所定の′ＦＬ
流が流れている時、永久電流スイッチ（！）内部の電気
ヒータ（ｌａ）ｆＩ：ＯＦＦにすることにより永久電流
スイッチ（３）は超電導状態、すなわちＯＮの状態とな
る、その後パワーリード（りの電流を減少させていくこ
とによシ、超電導コイル（２）の励磁作業が完了する。
流が流れている時、永久電流スイッチ（！）内部の電気
ヒータ（ｌａ）ｆＩ：ＯＦＦにすることにより永久電流
スイッチ（３）は超電導状態、すなわちＯＮの状態とな
る、その後パワーリード（りの電流を減少させていくこ
とによシ、超電導コイル（２）の励磁作業が完了する。
尚、前記超電導コイル（コ）の励出状態ｔ−消磁する場
合は、前述と逆の動作を行うことにより。
合は、前述と逆の動作を行うことにより。
消ａを行うことが出来る。
上記のような従来の超電導磁石装置では、前記操作線部
（？）の材質として電気銅かあるいは無酸素銅全使用し
ているので、この操作線部（４）ｆ：伝達して常温外部
から内槽容器（１）内へ侵入してくる熱量が極めて多く
なるという問題点があった。また。
（？）の材質として電気銅かあるいは無酸素銅全使用し
ているので、この操作線部（４）ｆ：伝達して常温外部
から内槽容器（１）内へ侵入してくる熱量が極めて多く
なるという問題点があった。また。
この侵入してくる熱量を少なくするための手段として、
常温外部に位置する部分から内槽容器（／ｌの内部まで
の操作線部（’７１の長さを長くした場合には。
常温外部に位置する部分から内槽容器（／ｌの内部まで
の操作線部（’７１の長さを長くした場合には。
超電導磁石装置全体が極めて大さくなるか、あるいは、
その内部構造が極めて複雑になるなどの問題点があった
。
その内部構造が極めて複雑になるなどの問題点があった
。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、前記操作線部（４）を伝達して常温外部から
内槽容器（１）内へ浸入する熱量を極力小式＜シ、内槽
容器（１）内に貯溜された液体ヘリウムの蒸発量を極小
となしうる超電導コイルｆｌを得ることｔ目的とする〇 〔問題点を解決するための手段〕 この発明に係る超電導磁石装置は、液面計、永久電流ス
イッチ及び′を気ヒータ等を常温外部から動作させるた
め、電源に接続された操作線部を。
たもので、前記操作線部（４）を伝達して常温外部から
内槽容器（１）内へ浸入する熱量を極力小式＜シ、内槽
容器（１）内に貯溜された液体ヘリウムの蒸発量を極小
となしうる超電導コイルｆｌを得ることｔ目的とする〇 〔問題点を解決するための手段〕 この発明に係る超電導磁石装置は、液面計、永久電流ス
イッチ及び′を気ヒータ等を常温外部から動作させるた
め、電源に接続された操作線部を。
低温になるにつれて熱伝導率が小さくなる１例えば燐脱
酸銅のごとき良電導体で構成したものである。
酸銅のごとき良電導体で構成したものである。
この発明においては、液面計、永久電流スイッチ及び電
気ヒータなどに接続された操作ｉ！ｉ１部が、低温にな
れはなる程、熱伝導率は小さくなってい〈良電導体で構
成されているため、常温外部から内槽容器内への熱の侵
入量を著しく減少させることが出来、高価な液体ヘリウ
ムの蒸発量を極少に保持出来る。
気ヒータなどに接続された操作ｉ！ｉ１部が、低温にな
れはなる程、熱伝導率は小さくなってい〈良電導体で構
成されているため、常温外部から内槽容器内への熱の侵
入量を著しく減少させることが出来、高価な液体ヘリウ
ムの蒸発量を極少に保持出来る。
ルであシ、この超電導コイルＣコ）は液体ヘリウム（Ｊ
）中に浸漬されている。（ダ）は前記超電導コイル（２
）の両リード端（コａ）に配設されると共に図示しない
主電源に接続されたパワーリードであり、このパワーリ
ード（４）は前記内槽容器（１）の内部へ貫通して配設
されている。
）中に浸漬されている。（ダ）は前記超電導コイル（２
）の両リード端（コａ）に配設されると共に図示しない
主電源に接続されたパワーリードであり、このパワーリ
ード（４）は前記内槽容器（１）の内部へ貫通して配設
されている。
（４）は前記超１ｆ導コイル（コ）の両リード端ζλａ
）に接続された永久電流スイッチであシ、前記パワーリ
ード（４）と直列に配設されている。（、ｔａ）はこの
永久電流スイッチ（５）内部の電気ヒータであシ、外部
の制匈電諒（Ａ） Ｋは操作線部（７）を介して接続さ
れている。前記操作線部（７）は三対の操作１（７ａ）
（７ｂ）及び（７ｃ）から構成されている。ｆｆｆ＋は
超電導式液面計、（９）は補助電気ヒータ、（ｉｏ）は
パワＩＪ−ドへのガスヘリウム供給管、（／ｉ）は前記
操作線部（７）を案内するための操作線配管、（７ａ）
は前記液面計（、ｒ）に接続された操作線、 （？ｂ
）は永久電流スイッチｔｔｌ用の電気ヒータｒ！ａ）の
操作線。
）に接続された永久電流スイッチであシ、前記パワーリ
ード（４）と直列に配設されている。（、ｔａ）はこの
永久電流スイッチ（５）内部の電気ヒータであシ、外部
の制匈電諒（Ａ） Ｋは操作線部（７）を介して接続さ
れている。前記操作線部（７）は三対の操作１（７ａ）
（７ｂ）及び（７ｃ）から構成されている。ｆｆｆ＋は
超電導式液面計、（９）は補助電気ヒータ、（ｉｏ）は
パワＩＪ−ドへのガスヘリウム供給管、（／ｉ）は前記
操作線部（７）を案内するための操作線配管、（７ａ）
は前記液面計（、ｒ）に接続された操作線、 （？ｂ
）は永久電流スイッチｔｔｌ用の電気ヒータｒ！ａ）の
操作線。
（７Ｃ）は前記補助電気ヒータ（９）の操作線、（／コ
）は液体窒素によって冷却され前記内槽容器（／）の外
部に配設された熱シールド板、（７，３）は前記熱シー
ルド板（／２）と操作線配管（／／）とを熱的に接触さ
せるためのサーマルアンカ、 （／ＬＩ）は、前記熱シ
ールド板（／ユ）、操作線配管（／／）、パワーリード
（＆１等を収納し、かつ真空断熱を行うことが出来るよ
うに構成された外槽容器である。
）は液体窒素によって冷却され前記内槽容器（／）の外
部に配設された熱シールド板、（７，３）は前記熱シー
ルド板（／２）と操作線配管（／／）とを熱的に接触さ
せるためのサーマルアンカ、 （／ＬＩ）は、前記熱シ
ールド板（／ユ）、操作線配管（／／）、パワーリード
（＆１等を収納し、かつ真空断熱を行うことが出来るよ
うに構成された外槽容器である。
次に動作について説明する。超電導コイル（，２）の励
磁および嫡出作業の動作自体については、従来のものと
基本的には同じでメジ、制＠ ｔ ｍ＋ ｆＡ）により
永久電流スイッチ（５）内部の電気ヒータ（Ｓａ）をＯ
Ｎにすることにより、永久電流スイッチ（５）は常電導
状態、すなわちＯＦＦの状態に保持される。さらに、補
助電気ヒータ（？）に通電し、液体ヘリウム（３）を蒸
発させることによシ、ヘリウムガスはガスヘリウム供給
管（ＩＯ’Ｊｆ介してパワーリード（ψ）に送られ、パ
ワーリード（ｑ）が十分に冷却される。前述の状態にお
いて、前記パワーリード（す）に通電が開始されると、
所定の電流直進上昇させることが出来ると共に、前記超
電導コイル（コ）に所定の電流が流れている時、永久電
流スイッチ（、ｔｌ内部の電気ヒータｒｊａ）ｉＯＦＦ
にすることにより、前記永久間 を流スイッチ（ｊｌは超電導状態、すなわちＯＫの状態
となる。その後、パワーリード（ｑｌの電流を減少させ
ていくことによシ、超電導コイル（２）の励磁作業が完
了する。尚、前記超電導コイル−）の励磁状態を油出す
る場合は、前述と逆の動作を行うことにより消ａを行う
ことが出来る。
磁および嫡出作業の動作自体については、従来のものと
基本的には同じでメジ、制＠ ｔ ｍ＋ ｆＡ）により
永久電流スイッチ（５）内部の電気ヒータ（Ｓａ）をＯ
Ｎにすることにより、永久電流スイッチ（５）は常電導
状態、すなわちＯＦＦの状態に保持される。さらに、補
助電気ヒータ（？）に通電し、液体ヘリウム（３）を蒸
発させることによシ、ヘリウムガスはガスヘリウム供給
管（ＩＯ’Ｊｆ介してパワーリード（ψ）に送られ、パ
ワーリード（ｑ）が十分に冷却される。前述の状態にお
いて、前記パワーリード（す）に通電が開始されると、
所定の電流直進上昇させることが出来ると共に、前記超
電導コイル（コ）に所定の電流が流れている時、永久電
流スイッチ（、ｔｌ内部の電気ヒータｒｊａ）ｉＯＦＦ
にすることにより、前記永久間 を流スイッチ（ｊｌは超電導状態、すなわちＯＫの状態
となる。その後、パワーリード（ｑｌの電流を減少させ
ていくことによシ、超電導コイル（２）の励磁作業が完
了する。尚、前記超電導コイル−）の励磁状態を油出す
る場合は、前述と逆の動作を行うことにより消ａを行う
ことが出来る。
前述の励磁及び嫡出動作を行う場合、前記操作線部（７
）を構成するための各操作線部（７ａ）（？ｂ）及び（
７Ｃ）は、真空槽よりなる外槽容器（／弘）内を貫通す
る操作線配管（／／）内を経て常温外部へ引き出されて
電源（６）に接続されているため、この操作線配管（／
／）は前記外槽容器（ハ・内でサーマルアンカ（／３）
′ｆｒ：介して熱シールド板（／λ）に熱的に接続され
ている。従って常温外部から、操作線部（７）の各操作
Ｈ（７ｔｘ’）（７ｂ）及び（７Ｃ）並びに操作線配管
（／／）ｆ：介して侵入してくる熱は。
）を構成するための各操作線部（７ａ）（？ｂ）及び（
７Ｃ）は、真空槽よりなる外槽容器（／弘）内を貫通す
る操作線配管（／／）内を経て常温外部へ引き出されて
電源（６）に接続されているため、この操作線配管（／
／）は前記外槽容器（ハ・内でサーマルアンカ（／３）
′ｆｒ：介して熱シールド板（／λ）に熱的に接続され
ている。従って常温外部から、操作線部（７）の各操作
Ｈ（７ｔｘ’）（７ｂ）及び（７Ｃ）並びに操作線配管
（／／）ｆ：介して侵入してくる熱は。
前記サーマルアンカ（ｉ、ｙ）’ｃ介して熱シールド板
（／λ）に伝達し、この熱シールド板（／コ）で吸収さ
れる。従って、操作部線（４）及び操作線配管（／／）
を経て内槽容器（１）内の液体ヘリウム（３）に伝達さ
れる外部熱が阻止出来るため、その分だけ内槽容器（１
）内の液体ヘリウム（３）の蒸発量は少なく出来る。
（／λ）に伝達し、この熱シールド板（／コ）で吸収さ
れる。従って、操作部線（４）及び操作線配管（／／）
を経て内槽容器（１）内の液体ヘリウム（３）に伝達さ
れる外部熱が阻止出来るため、その分だけ内槽容器（１
）内の液体ヘリウム（３）の蒸発量は少なく出来る。
尚、前記各操作線（ｑａ）〜（７ｃ）の材料としては燐
脱酸銅が好適である。
脱酸銅が好適である。
第２図は、操作線部（７）を構成する各操作線（７ａ）
〜（７ｃ）に用いられる材料の各温度における熱伝導率
の変化特性を示すグラフであシ、第３図は前記各操作線
（７ａ）〜（７ｃ）に用いられる材料の各温度における
電気抵抗率の変化特性を示すグラフである。前述の各特
性変化を示すグラフから明らかなように、常温から液体
窒素温度（ＪＯＯＫ〜？’７Ｋ）における平均熱伝導率
は、電気銅が’Ｊ ／ ＯＷ／ｍ ” Ｋであるのに対
して燐脱酸銅は７９７ｗ７ｍ−にで、約５３、り％の減
小と１つでいる。また液体窒素温度から液体ヘリウム温
度（７７に〜グ、二Ｋ ） ＶＣおけル平均熱伝導率は
、電気銅が？ｌｌ０Ｗ／ｍ−Ｋに対して燐脱酸銅はｇＯ
Ｗ／ｍ−にで、約９７，１％の著しい減少となっている
。一方、前記各操作１ＶｉＩ（りａ）〜（りＣ）に流す
ことのできる最高許容を流［直は、条件が最もきびしい
常温部（、ｙｏｏＫ）で制約を受けることになり、常温
（Ｊθ０Ｋ）における電気抵抗率は。
〜（７ｃ）に用いられる材料の各温度における熱伝導率
の変化特性を示すグラフであシ、第３図は前記各操作線
（７ａ）〜（７ｃ）に用いられる材料の各温度における
電気抵抗率の変化特性を示すグラフである。前述の各特
性変化を示すグラフから明らかなように、常温から液体
窒素温度（ＪＯＯＫ〜？’７Ｋ）における平均熱伝導率
は、電気銅が’Ｊ ／ ＯＷ／ｍ ” Ｋであるのに対
して燐脱酸銅は７９７ｗ７ｍ−にで、約５３、り％の減
小と１つでいる。また液体窒素温度から液体ヘリウム温
度（７７に〜グ、二Ｋ ） ＶＣおけル平均熱伝導率は
、電気銅が？ｌｌ０Ｗ／ｍ−Ｋに対して燐脱酸銅はｇＯ
Ｗ／ｍ−にで、約９７，１％の著しい減少となっている
。一方、前記各操作１ＶｉＩ（りａ）〜（りＣ）に流す
ことのできる最高許容を流［直は、条件が最もきびしい
常温部（、ｙｏｏＫ）で制約を受けることになり、常温
（Ｊθ０Ｋ）における電気抵抗率は。
電気銅が約／、’７ Ｘ ／ ０−’Ω・菌に対して、
燐脱酸銅は約２．Ｏ×／（ｆ’Ω囃１で約７７．６％の
増大にとどまっている。従って、前述の各特性グラフか
ら明らかであるように、燐脱酸銅の操作線（７ａ）〜（
７ｃ）を用いる場合は、電気銅の操作、ｌ＠ｌ （？
ａ ）〜（７Ｃ）を用いる場合よシも約７７．６％ぞけ
操作線（７ａ）〜（りｃ）の断面ｆｉ−’に増加させる
ことが必要不可欠となる。しかしながら、前述の通り、
各温度における平均熱伝導率は、燐脱酸銅の方が電気飼
に比べてセ：シく小さいので、操作線（？ ａ ）〜（
７Ｃ）として燐脱酸銅を用いた方が電気鋼を用いた場合
よりも、液体藷累の蒸発量は釣りよ％の減少となり。
燐脱酸銅は約２．Ｏ×／（ｆ’Ω囃１で約７７．６％の
増大にとどまっている。従って、前述の各特性グラフか
ら明らかであるように、燐脱酸銅の操作線（７ａ）〜（
７ｃ）を用いる場合は、電気銅の操作、ｌ＠ｌ （？
ａ ）〜（７Ｃ）を用いる場合よシも約７７．６％ぞけ
操作線（７ａ）〜（りｃ）の断面ｆｉ−’に増加させる
ことが必要不可欠となる。しかしながら、前述の通り、
各温度における平均熱伝導率は、燐脱酸銅の方が電気飼
に比べてセ：シく小さいので、操作線（？ ａ ）〜（
７Ｃ）として燐脱酸銅を用いた方が電気鋼を用いた場合
よりも、液体藷累の蒸発量は釣りよ％の減少となり。
液体ヘリウムの蒸発ｚｈ約’ｉｏ％の著しい減少とする
ことが可能となる。尚１本実施例における超電導磁石装
置は、その−列を示したにすぎず各部の構成を種々変形
した場合においても、同等の作用効果を得ることカニ出
来る。
ことが可能となる。尚１本実施例における超電導磁石装
置は、その−列を示したにすぎず各部の構成を種々変形
した場合においても、同等の作用効果を得ることカニ出
来る。
以上のように、この発明によれば、操作線として熱伝導
率が極めて低い温度特性を有する材料である燐脱酸銅を
用いたので、常温外部から操作線を介して内槽容器内に
伝達される熱侵入を阻止出来、そのため、液体窒素のみ
ならず高価な液体ヘリウムの蒸発−ｉｔを著しく減らす
ことができる。また、常温外部からサーマルアンカ部ま
での操作線配管の距離およびサーマルアンカから内槽容
器までの操作線配管の距離も従来装置の構成のものよシ
も、さらに短かくすることが出来ると共に、装置内部の
構造の簡単化、及び装置全体の形状の小形化に大きく寄
与することが出来る等の効果を奏することが出来る。
率が極めて低い温度特性を有する材料である燐脱酸銅を
用いたので、常温外部から操作線を介して内槽容器内に
伝達される熱侵入を阻止出来、そのため、液体窒素のみ
ならず高価な液体ヘリウムの蒸発−ｉｔを著しく減らす
ことができる。また、常温外部からサーマルアンカ部ま
での操作線配管の距離およびサーマルアンカから内槽容
器までの操作線配管の距離も従来装置の構成のものよシ
も、さらに短かくすることが出来ると共に、装置内部の
構造の簡単化、及び装置全体の形状の小形化に大きく寄
与することが出来る等の効果を奏することが出来る。
１７図はこの発明の一実２１ｆＩｉし１１の疏略構成を
示す断面図、第２図はこの発明及び従来例において用い
た操作線材料の伝熱特性を対比して示す特注グラフ図、
第３図はこの発明及び従来例において用いた操作線材料
のＩＦ北的特性を示す特性グラフ図、第ダ図は従来の超
電導磁石装置の概略構成を示す断面図である。 （１）・・内槽容器、（２）・・超電導コイル、（，７
）・・液体ヘリウム、（ゲ）・・パワーリード−（＆ｌ
＠・永久電流スイッチ、ｒｊａ）・−電気ヒータ、（
６）・・電源、 （７１・−操作線部、（りａ）〜（７
ｃ）・−操作線。 （ｆｆｌ・・超電導式液面計、（９）・・補助電気ヒー
タ。 （１０）・・ガスヘリウム供給管、（／／）・・操作線
配管、（／２）・・熱シールド板、 （／、？）・・サ
ーマルアンカ、（ハ０・・外槽容器である。。 なお、各図中、同一符号は同−又は相当部分を示す０ Ｗ）１図 １ ： 四槽＄界 ２ ： ＩＢｔ超電導ル ３ ： 表体ヘリウム ５ 、 永久電流スイッチ ５ａ ： 電負ヒーター ６ ： 儒Ｉ回ト【源 ７：揄作陳艷 ７ａ〜７ｃ： 接作Ｊ漿 ８ ：超電導式液１ｆｌｔｔ ９ ： 桐助電賀ヒーター ＩＱ ＋ ｔＪ”Ｘ”Ｊつ（Ａ’ｆ＊＃ｔｌＦ１１
； 黍乍疎配奮 １２： 蕾ルールド板 ＋３ ： Ｔ−ｉ＋ｔ’１７） １４ 、 ２と槽ぶ１シ → 温度（Ｋ） 尾３図 → 温度 （に）
示す断面図、第２図はこの発明及び従来例において用い
た操作線材料の伝熱特性を対比して示す特注グラフ図、
第３図はこの発明及び従来例において用いた操作線材料
のＩＦ北的特性を示す特性グラフ図、第ダ図は従来の超
電導磁石装置の概略構成を示す断面図である。 （１）・・内槽容器、（２）・・超電導コイル、（，７
）・・液体ヘリウム、（ゲ）・・パワーリード−（＆ｌ
＠・永久電流スイッチ、ｒｊａ）・−電気ヒータ、（
６）・・電源、 （７１・−操作線部、（りａ）〜（７
ｃ）・−操作線。 （ｆｆｌ・・超電導式液面計、（９）・・補助電気ヒー
タ。 （１０）・・ガスヘリウム供給管、（／／）・・操作線
配管、（／２）・・熱シールド板、 （／、？）・・サ
ーマルアンカ、（ハ０・・外槽容器である。。 なお、各図中、同一符号は同−又は相当部分を示す０ Ｗ）１図 １ ： 四槽＄界 ２ ： ＩＢｔ超電導ル ３ ： 表体ヘリウム ５ 、 永久電流スイッチ ５ａ ： 電負ヒーター ６ ： 儒Ｉ回ト【源 ７：揄作陳艷 ７ａ〜７ｃ： 接作Ｊ漿 ８ ：超電導式液１ｆｌｔｔ ９ ： 桐助電賀ヒーター ＩＱ ＋ ｔＪ”Ｘ”Ｊつ（Ａ’ｆ＊＃ｔｌＦ１１
； 黍乍疎配奮 １２： 蕾ルールド板 ＋３ ： Ｔ−ｉ＋ｔ’１７） １４ 、 ２と槽ぶ１シ → 温度（Ｋ） 尾３図 → 温度 （に）
Claims (4)
- （１）液体ヘリウムを貯溜する内槽容器の中に浸漬され
た超電導コイルと、この超電導コイルへ接続されると共
に、前記内槽容器を貫通して外部へ延び、主電源へ接続
されたパワーリードと、このパワーリード間で前記超電
導コイルと並列に接続された永久電流スイッチと、この
永久電流スイッチ内に在り、前記内槽容器を貫通して外
部に延びる操作線によつて制御電源へ接続された電気ヒ
ータとを備えた超電導磁石装置において、前記操作線は
、低温になるにつれて熱伝導率が小さくなる良電導体で
作られていることを特徴とする超電導磁石装置。 - （２）制御電源へ接続された操作線として、永久電流ス
イッチ内の電気ヒータへ接続された操作線の他に、内槽
容器内の液体ヘリウムの量を計測する超電導式液面計へ
接続された操作線と、前記液体ヘリウムを蒸発させてガ
スヘリウムにする補助電気ヒータへ接続された操作線と
があることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の超
電導磁石装置。 - （３）前記良電導体は燐脱酸銅であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の超電導磁石装置。 - （４）前記内槽容器の外周位置に設けられた熱シールド
板と、この熱シールド板を貫通して前記内槽容器に連結
されると共に前記操作線を内蔵する操作線配管と、前記
操作線配管と前記熱シールド板とを熱的に接触させるた
めのサーマルアンカと、これら熱シールド板、操作線配
管及びサーマルアンカを収納する真空断熱用の外槽容器
とを備えたことを特徴とする特許請求の範囲第１項ない
し第３項のいずれか記載の超電導磁石装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60155954A JPS6218010A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 超電導磁石装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60155954A JPS6218010A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 超電導磁石装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6218010A true JPS6218010A (ja) | 1987-01-27 |
Family
ID=15617159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60155954A Pending JPS6218010A (ja) | 1985-07-17 | 1985-07-17 | 超電導磁石装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6218010A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006324325A (ja) * | 2005-05-17 | 2006-11-30 | Mitsubishi Electric Corp | 超電導磁石装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS506849A (ja) * | 1973-05-29 | 1975-01-24 | ||
| JPS57173986A (en) * | 1981-04-20 | 1982-10-26 | Toshiba Corp | Current supply device for super conductive apparatus |
| JPS5844613A (ja) * | 1981-09-08 | 1983-03-15 | 昭和電線電纜株式会社 | 超電導機器の電流リ−ド |
-
1985
- 1985-07-17 JP JP60155954A patent/JPS6218010A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS506849A (ja) * | 1973-05-29 | 1975-01-24 | ||
| JPS57173986A (en) * | 1981-04-20 | 1982-10-26 | Toshiba Corp | Current supply device for super conductive apparatus |
| JPS5844613A (ja) * | 1981-09-08 | 1983-03-15 | 昭和電線電纜株式会社 | 超電導機器の電流リ−ド |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006324325A (ja) * | 2005-05-17 | 2006-11-30 | Mitsubishi Electric Corp | 超電導磁石装置 |
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