JPS62174336A - 焼結冷却機への焼結鉱供給方法 - Google Patents
焼結冷却機への焼結鉱供給方法Info
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- JPS62174336A JPS62174336A JP1370286A JP1370286A JPS62174336A JP S62174336 A JPS62174336 A JP S62174336A JP 1370286 A JP1370286 A JP 1370286A JP 1370286 A JP1370286 A JP 1370286A JP S62174336 A JPS62174336 A JP S62174336A
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鉄鉱石焼結鉱の冷却機への焼結鉱供給方法に
関し、排熱回収を効率よく行う方法に関する。
関し、排熱回収を効率よく行う方法に関する。
第６図は従来の鉄鉱石焼結プランＩ・の冷却工程の説明
図である。焼結Ｒ１により焼結が完了した高温焼結鉱２
は、タラッシングガイド３にに落下し、さらに破砕＠４
と受１ｈ ５によって１次破砕され、シュート６を経由
して冷却機７上に供給される。さらに最近の技術的傾向
として、第６図に図示するように冷却１１７の前半部に
はフード８．ダクト９、熱交換器１０、循環７アン１１
からなる排熱回収装置が設置され、焼結鉱のもつ顕熱を
回収している例が多い、この排熱回収装置の設置された
排熱回収ゾーン３０を通過した焼結鉱は、ファン１２、
俳文１３からなる冷却ゾーン３１に入り８０℃前後に冷
却され、次工程の２次破砕篩分ステーション１４に供給
されて粒度調整がなされる。
図である。焼結Ｒ１により焼結が完了した高温焼結鉱２
は、タラッシングガイド３にに落下し、さらに破砕＠４
と受１ｈ ５によって１次破砕され、シュート６を経由
して冷却機７上に供給される。さらに最近の技術的傾向
として、第６図に図示するように冷却１１７の前半部に
はフード８．ダクト９、熱交換器１０、循環７アン１１
からなる排熱回収装置が設置され、焼結鉱のもつ顕熱を
回収している例が多い、この排熱回収装置の設置された
排熱回収ゾーン３０を通過した焼結鉱は、ファン１２、
俳文１３からなる冷却ゾーン３１に入り８０℃前後に冷
却され、次工程の２次破砕篩分ステーション１４に供給
されて粒度調整がなされる。
焼結鉱冷却機の排熱回収ゾーン３０および冷却シー７３
１において、焼結鉱２のもつ顕熱を効率良く熱交換し抜
熱するには、焼結鉱２の粒度が大きく影響するが、従来
、１００〜５０ｍｍの粗粒、５０〜３０ｍｍの中粒、３
０〜１０ｍｍの小粒、および−１０ｍｍの細粒鋼が全部
混合した状態で、冷却ｖ１７に供給されているため、１
００〜５０ｍｍの粗粒焼結鉱は内部まで十分に核熱され
ずに冷却Ｒ７から排出され、２次破砕篩分ステーション
１４で破砕された時に復熱し、次工程への搬送設備に悪
影響を及ぼしていた。
１において、焼結鉱２のもつ顕熱を効率良く熱交換し抜
熱するには、焼結鉱２の粒度が大きく影響するが、従来
、１００〜５０ｍｍの粗粒、５０〜３０ｍｍの中粒、３
０〜１０ｍｍの小粒、および−１０ｍｍの細粒鋼が全部
混合した状態で、冷却ｖ１７に供給されているため、１
００〜５０ｍｍの粗粒焼結鉱は内部まで十分に核熱され
ずに冷却Ｒ７から排出され、２次破砕篩分ステーション
１４で破砕された時に復熱し、次工程への搬送設備に悪
影響を及ぼしていた。
また、冷却ゾーン３１ｔ−ｊよび排熱回収ゾーン３０の
充填層において一１０ｍｍの粉鉱が混入すると通気性が
悪化し圧力損失が大きくなりファン電力が増大する。さ
らに、ガス流れの偏流が起こり、効率的な熱交換が行な
われないことがあった。
充填層において一１０ｍｍの粉鉱が混入すると通気性が
悪化し圧力損失が大きくなりファン電力が増大する。さ
らに、ガス流れの偏流が起こり、効率的な熱交換が行な
われないことがあった。
また特開昭５６−２９６３５に示される如く、焼結冷却
機を竪型冷却機として利用する技術もあるが、この技術
においても上記と同様の問題があり、粉鉱の混入により
圧損の上Ｒをきたし、かつ、粗粒部は内部まで十分な抜
熱ができないため、問題を生じる。
機を竪型冷却機として利用する技術もあるが、この技術
においても上記と同様の問題があり、粉鉱の混入により
圧損の上Ｒをきたし、かつ、粗粒部は内部まで十分な抜
熱ができないため、問題を生じる。
本発明は前記した１００〜５０ ｍ ｍの粗粒、５０〜
３０ｍｍの中粒、３０〜１０ ｍ ｍの小粒、および−
１０ｍｍの細粒焼結鉱が全部混合した状態で冷却機に供
給されていることによる各種弊害、すなわち冷却機の排
熱回収効率の低下、冷却ゾーンにおける冷却能力の低下
、通気抵抗増大によるファン電力のヒ昇、ざらに粗粒焼
結鉱の２次破砕での復熱による搬送設備の寿命低下等の
問題点を解決することを目的とするものである。
３０ｍｍの中粒、３０〜１０ ｍ ｍの小粒、および−
１０ｍｍの細粒焼結鉱が全部混合した状態で冷却機に供
給されていることによる各種弊害、すなわち冷却機の排
熱回収効率の低下、冷却ゾーンにおける冷却能力の低下
、通気抵抗増大によるファン電力のヒ昇、ざらに粗粒焼
結鉱の２次破砕での復熱による搬送設備の寿命低下等の
問題点を解決することを目的とするものである。
本発明は、焼結機排鉱部で１次破砕された焼結鉱を焼結
冷却機へ供給するに際し、 ａ）移送方向に下り勾配を付したグリズリに前記焼結鉱
を供給して粗粒、中粒、細粒に篩分け。
冷却機へ供給するに際し、 ａ）移送方向に下り勾配を付したグリズリに前記焼結鉱
を供給して粗粒、中粒、細粒に篩分け。
ｂ）被篩分焼結鉱から細粒と粗粒を除外して竪型充填層
成熱交換品へ供給し、 Ｃ）上記グリズリ上の粗粒は、グリズリ端の破砕機に導
入して２次破砕して冷却機に供給するという技術手段を
講じたことを特徴とする焼結冷却機への焼結鋲供給方法
である。
成熱交換品へ供給し、 Ｃ）上記グリズリ上の粗粒は、グリズリ端の破砕機に導
入して２次破砕して冷却機に供給するという技術手段を
講じたことを特徴とする焼結冷却機への焼結鋲供給方法
である。
一般に、充＠層の伝熱量ｑおよび圧力損失ΔＰは次式で
表わされる。
表わされる。
・・・・・・ （１）
・・・・・・ （２）
ただし、
ｑ：伝熱量（ｋＣａ！ｌ／ｍ′・ｈ）
Ｋｌ ：粒子形状に関する係数
Ｄｐ＝平均粒子径（ｍ）
ε：空隙率（−）
ｈｐ：粒子−流体間熱伝達係数
（ｋｃ ａｕ／ｍ’・ｈ ａ’ｃ）
ＬＦ ：流体温度（°Ｃ）
ｔｓ：固体温度（℃）
ΔＰ：圧力損失（ｋｇ／ｍ’）
Ｋｌ：粒子形状に関する係数
ｐ：流体′＃：Ｉｆ （ｋ ｇ ／ ｍ’ ）ｖ＝ｆ均
粒速（ｍ／ ｓ ｅ ｃ） 前記に示す如く、充填層の伝熱量ｑおよび圧力損失ΔＰ
は焼結鉱のモ均粒子径Ｄｐに大きく左右され、Ｄｐを小
さくすると粒子の比表面積が増大し、熱媒体である空気
流との接触面積が増加することにより伝熱量は向上する
が逆に圧力損失は大きくなる。
粒速（ｍ／ ｓ ｅ ｃ） 前記に示す如く、充填層の伝熱量ｑおよび圧力損失ΔＰ
は焼結鉱のモ均粒子径Ｄｐに大きく左右され、Ｄｐを小
さくすると粒子の比表面積が増大し、熱媒体である空気
流との接触面積が増加することにより伝熱量は向上する
が逆に圧力損失は大きくなる。
この原理原則に着眼し、冷却機における焼結鉱のもつ顕
熱を効率良く抜熱するため焼結機排鉱部と冷却機との間
に、Ｉ、Ｉ；ｌ定グリズリ竪型充填式熱交換器および２
次破砕機を配設し、前記グリズリの篩１１寸法を一ヒ流
側から下流側に向って複数段階に順次大きくすることに
より、焼結鉱を粗粒サイズ（１００〜５０ｍｍ）、中、
小粒サイズ（５０〜１０ｍｍ）、および細粒鉱サイズ（
−１０ｍｍ）に篩分け、細粒鋸は冷却機に通さないで次
工程の篩分ステーションへ直送し、また、中、小粒は前
記充填式熱交換器により抜熱した後、冷却機へ供給し、
ざらに粗粒は前記の２次破砕機に投入し。
熱を効率良く抜熱するため焼結機排鉱部と冷却機との間
に、Ｉ、Ｉ；ｌ定グリズリ竪型充填式熱交換器および２
次破砕機を配設し、前記グリズリの篩１１寸法を一ヒ流
側から下流側に向って複数段階に順次大きくすることに
より、焼結鉱を粗粒サイズ（１００〜５０ｍｍ）、中、
小粒サイズ（５０〜１０ｍｍ）、および細粒鉱サイズ（
−１０ｍｍ）に篩分け、細粒鋸は冷却機に通さないで次
工程の篩分ステーションへ直送し、また、中、小粒は前
記充填式熱交換器により抜熱した後、冷却機へ供給し、
ざらに粗粒は前記の２次破砕機に投入し。
中粒サイズ以下に破砕した後、冷却機へ供給することに
より冷却機での排熱回収効率および冷却能力の向上を図
るものである。
より冷却機での排熱回収効率および冷却能力の向上を図
るものである。
第１図は、焼結機ｌと冷却機７との間に本発明を好適に
実施することのできる焼結鉱給鉱装置１５を配設した実
施例の系統図を示し、また第２図は給鉱装置１５の具体
的構成を、さらに第３図および第４図はそれぞれ第３図
におけるＡ−Ａ矢視図、Ｂ−Ｂ矢視図を示す。
実施することのできる焼結鉱給鉱装置１５を配設した実
施例の系統図を示し、また第２図は給鉱装置１５の具体
的構成を、さらに第３図および第４図はそれぞれ第３図
におけるＡ−Ａ矢視図、Ｂ−Ｂ矢視図を示す。
これらの図を用いて本発明の実施例を詳細に説明すると
、焼結鉱給鉱袋２１１５は、第１図に示すように、焼結
機１の排鉱部におけるガイド３、破砕機４および受歯５
からなる１次破砕工程と、冷却機７による排熱回収およ
び冷却工程との間に配設され、第２図に示すように１次
破砕された焼結鉱２の移送方向に、約４０°以上の下り
傾斜をもつ固定式のグリズリ１６を設け、該グリズリ１
６の篩目寸法は上流側から下流側に向って例えば１０ｍ
ｍおよび５０ｍｍの２段階に順次大きくなっており、ま
た前記グリズリ１６の篩目寸法５０ｍｍをオーバーする
粗粒焼結鉱を５０ｍｍ以下に破砕するための２次破砕機
１７が配設されている。また、Ｉｉｉ記グリズリ１６で
篩分された一１０ｍｍの４１１粒焼結鋸１８は分１１．
ＩＩシュート１９により冷却機７とは別系統に配設した
コンベヤ２０により次工程の篩分はステーション１４へ
搬送できるようになっている。さらに前記グリズリ１６
によって篩分された５０〜１０ｍｍの中、小粒焼結鉱２
１は前記グリズリ１６の直下に配設した竪型充填層式熱
交換器２２八投入し、Ｆ部から循環ガスを送り込んで熱
交換した後、冷却機７のトラフにその幅方向に均一にな
るように供給される。前記熱交換器２２で熱交換したガ
スは、１一方に吸引され、１次破砕室２３からダクト９
により除塵器２４に導き、除塵した後、ファン１１を介
して熱交換器ボイラ１０に通し、熱交換した後、冷却ａ
７の下方から小中粒焼結鉱２１および２次破砕された焼
結鉱の供給ゾーンに吹き込み循環される。
、焼結鉱給鉱袋２１１５は、第１図に示すように、焼結
機１の排鉱部におけるガイド３、破砕機４および受歯５
からなる１次破砕工程と、冷却機７による排熱回収およ
び冷却工程との間に配設され、第２図に示すように１次
破砕された焼結鉱２の移送方向に、約４０°以上の下り
傾斜をもつ固定式のグリズリ１６を設け、該グリズリ１
６の篩目寸法は上流側から下流側に向って例えば１０ｍ
ｍおよび５０ｍｍの２段階に順次大きくなっており、ま
た前記グリズリ１６の篩目寸法５０ｍｍをオーバーする
粗粒焼結鉱を５０ｍｍ以下に破砕するための２次破砕機
１７が配設されている。また、Ｉｉｉ記グリズリ１６で
篩分された一１０ｍｍの４１１粒焼結鋸１８は分１１．
ＩＩシュート１９により冷却機７とは別系統に配設した
コンベヤ２０により次工程の篩分はステーション１４へ
搬送できるようになっている。さらに前記グリズリ１６
によって篩分された５０〜１０ｍｍの中、小粒焼結鉱２
１は前記グリズリ１６の直下に配設した竪型充填層式熱
交換器２２八投入し、Ｆ部から循環ガスを送り込んで熱
交換した後、冷却機７のトラフにその幅方向に均一にな
るように供給される。前記熱交換器２２で熱交換したガ
スは、１一方に吸引され、１次破砕室２３からダクト９
により除塵器２４に導き、除塵した後、ファン１１を介
して熱交換器ボイラ１０に通し、熱交換した後、冷却ａ
７の下方から小中粒焼結鉱２１および２次破砕された焼
結鉱の供給ゾーンに吹き込み循環される。
なお、前記グリズリ１６の取付方向は、第２図の実施例
では冷却機７の移送方向と逆向きになっているが、冷却
ａ７の移送方向と同じ方向でも良い。
では冷却機７の移送方向と逆向きになっているが、冷却
ａ７の移送方向と同じ方向でも良い。
焼結鉱給鉱装置１５を用い、冷却機７へ高温焼結鉱２を
供給する手順を説明する。まず、焼結機１により焼成が
完γした高温焼結鉱２は、排鉱部においてガイド３上に
落下し、破砕機４および受歯５により１００ｍｍ以下に
１次破砕された後、その直下に設けたグリズリ１６に投
入され、上流側から１０ｍｍ、５０ｍｍの順で篩分けら
れる。
供給する手順を説明する。まず、焼結機１により焼成が
完γした高温焼結鉱２は、排鉱部においてガイド３上に
落下し、破砕機４および受歯５により１００ｍｍ以下に
１次破砕された後、その直下に設けたグリズリ１６に投
入され、上流側から１０ｍｍ、５０ｍｍの順で篩分けら
れる。
グリズリ１６の１段目で篩分けされ滴下となった一１０
ｍｍの細粒焼結鉱１８はシュート１９により糸外に取り
出し、冷却機７と別系統に設けたコンベヤ２０により次
工程の篩分ステーション１４へ直送される。また前記グ
リズリ１６の２段目および３段目で篩分けされ篩下とな
った１０〜５０ｍｍの小、中粒焼結鉱２１は、前記グリ
ズリの直下に設けた竪型充填式熱交換器２２八投入され
て充填層を形成し、下部より循環ガスを吹き込んで熱交
換した後排出され、冷却ａ７のトラフ２５上にその幅方
向に均一になるように装入される。さらに、前記グリズ
リ１６の篩」−産物となった５０ｍｍ以上の粗粒焼結鉱
は破砕機１７により５０ ｍ ｍ以下に２次破砕された
後、冷却機７のトラフ２５の幅方向に均一に、かつ前記
小、中粒焼結鉱２１より先に装入され、第４図に示すよ
うな装入層が形成される。
ｍｍの細粒焼結鉱１８はシュート１９により糸外に取り
出し、冷却機７と別系統に設けたコンベヤ２０により次
工程の篩分ステーション１４へ直送される。また前記グ
リズリ１６の２段目および３段目で篩分けされ篩下とな
った１０〜５０ｍｍの小、中粒焼結鉱２１は、前記グリ
ズリの直下に設けた竪型充填式熱交換器２２八投入され
て充填層を形成し、下部より循環ガスを吹き込んで熱交
換した後排出され、冷却ａ７のトラフ２５上にその幅方
向に均一になるように装入される。さらに、前記グリズ
リ１６の篩」−産物となった５０ｍｍ以上の粗粒焼結鉱
は破砕機１７により５０ ｍ ｍ以下に２次破砕された
後、冷却機７のトラフ２５の幅方向に均一に、かつ前記
小、中粒焼結鉱２１より先に装入され、第４図に示すよ
うな装入層が形成される。
なお、第５図に１次破砕後の焼結鉱の粒度分布を示すが
、これより−１０ｍｍの細粒鉱焼結鉱の割合は約３５％
、５０〜１０ｍｍの小、中粒焼結鉱は約３５％、＋５０
ｍｍの粗粒焼結鉱は約３０％程度である。
、これより−１０ｍｍの細粒鉱焼結鉱の割合は約３５％
、５０〜１０ｍｍの小、中粒焼結鉱は約３５％、＋５０
ｍｍの粗粒焼結鉱は約３０％程度である。
（１）−１０ｍｍの細粒焼結鉱を冷却機に供給する前に
分級し、系外に排出することにより、冷却機における充
填層の通気抵抗が低下し、循環ファンおよび冷却ファン
の電力を削減することができる。
分級し、系外に排出することにより、冷却機における充
填層の通気抵抗が低下し、循環ファンおよび冷却ファン
の電力を削減することができる。
（２）５０〜１０ｍｍの小、中粒焼結鉱を事前に分級し
、竪型充填層式熱交換器で熱交換することにより排熱回
収効率の向上および冷却機での冷却ゾーン拡張を図るこ
とができ、冷却能力が向上する。
、竪型充填層式熱交換器で熱交換することにより排熱回
収効率の向上および冷却機での冷却ゾーン拡張を図るこ
とができ、冷却能力が向上する。
（３）＋５０ｍｍの粗粒焼結鉱を抜き出して５０ｍｍ以
下に破砕して、冷却トラフ７へ装入することにより排熱
回収ゾーンでの排熱回収効率が向」ニし、蒸気および電
力回収場が増大する。また冷却ゾーンにおいては小風ｒ
５で冷却できるので、冷却ファンの電力を削減すること
ができる。
下に破砕して、冷却トラフ７へ装入することにより排熱
回収ゾーンでの排熱回収効率が向」ニし、蒸気および電
力回収場が増大する。また冷却ゾーンにおいては小風ｒ
５で冷却できるので、冷却ファンの電力を削減すること
ができる。
（４）粗粒焼結鉱を２次破砕した上で冷却機に供給する
ので、従来のように粗粒が復熱するなどの問題もなく、
搬送設備の寿命向上を図ることができ、メンテナンスコ
スト削減にもなる。
ので、従来のように粗粒が復熱するなどの問題もなく、
搬送設備の寿命向上を図ることができ、メンテナンスコ
スト削減にもなる。
第１図は本発明の実施例に好適に用いられる焼結鉱給鉱
装置の系統図、第２図は実施例の装置の具体的な＃ｌ成
を示す縦断面図、第３図は第２図におけるＡ−Ａ矢視図
、第４図は第２図におけるＢ−Ｂ矢視図、第５図は１次
破砕した焼結鉱の粒度分布を示すグラフ、第６図は従来
技術の説明図を示す。 １・・・焼結機 ２・・・焼結鉱 ７・・・冷却機 １４・・・２ 次ｔＡ 分ステーション１５・・・焼結
鉱給鉱装置 １６・・・グリズリ １７・・・２次破砕機 １９・・・分割シュート ２０・・・搬送コンベヤ ２２・・・竪型充填層式熱交換器 ２５・・・トラフ
装置の系統図、第２図は実施例の装置の具体的な＃ｌ成
を示す縦断面図、第３図は第２図におけるＡ−Ａ矢視図
、第４図は第２図におけるＢ−Ｂ矢視図、第５図は１次
破砕した焼結鉱の粒度分布を示すグラフ、第６図は従来
技術の説明図を示す。 １・・・焼結機 ２・・・焼結鉱 ７・・・冷却機 １４・・・２ 次ｔＡ 分ステーション１５・・・焼結
鉱給鉱装置 １６・・・グリズリ １７・・・２次破砕機 １９・・・分割シュート ２０・・・搬送コンベヤ ２２・・・竪型充填層式熱交換器 ２５・・・トラフ
Claims (1)
- １ 焼結機排鉱部で１次破砕された焼結鉱を焼結冷却機
へ供給するに際し、前記焼結鉱を粗粒、中粒、細粒に篩
分け、細粒は冷却機をバイパスさせ、中粒は竪型充填層
式熱交換器を介して冷却機へ供給する一方、粗粒は２次
破砕して上記冷却機に供給することを特徴とする焼結冷
却機への焼結鉱供給方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1370286A JPS62174336A (ja) | 1986-01-27 | 1986-01-27 | 焼結冷却機への焼結鉱供給方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1370286A JPS62174336A (ja) | 1986-01-27 | 1986-01-27 | 焼結冷却機への焼結鉱供給方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62174336A true JPS62174336A (ja) | 1987-07-31 |
Family
ID=11840535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1370286A Pending JPS62174336A (ja) | 1986-01-27 | 1986-01-27 | 焼結冷却機への焼結鉱供給方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62174336A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006183142A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の整粒方法およびそれに用いる揺動式分級機 |
| JP2007217730A (ja) * | 2006-02-15 | 2007-08-30 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の整粒方法およびそれに用いる揺動式分級機 |
| JP2007217729A (ja) * | 2006-02-15 | 2007-08-30 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の整粒方法およびそれに用いる揺動式分級機 |
-
1986
- 1986-01-27 JP JP1370286A patent/JPS62174336A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006183142A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の整粒方法およびそれに用いる揺動式分級機 |
| JP2007217730A (ja) * | 2006-02-15 | 2007-08-30 | Jfe Steel Kk | 焼結鉱の整粒方法およびそれに用いる揺動式分級機 |
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