JPS6216803A - 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 - Google Patents
鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法Info
- Publication number
- JPS6216803A JPS6216803A JP15624985A JP15624985A JPS6216803A JP S6216803 A JPS6216803 A JP S6216803A JP 15624985 A JP15624985 A JP 15624985A JP 15624985 A JP15624985 A JP 15624985A JP S6216803 A JPS6216803 A JP S6216803A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- direct
- steel
- cracking
- ingot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 34
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims description 15
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 101
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 27
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 20
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 31
- 238000007373 indentation Methods 0.000 claims description 21
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 8
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 7
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 229910001336 Semi-killed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000004134 energy conservation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910021652 non-ferrous alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、アルミキルド鋼、アルミセミキルド鋼または
アルミシリコンキルド鋼等自動車用鋼板、一般建築用鋼
板、造船用鋼板、機械構造用鋼板等に供される炭素鋼な
らびにNb、■等を含有する低合金鋼の熱間圧延時の表
面割れを防止した熱間圧延法に関するものであや、特に
それら鋼の造塊もしくは連続鋳造直後の鋼塊もしくは鋳
片をただちに熱間圧延するか、または造塊、もしくは連
続鋳造後そのまま鋳片もしくは鋼塊を保温炉あるいは加
熱炉等に装入してから熱間圧延を行うプロセスにおいて
、熱間圧延時に鋼片の表面に割れの発生するのを防止す
る方法に関する。
アルミシリコンキルド鋼等自動車用鋼板、一般建築用鋼
板、造船用鋼板、機械構造用鋼板等に供される炭素鋼な
らびにNb、■等を含有する低合金鋼の熱間圧延時の表
面割れを防止した熱間圧延法に関するものであや、特に
それら鋼の造塊もしくは連続鋳造直後の鋼塊もしくは鋳
片をただちに熱間圧延するか、または造塊、もしくは連
続鋳造後そのまま鋳片もしくは鋼塊を保温炉あるいは加
熱炉等に装入してから熱間圧延を行うプロセスにおいて
、熱間圧延時に鋼片の表面に割れの発生するのを防止す
る方法に関する。
(従来の技術)
すでに当業界において良く知られているように、凝固の
ままの鋳片または鋼塊を途中加熱することなく、その保
有熱を利用してそのまま直接熱間圧延すること(以下、
単に“直接圧延”という)あるいは朱だArl変熊点以
上の表面温度を存する鋳片または鋼塊を一旦加熱炉、保
温炉等に装入してから熱間圧延すること(以下、単に“
直送圧延”という)は省エネルギーの観点から最も望ま
しい操業形態であるが、その実現に当たっては鋳片表面
性状あるいは設備レイアウトなどに関する問題が種々存
在していた。しかし近年に至り、それらに対する技術改
善が進むにつれ、直接圧延あるいは直送圧延に関する検
討が活発となってきた。
ままの鋳片または鋼塊を途中加熱することなく、その保
有熱を利用してそのまま直接熱間圧延すること(以下、
単に“直接圧延”という)あるいは朱だArl変熊点以
上の表面温度を存する鋳片または鋼塊を一旦加熱炉、保
温炉等に装入してから熱間圧延すること(以下、単に“
直送圧延”という)は省エネルギーの観点から最も望ま
しい操業形態であるが、その実現に当たっては鋳片表面
性状あるいは設備レイアウトなどに関する問題が種々存
在していた。しかし近年に至り、それらに対する技術改
善が進むにつれ、直接圧延あるいは直送圧延に関する検
討が活発となってきた。
その結果、直接圧延あるいは直送圧延においては、従来
法、すなわち、造塊あるいは連続鋳造後、一旦Ar+変
態点以下、室温近くまで冷却後再加熱して圧延する方法
にみられる冶金学的現象とは異なった現象が多く見出さ
れた。中でも材料の熱間加工性が著しく低下すること、
つまり従来法においては何ら問題とならなかったような
鋼種においても直接圧延あるいは直送圧歳においては熱
間圧延時に鋼片表面に割れの発生することが判明した。
法、すなわち、造塊あるいは連続鋳造後、一旦Ar+変
態点以下、室温近くまで冷却後再加熱して圧延する方法
にみられる冶金学的現象とは異なった現象が多く見出さ
れた。中でも材料の熱間加工性が著しく低下すること、
つまり従来法においては何ら問題とならなかったような
鋼種においても直接圧延あるいは直送圧歳においては熱
間圧延時に鋼片表面に割れの発生することが判明した。
一般に、鋼の熱間加工性はオーステナイト粒径(以下、
“γ粒径゛という)と硫化物、炭窒化物などの析出状態
の影響を強く受け、一般にγ粒径が微細なほど、またγ
粒界への硫化物、炭窒化物などの析出が少ないほど、熱
間加工性は向上する。
“γ粒径゛という)と硫化物、炭窒化物などの析出状態
の影響を強く受け、一般にγ粒径が微細なほど、またγ
粒界への硫化物、炭窒化物などの析出が少ないほど、熱
間加工性は向上する。
そして従来法においては、材料に冷却再加熱を繰り返す
ことでT (オーステナイト)−α(フェライト)変態
を経験させて、1粒を微細化し、かつ析出物の多くを粒
内に固定してγ粒界への析出量を少なくすることにより
熱間加工性を向上させていた。
ことでT (オーステナイト)−α(フェライト)変態
を経験させて、1粒を微細化し、かつ析出物の多くを粒
内に固定してγ粒界への析出量を少なくすることにより
熱間加工性を向上させていた。
これに対し、直接圧延法あるいは直送圧延法の場合には
、鋼塊もしくは鋳片のもつ保有熱を最大限に利用するこ
とがらγ−α変態を経ずに圧延するのでγ粒径は非常に
大きく、かつ1粒界への析出も多く、したがって、熱間
加工性は低下することとなる。このような熱屡歴が、熱
間圧延時の割れの原因とされるのである。
、鋼塊もしくは鋳片のもつ保有熱を最大限に利用するこ
とがらγ−α変態を経ずに圧延するのでγ粒径は非常に
大きく、かつ1粒界への析出も多く、したがって、熱間
加工性は低下することとなる。このような熱屡歴が、熱
間圧延時の割れの原因とされるのである。
このような直接圧延あるいは直送圧延にみられる熱間圧
延時の割れの発生防止に関しては、既にいくつかの提案
がなされているが、これらに共通する考え方は特開昭5
5−84201号あるいは特開昭55−84203号に
代表されるように、凝固後の鋳片の冷却速度を遅くする
か、冷却途中で所定温度に一定時間以上保持して、析出
物を凝集・粗大化させ、γ粒界における析出物の数を減
らすことにより割れを防止しようとするものである。す
なわち、従来技術にあってはいずれも前述の割れ原因の
一つである硫化物、炭窒化物などの析出形態の制御を狙
ったもので、一応相当の効果が認められた。
延時の割れの発生防止に関しては、既にいくつかの提案
がなされているが、これらに共通する考え方は特開昭5
5−84201号あるいは特開昭55−84203号に
代表されるように、凝固後の鋳片の冷却速度を遅くする
か、冷却途中で所定温度に一定時間以上保持して、析出
物を凝集・粗大化させ、γ粒界における析出物の数を減
らすことにより割れを防止しようとするものである。す
なわち、従来技術にあってはいずれも前述の割れ原因の
一つである硫化物、炭窒化物などの析出形態の制御を狙
ったもので、一応相当の効果が認められた。
しかし、その一方でこれら従来技術がかかえる問題点も
浮き彫りになってきた。すなわち、割れ防止に必要な冷
却速度あるいは温度保持条件を満足させることは実際の
操業において著しい生産性の低下を招き、そのような条
件にしたがう限り殊に現在開発中の連続鋳造圧延法の適
用は至難なことである。
浮き彫りになってきた。すなわち、割れ防止に必要な冷
却速度あるいは温度保持条件を満足させることは実際の
操業において著しい生産性の低下を招き、そのような条
件にしたがう限り殊に現在開発中の連続鋳造圧延法の適
用は至難なことである。
以上の従来技術は、いわゆる冶金学的観点からの割れ対
策であるが、一方、割れを引き起こす原因の一つである
圧延中の材料の応力分布状態の観点からの対策として特
開昭56−74304号に開示されるように被圧延材に
押込み力を作用させつつ圧延することにより割れを防止
せんとする方法が提案されている。この方法は被圧延材
に圧縮力を付与することにより、割れの原因となる引張
力を低下させようとするものであり、原理的には有効な
方法ではあるが、本発明者らの検討の結果以下の如き問
題点を有することが判明した。
策であるが、一方、割れを引き起こす原因の一つである
圧延中の材料の応力分布状態の観点からの対策として特
開昭56−74304号に開示されるように被圧延材に
押込み力を作用させつつ圧延することにより割れを防止
せんとする方法が提案されている。この方法は被圧延材
に圧縮力を付与することにより、割れの原因となる引張
力を低下させようとするものであり、原理的には有効な
方法ではあるが、本発明者らの検討の結果以下の如き問
題点を有することが判明した。
(発明が解決しようとする問題点)
すなわち、押込み圧延の割れ防止効果に関し、以下に示
す検討を行った。
す検討を行った。
JIS 5PIICクラスの40mn+’ x600m
+s ’の鋳片を直径115 mn+のワークロール径
を存する4段圧延機により1パスで25+amまで直接
圧延を行った。その結果、圧下面に横割れが多発すると
ともに板幅端面にも割れが散発した。そこで油圧シリン
ダーにより1.0kg/am”の押込み力を付与しつつ
同様に直接圧延を行ったところ、板幅中央近傍の横割れ
はなくなったが、板幅端面を含む、端部近傍の割れは残
存した。そこでさらに押込み力を増大したが、板端面の
割れはほとんど軽減されなかった。
+s ’の鋳片を直径115 mn+のワークロール径
を存する4段圧延機により1パスで25+amまで直接
圧延を行った。その結果、圧下面に横割れが多発すると
ともに板幅端面にも割れが散発した。そこで油圧シリン
ダーにより1.0kg/am”の押込み力を付与しつつ
同様に直接圧延を行ったところ、板幅中央近傍の横割れ
はなくなったが、板幅端面を含む、端部近傍の割れは残
存した。そこでさらに押込み力を増大したが、板端面の
割れはほとんど軽減されなかった。
ここに、本発明の目的とするところは、圧延法の改善に
より熱間圧延時の面割れはもちろん耳割れをも防止でき
る方法を提供することであ漬。
より熱間圧延時の面割れはもちろん耳割れをも防止でき
る方法を提供することであ漬。
本発明の別の目的は、直接圧延法もしくは直送圧延法に
おいて圧延法の改善により熱間圧延時の面割れはもちろ
ん珂割れをも防止できる方法を提供することである。
おいて圧延法の改善により熱間圧延時の面割れはもちろ
ん珂割れをも防止できる方法を提供することである。
(問題点を解決するための手段)
本発明者はかかる目的達成のため、さらに前述の実験内
容を検討した結果、鋼片の圧下面に発生する横割れ(面
割れ)は押込み圧延により容易に防止できるが、板幅端
部に発生する割れ(耳割れ)に対しては防止効果がほと
んどないことを知見した。すなわち押込み圧延により割
れを完全に防止するためには耳割れが発生しないような
条件との組合せが必要であることを知った。
容を検討した結果、鋼片の圧下面に発生する横割れ(面
割れ)は押込み圧延により容易に防止できるが、板幅端
部に発生する割れ(耳割れ)に対しては防止効果がほと
んどないことを知見した。すなわち押込み圧延により割
れを完全に防止するためには耳割れが発生しないような
条件との組合せが必要であることを知った。
ところで、一般に板圧延においては板端部は圧延方向に
引張力を、板中央部では圧縮力を受けることが知られて
いる。これは圧延により材料は板厚方向および圧延方向
以外にいわゆる幅拡がりと呼ばれる板幅方向への変形が
生ずるためであり、押込み圧延はこのような被圧延材に
圧縮力を付与することにより圧延方向の引張力を低下さ
せて割れの発生を防止せんとするものである。
引張力を、板中央部では圧縮力を受けることが知られて
いる。これは圧延により材料は板厚方向および圧延方向
以外にいわゆる幅拡がりと呼ばれる板幅方向への変形が
生ずるためであり、押込み圧延はこのような被圧延材に
圧縮力を付与することにより圧延方向の引張力を低下さ
せて割れの発生を防止せんとするものである。
そこで、本発明者らは押込み圧延の効果を解明するため
に、圧延中の材料の板幅方向での圧延方向応力を測定す
べく検討を行った。このような圧延応力分布に関しては
実測例はもちろんのこと、解析例においても厳密なもの
はほとんどない。本発明者らは以下に示す方法により、
間接的にではあるが圧延応力分布を求めることに成功し
た。すなわち板厚方向への貫通孔を板幅方向に所定のピ
ッチで設けた材料の圧延前後での孔形状の変化から圧延
応力分布を推定する方法である。これは貫通孔を設置し
た位置での応力状態に応じて孔は自由に変形するため、
逆に孔の変形状態からその位置での応力状態を推定しよ
うというものである。
に、圧延中の材料の板幅方向での圧延方向応力を測定す
べく検討を行った。このような圧延応力分布に関しては
実測例はもちろんのこと、解析例においても厳密なもの
はほとんどない。本発明者らは以下に示す方法により、
間接的にではあるが圧延応力分布を求めることに成功し
た。すなわち板厚方向への貫通孔を板幅方向に所定のピ
ッチで設けた材料の圧延前後での孔形状の変化から圧延
応力分布を推定する方法である。これは貫通孔を設置し
た位置での応力状態に応じて孔は自由に変形するため、
逆に孔の変形状態からその位置での応力状態を推定しよ
うというものである。
そこで本方法を用いて押込み圧延により圧延方向応力分
布がどのように変化するか調査を行った。
布がどのように変化するか調査を行った。
モデル実験用の供試材として直径2111111の貫通
孔を板幅方向数ケ所に設けた40’ X160 ’ X
300 ’ の純鉛板を用いた。これを室温で直径11
5 mmのロール径を有する圧延機で4O−26Lのバ
ススケジュールで圧延するさい、押込み力0と1.0k
g/mmzの場合での板幅方間での圧延方向応力分布を
測定した。
孔を板幅方向数ケ所に設けた40’ X160 ’ X
300 ’ の純鉛板を用いた。これを室温で直径11
5 mmのロール径を有する圧延機で4O−26Lのバ
ススケジュールで圧延するさい、押込み力0と1.0k
g/mmzの場合での板幅方間での圧延方向応力分布を
測定した。
第1図は本測定結果を示すものであるが、縦軸に示す圧
延方向の孔伸び率なるものは圧延前直径2mmの孔が圧
延後圧延方向に何倍伸びたかを示すものであり、その大
小がすなわち圧延方向応力の大小を示すものである。す
なわち圧延方向での孔の伸び率が大きいということは圧
延方向応力は引張り側に大であることを示し、逆に伸び
率が小さいということは圧延方向応力は圧縮側に大であ
ることを示すものである。第1図において押込み力を付
与することにより圧延方向の孔伸び率は全体的に小さく
なっており押込み圧延の効果が明瞭にあられれているが
、さらに詳細にみると、板幅中央部はどその効果は大き
く、板端部では効果が小さいことがわかる。そしてこの
ことは前記検討結果とよく一致する。
延方向の孔伸び率なるものは圧延前直径2mmの孔が圧
延後圧延方向に何倍伸びたかを示すものであり、その大
小がすなわち圧延方向応力の大小を示すものである。す
なわち圧延方向での孔の伸び率が大きいということは圧
延方向応力は引張り側に大であることを示し、逆に伸び
率が小さいということは圧延方向応力は圧縮側に大であ
ることを示すものである。第1図において押込み力を付
与することにより圧延方向の孔伸び率は全体的に小さく
なっており押込み圧延の効果が明瞭にあられれているが
、さらに詳細にみると、板幅中央部はどその効果は大き
く、板端部では効果が小さいことがわかる。そしてこの
ことは前記検討結果とよく一致する。
以上のことからも押込み圧延は面割れに対しては効果は
大きいものの、耳割れに対する効果はほとんどないこと
が明らかである。そこでさらに耳割れ対策に関し種々検
討を行った結果、厚み圧下を行う前に、耳割れの発生湯
所となる板端部に、幅圧下を加えることにより、その後
の厚み圧延に8おいて耳割れを防止できることを見出し
た。その原理は耳割れ発生湯所となる板端部にひずみを
加えることにより、再結晶を生じさせ、1粒の微細化を
図るか、再結晶が生じないまでもγ粒内に転位を発生さ
せ、割れの原因となるγ粒界への硫化物、炭窒化物等の
析出を転位を核とした粒内析出に改善することにより割
れを防止せんとするものである。
大きいものの、耳割れに対する効果はほとんどないこと
が明らかである。そこでさらに耳割れ対策に関し種々検
討を行った結果、厚み圧下を行う前に、耳割れの発生湯
所となる板端部に、幅圧下を加えることにより、その後
の厚み圧延に8おいて耳割れを防止できることを見出し
た。その原理は耳割れ発生湯所となる板端部にひずみを
加えることにより、再結晶を生じさせ、1粒の微細化を
図るか、再結晶が生じないまでもγ粒内に転位を発生さ
せ、割れの原因となるγ粒界への硫化物、炭窒化物等の
析出を転位を核とした粒内析出に改善することにより割
れを防止せんとするものである。
そこで幅圧下による耳割れ防止効果をさらに調査すべく
以下の如き実験的検討を行った。
以下の如き実験的検討を行った。
■鋼塊形状: 40IlllltX160++ua ’
、40mm’ x120mm ’■鋼種:普通鋼、低
合金鋼 ■圧延ロール径: 115mm(直径)■パススケジュ
ール=40→25L ■圧延形弐:直送圧延および直接圧延 ■幅圧下方式:ミル方式、プレス方式および鍛造方式 ■押込み力=0.5〜4.5kg/mm”以上の条件を
組合せ、合計60枚の圧延実験を行った。第2図は本実
験結果をまとめたものであるが片側で51以上(板幅全
体で10mm以上)の圧下を加えることにより、その後
押込みを付与しつつ厚み圧下を行えば耳割れを防止でき
ることが明らかとなった。しかも耳割れ防止に必要な幅
圧下量は素材板幅によらないことも確認された。
、40mm’ x120mm ’■鋼種:普通鋼、低
合金鋼 ■圧延ロール径: 115mm(直径)■パススケジュ
ール=40→25L ■圧延形弐:直送圧延および直接圧延 ■幅圧下方式:ミル方式、プレス方式および鍛造方式 ■押込み力=0.5〜4.5kg/mm”以上の条件を
組合せ、合計60枚の圧延実験を行った。第2図は本実
験結果をまとめたものであるが片側で51以上(板幅全
体で10mm以上)の圧下を加えることにより、その後
押込みを付与しつつ厚み圧下を行えば耳割れを防止でき
ることが明らかとなった。しかも耳割れ防止に必要な幅
圧下量は素材板幅によらないことも確認された。
本発明は以上の知見をもとに完成されたもので、その要
旨とするところは、造塊もしくは連続鋳造した直後の鋼
塊もしくは鋳片を直送圧延もしくは直接圧延する方法に
おいて、該鋼塊もしくは鋼片にまず片側5mm以上の幅
圧下を施した後、押込み力を付与しつつ圧延することを
特徴とする鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法である
。
旨とするところは、造塊もしくは連続鋳造した直後の鋼
塊もしくは鋳片を直送圧延もしくは直接圧延する方法に
おいて、該鋼塊もしくは鋼片にまず片側5mm以上の幅
圧下を施した後、押込み力を付与しつつ圧延することを
特徴とする鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法である
。
ここに、本発明はその好適態様によれば炭素鋼および低
合金鋼を対象とするものである。
合金鋼を対象とするものである。
なお、幅圧下方式としては前述の如く、ミル、プレス、
鍛造等公知の方法でよく、また幅圧下とその後の水平圧
延は単独でも、あるいは連続で行ってもよい。
鍛造等公知の方法でよく、また幅圧下とその後の水平圧
延は単独でも、あるいは連続で行ってもよい。
さらに押込み力については被圧延材の降伏応力の0.1
〜1.0倍が望ましい。これは0.1倍未満では割れ防
止効果がほとんどないこと、また1、0倍以上の押込み
力を付与した場合、被圧延材が座屈するためである。
〜1.0倍が望ましい。これは0.1倍未満では割れ防
止効果がほとんどないこと、また1、0倍以上の押込み
力を付与した場合、被圧延材が座屈するためである。
(作用)
ところで、幅圧下による耳割れ対策としては特開昭52
−77858号がすでに知られている。これは高速高圧
下圧延において鋳片を工、ジャーにより幅圧延後、再結
晶化加熱を行うことにより、鋳片端部の鋳造組織を破壊
、再結晶させ耳割れを防止せんとするものである。
−77858号がすでに知られている。これは高速高圧
下圧延において鋳片を工、ジャーにより幅圧延後、再結
晶化加熱を行うことにより、鋳片端部の鋳造組織を破壊
、再結晶させ耳割れを防止せんとするものである。
しかしながら、以下の点において本発明とこの従来技術
とは異質なものであって、その相違は明確である。
とは異質なものであって、その相違は明確である。
(1)圧延条件考慮の有無
従来法においては高圧下圧延における耳割れを問題とし
ているが、前述の如く問題となるのは単に耳割ればかり
でなく、面割れも考慮しなければならない。したがって
、本発明にあっては、幅圧下とともに押込み圧延を採用
しているのであり、これらの組合せにより予想外にも直
接圧延法および直送圧延法においても耳割れ、面割れの
いずれも効果的に防止できた。
ているが、前述の如く問題となるのは単に耳割ればかり
でなく、面割れも考慮しなければならない。したがって
、本発明にあっては、幅圧下とともに押込み圧延を採用
しているのであり、これらの組合せにより予想外にも直
接圧延法および直送圧延法においても耳割れ、面割れの
いずれも効果的に防止できた。
(2)対象とする鋼種および熱履歴
特開昭52−77858号の明細書中には対象とする鋼
種は特殊鋼、非鉄合金であり、普通鋼はとくに問題ない
ものとされており、このことは従来の再加熱圧延を対象
としていることを示している。これに対し本発明は直送
圧延あるいは直接圧延のような熱履歴においては従来の
再加熱圧延において何ら問題とならなかったような普通
鋼、低合金鋼においても割れが問題となることからなさ
れたものである。
種は特殊鋼、非鉄合金であり、普通鋼はとくに問題ない
ものとされており、このことは従来の再加熱圧延を対象
としていることを示している。これに対し本発明は直送
圧延あるいは直接圧延のような熱履歴においては従来の
再加熱圧延において何ら問題とならなかったような普通
鋼、低合金鋼においても割れが問題となることからなさ
れたものである。
(3)再結晶化加熱装置の必要性
従来法では幅圧下稜再結晶化のための加熱装置を必要と
しているが、本発明者らの検討によれば第1図に示す調
査結果から明らかなように、とくに再結晶化加熱装置が
なくても幅圧下だけで耳割れを防止できることが明らか
である。これは前述の如く幅圧下により再結晶にいたら
ないまでも、その結果性ずる転位を核として、問題とな
る硫化物、炭窒化物等が粒界析出から粒内析出へと改善
されるためである。
しているが、本発明者らの検討によれば第1図に示す調
査結果から明らかなように、とくに再結晶化加熱装置が
なくても幅圧下だけで耳割れを防止できることが明らか
である。これは前述の如く幅圧下により再結晶にいたら
ないまでも、その結果性ずる転位を核として、問題とな
る硫化物、炭窒化物等が粒界析出から粒内析出へと改善
されるためである。
以上のように両者には多くの相違点があり、これらは本
発明者らの検討においてはじめて明らかとなったもので
ある。
発明者らの検討においてはじめて明らかとなったもので
ある。
また圧延能率の向上を目的として1パスで高圧下率が得
られるように被圧延材に押込み力を付与することは公知
である。特公昭55−7322号はこの一例としてエツ
ジヤ−により押込み力を付与して高圧下圧延を行なおう
とするものであるが、従来のこの種の押込み圧延は表面
割れ防止という観点からなされたものではなく、従って
被圧延材は直送圧延あるいは直接圧延といった割れが問
題となる熱履歴をさけた状態で行われる点で本発明と本
質的に異なるものである。
られるように被圧延材に押込み力を付与することは公知
である。特公昭55−7322号はこの一例としてエツ
ジヤ−により押込み力を付与して高圧下圧延を行なおう
とするものであるが、従来のこの種の押込み圧延は表面
割れ防止という観点からなされたものではなく、従って
被圧延材は直送圧延あるいは直接圧延といった割れが問
題となる熱履歴をさけた状態で行われる点で本発明と本
質的に異なるものである。
次に実施例によって本発明をさらに具体的に説明する。
(実施例)
JIS 5P)IC相当の40mm’ X600mm
”の鋳片を直径20On+mのワークロール径を有する
4段圧延機により1パスで30mmまで直接圧延を行っ
た。このとき水平圧延に際しあらかじめ孔型を有する竪
型ロールにより、事前に最大、片側で30mmまで(板
幅全体で60mm)の幅圧下を行い、かつ水平圧延にお
いては押込み力を付与しつつ行った。幅圧下量が片側で
2mm程度(板幅全体で4mm程度)の場合、押込み力
を増大しても耳割れは残存したが、幅圧下量を片側で5
mm以上(板幅全体で10mm) とした場合、これに
押込み力を付与しつつ水平圧延を行うことにより割れは
皆無となった。
”の鋳片を直径20On+mのワークロール径を有する
4段圧延機により1パスで30mmまで直接圧延を行っ
た。このとき水平圧延に際しあらかじめ孔型を有する竪
型ロールにより、事前に最大、片側で30mmまで(板
幅全体で60mm)の幅圧下を行い、かつ水平圧延にお
いては押込み力を付与しつつ行った。幅圧下量が片側で
2mm程度(板幅全体で4mm程度)の場合、押込み力
を増大しても耳割れは残存したが、幅圧下量を片側で5
mm以上(板幅全体で10mm) とした場合、これに
押込み力を付与しつつ水平圧延を行うことにより割れは
皆無となった。
(発明の効果)
以上のように、本発明は省エネ、歩留向上にとってを効
なプロセスである直送圧延あるいは直接圧延の実施にあ
たって問題となる鋼片の表面割れを確実に防止できると
いう点で、その効果は非常に大である。
なプロセスである直送圧延あるいは直接圧延の実施にあ
たって問題となる鋼片の表面割れを確実に防止できると
いう点で、その効果は非常に大である。
第1図は、材料表面での圧延方向の孔伸び重分布におよ
ぼす押込み圧延の影響を示すグラフ;および 第2図は、幅圧下量と耳割れ評点の関係を示すグラフで
ある。
ぼす押込み圧延の影響を示すグラフ;および 第2図は、幅圧下量と耳割れ評点の関係を示すグラフで
ある。
Claims (1)
- 造塊もしくは連続鋳造した直後の鋼塊もしくは鋳片を直
送圧延もしくは直接圧延する方法において、該鋼塊もし
くは鋳片にまず片側5mm以上の幅圧下を施した後、押
込み力を付与しつつ圧延することを特徴とする鋼片の表
面割れを防止した熱間圧延法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15624985A JPS6216803A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15624985A JPS6216803A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6216803A true JPS6216803A (ja) | 1987-01-26 |
Family
ID=15623643
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15624985A Pending JPS6216803A (ja) | 1985-07-16 | 1985-07-16 | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6216803A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5411066A (en) * | 1993-10-29 | 1995-05-02 | Tsuda; Sotaro | Method of producing veneer |
-
1985
- 1985-07-16 JP JP15624985A patent/JPS6216803A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5411066A (en) * | 1993-10-29 | 1995-05-02 | Tsuda; Sotaro | Method of producing veneer |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107177793B (zh) | 一种厚度400-610mm的低合金特厚结构钢板及其制造方法 | |
CN107385328B (zh) | 两坯复合生产的具有优良内部质量、低温冲击韧性和抗层状撕裂性能的低合金特厚钢板 | |
JP6709695B2 (ja) | 熱間圧延用チタン素材の製造方法 | |
US6099665A (en) | Method for producing Cr-Ni type stainless steel thin sheet having excellent surface quality | |
JPS6216803A (ja) | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 | |
Prudnikov et al. | Influence of Thermal Cyclic Deformation and Hardening Heat Treatment on the Structure and Properties of Steel 10 | |
US6451136B1 (en) | Method for producing hot-rolled strips and plates | |
JP3528504B2 (ja) | 極厚鋼板の製造方法 | |
JPS6216802A (ja) | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 | |
JPS6216801A (ja) | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 | |
JP4687255B2 (ja) | 鋼板の製造方法 | |
JPH0860317A (ja) | チタン材の製造方法 | |
JPH0810804A (ja) | 厚板の圧延方法 | |
US4593551A (en) | Rolling procedures for alligator defect elimination | |
JPH0541348B2 (ja) | ||
JPS6216805A (ja) | 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法 | |
JPH05138207A (ja) | 方向性電磁鋼板の耳割れを低減する熱間圧延方法 | |
JPH0568525B2 (ja) | ||
SU899171A1 (ru) | Способ обработки алюминиево-кремниевых сплавов | |
US20200188972A1 (en) | Methods of sheet metal production and sheet metal products produced thereby | |
JP2847886B2 (ja) | 鋼片の表面割れを防止する熱間圧延方法 | |
JP2001300604A (ja) | パック圧延による薄板の製造方法 | |
JP2871292B2 (ja) | α+β型チタン合金板の製造方法 | |
JP2008307600A (ja) | 連続鋳造方法及び連続鋳造機 | |
孙荣生 et al. | Finite element simulation of crushed wave defects during cold continuous rolling |