JPS62131601A - マイクロ波可逆型利得移相方式 - Google Patents
マイクロ波可逆型利得移相方式Info
- Publication number
- JPS62131601A JPS62131601A JP27227385A JP27227385A JPS62131601A JP S62131601 A JPS62131601 A JP S62131601A JP 27227385 A JP27227385 A JP 27227385A JP 27227385 A JP27227385 A JP 27227385A JP S62131601 A JPS62131601 A JP S62131601A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transmission
- transmission line
- transistor
- lines
- reversible
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- Pending
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- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は半導体素子を利用してマイクロ波の伝送電力の
位相を変化させる方式に関する。
位相を変化させる方式に関する。
(従来の技術)
従来のマイクロ波集積回路(以下MICと略す)技術を
用いた移相器の移相方式としては。
用いた移相器の移相方式としては。
第3図に示す様にダイオードla、2aを伝送線路lb
、2b、−−−,5bに配置して、ダイオードla、2
aにそれぞれ相等しく電力が分配される様に伝送線路1
b、2b、・・・、5bを所定の値に設定する方式と、
第4図に示す様に電力分配回路1di介して各々伝送線
路1b、2bに電力が1/2づつ分配されると同時に伝
送線路1b、2bに配置きれたダイオードla、2aに
分配される方式とが用いられて来た。上記第3図、第4
図の方式で所望の移相量金得る為には、ダイオード印加
電圧?変化させ電圧印加状態でのダイオード・インピー
ダンスと各々整合及び所定位相量が得られる様に伝送線
路1b、2b、・・・ を設定する方式が用いられて来
たが、ダイオード自身の直列抵抗及び回路導体損失の為
に回路損失が極めて大きいと言う欠点があった。
、2b、−−−,5bに配置して、ダイオードla、2
aにそれぞれ相等しく電力が分配される様に伝送線路1
b、2b、・・・、5bを所定の値に設定する方式と、
第4図に示す様に電力分配回路1di介して各々伝送線
路1b、2bに電力が1/2づつ分配されると同時に伝
送線路1b、2bに配置きれたダイオードla、2aに
分配される方式とが用いられて来た。上記第3図、第4
図の方式で所望の移相量金得る為には、ダイオード印加
電圧?変化させ電圧印加状態でのダイオード・インピー
ダンスと各々整合及び所定位相量が得られる様に伝送線
路1b、2b、・・・ を設定する方式が用いられて来
たが、ダイオード自身の直列抵抗及び回路導体損失の為
に回路損失が極めて大きいと言う欠点があった。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明はこれらの欠点を解決する為、トランジスタ素子
を伝送線路に具備させ、この伝送線路のインピーダンス
及び線路長金所足の値に設定する事により、トランジス
タ素子を見込む電力反射係数を1以上となる様にし、可
逆性を保持しつつ電力伝送利得を持たせたものであり。
を伝送線路に具備させ、この伝送線路のインピーダンス
及び線路長金所足の値に設定する事により、トランジス
タ素子を見込む電力反射係数を1以上となる様にし、可
逆性を保持しつつ電力伝送利得を持たせたものであり。
以下図面により詳細に説明全行う。
(実施例)
第1図は本発明の一実施例のブロック図で。
1dは電力分配回路、 lc、2cはl・ランジスタ。
lb、2b、3b、4b、5b、6bは伝送線路である
。電力分配回路1dは可逆性を有し電力を各々1/2づ
つ位相差90°で伝送線路1b、2bへ分配するものな
らば良く2例えは3dBハイブリツト・カプラで構成さ
れる。
。電力分配回路1dは可逆性を有し電力を各々1/2づ
つ位相差90°で伝送線路1b、2bへ分配するものな
らば良く2例えは3dBハイブリツト・カプラで構成さ
れる。
今トランジスタとしてFETを例にとシ2例えばゲート
側を伝送線路1b、2b、ソース側tVアクタンス線路
3b、5b、 ドレイン側ヲ500終端線路4b、6
bに接続した場合について、以下に説明?行う。点A、
A’ からトランジスタlc、2c側を見込む反射係数
”L”、 (i=1 、2)は、伝送線路1b。
側を伝送線路1b、2b、ソース側tVアクタンス線路
3b、5b、 ドレイン側ヲ500終端線路4b、6
bに接続した場合について、以下に説明?行う。点A、
A’ からトランジスタlc、2c側を見込む反射係数
”L”、 (i=1 、2)は、伝送線路1b。
2bのインピーダンスIzb、電気長をθ1)と表せば
。
。
1’L” (Z b (Zn”+ j Zbtan19
b) −Z o (Zb + j Zo”tar+(
l b) )/(Zb (Zn(1)+jZbta+4
b) +Zo (、Zb+jZo(−θb)) (1
)で与えられる。但しトランジスタlc、2c(i)ゲ
ート側より見込んだインピーダンス2 zD(i)で表
し。
b) −Z o (Zb + j Zo”tar+(
l b) )/(Zb (Zn(1)+jZbta+4
b) +Zo (、Zb+jZo(−θb)) (1
)で与えられる。但しトランジスタlc、2c(i)ゲ
ート側より見込んだインピーダンス2 zD(i)で表
し。
i=1.2はバイアス状態1及び2を示している。
一方理想的な3dBハイブリツドのSマトリックスは。
で与えられる。これによp出力Pout に現れる信
号のSマトリックスは。
号のSマトリックスは。
で与えられるから2通過位相量△43 、 VSWRρ
(す、挿入損失L idSマ) IJックス各成分s
k、(+) (k、 1=(i) 1.2)を用いて。
(す、挿入損失L idSマ) IJックス各成分s
k、(+) (k、 1=(i) 1.2)を用いて。
で与えられる。但し
A(41−(Q十茗n(′)) (1−百22°う 十
茗、231ゝS−”)/(2茗2102)(7)B(s
)/Zo−C(α十Flu”) (1−”J22”)
+”i*”Qzl”) ・((1+百2□(1)) (
1−茗、□+11)十冨、□町、□(il) 4百12
(D茗2□(1))/C2Lx(D((I JJ ll
”) (1−42勺−B12°檜21町〕 (8ンC
(i)”O−((1−’Lz(i) (1−L2怖−B
lz”Em町/(2’In”) (9)DL、−((
1+茗223iうα−椙、(i))十茗、2(”ら町/
■茗4(う (転)である。
茗、231ゝS−”)/(2茗2102)(7)B(s
)/Zo−C(α十Flu”) (1−”J22”)
+”i*”Qzl”) ・((1+百2□(1)) (
1−茗、□+11)十冨、□町、□(il) 4百12
(D茗2□(1))/C2Lx(D((I JJ ll
”) (1−42勺−B12°檜21町〕 (8ンC
(i)”O−((1−’Lz(i) (1−L2怖−B
lz”Em町/(2’In”) (9)DL、−((
1+茗223iうα−椙、(i))十茗、2(”ら町/
■茗4(う (転)である。
上式よp 3dBハイブリツト回路の損失が小さ(i)
い場合には、 II’L+>1ならば伝送利得を有する
事が理解出来る。また伝送線路1b、2bの伝送損失金
無視すればj ml’ ”DIを満足させる為には+
pT(+) 1 )1でわれは良い事が解る。
事が理解出来る。また伝送線路1b、2bの伝送損失金
無視すればj ml’ ”DIを満足させる為には+
pT(+) 1 )1でわれは良い事が解る。
今3端子トランジスタのSパラメータを。
と書き表すと 1 pTfi) 1ン1を得る為には1
例えばソース側にリアクタンス線路3b、5bk装荷し
た場合2点C,C’から見込む反射係数ヲrsとすれば である事よシ、所望周波数でP8を所定の値に設定する
事で 1 p、(i) 1>1が実現出来る事が解る。
例えばソース側にリアクタンス線路3b、5bk装荷し
た場合2点C,C’から見込む反射係数ヲrsとすれば である事よシ、所望周波数でP8を所定の値に設定する
事で 1 p、(i) 1>1が実現出来る事が解る。
今Sac”、Scs”、5sc(1)+5ss(1)は
トランジスタ固有のSパラメータであるから、(4)式
よυ所望の移相量を得る為には、第1図に示すごとくト
ランジスタlc、2cに伝送線路4b 、 6bを接続
して、■1T(+)、 pT(2) の反射位相差金
所望値に設定すると同時に、伝送線路1b、2bを所定
の値に設定すれば良く、帯域内で移相量、zt;6 、
V SWRρ(1)、ρ32)及び通過利得?設計す
る事が出来る。第1図ではトランジスタlc、2cのゲ
ート側に伝送線路1b、2bのみを接続しているが、広
帯域化等を計る場合には伝送線路を直列、並列に伝送線
路1b、2bに接続する事も可能でめp、上記の動作原
理を何等損なうものでは無い事は明らかである。第2図
に伝送線路4b 、 6bの長さを適当に設定した場合
の点B、B’ での反射係数絶対値+1’TI を示
す。
トランジスタ固有のSパラメータであるから、(4)式
よυ所望の移相量を得る為には、第1図に示すごとくト
ランジスタlc、2cに伝送線路4b 、 6bを接続
して、■1T(+)、 pT(2) の反射位相差金
所望値に設定すると同時に、伝送線路1b、2bを所定
の値に設定すれば良く、帯域内で移相量、zt;6 、
V SWRρ(1)、ρ32)及び通過利得?設計す
る事が出来る。第1図ではトランジスタlc、2cのゲ
ート側に伝送線路1b、2bのみを接続しているが、広
帯域化等を計る場合には伝送線路を直列、並列に伝送線
路1b、2bに接続する事も可能でめp、上記の動作原
理を何等損なうものでは無い事は明らかである。第2図
に伝送線路4b 、 6bの長さを適当に設定した場合
の点B、B’ での反射係数絶対値+1’TI を示
す。
第2図よシ伝送線路4.b、6bの電気長を適当に選ぶ
事により、 If’TI>1を実現出来る事が理解出来
る。不実施例ではゲート側に入力伝送線路を付加したが
、他のドレイン側、ゲート側に付加しても同様な効果を
得る事は明らかでるる。
事により、 If’TI>1を実現出来る事が理解出来
る。不実施例ではゲート側に入力伝送線路を付加したが
、他のドレイン側、ゲート側に付加しても同様な効果を
得る事は明らかでるる。
(発明の効果)
以上説明した様に従来の移相方式に於ては。
半導体素子にダイオードを用いた場合にはダイオード自
身の直列抵抗による損失が大きい事。
身の直列抵抗による損失が大きい事。
トランジスタを直列に用いた揚台には可逆性が得られな
いという実用上大きな問題があったが。
いという実用上大きな問題があったが。
本発明は半導体素子としてトランジスタを使用する事に
よシ伝送利得金有し、リアクタンス伝送線路をトランジ
スタに接続する事で可逆性を保持出来、かつ信号対雑音
比(S/N)’を良好に維持出来る等の利点を有してい
る。
よシ伝送利得金有し、リアクタンス伝送線路をトランジ
スタに接続する事で可逆性を保持出来、かつ信号対雑音
比(S/N)’を良好に維持出来る等の利点を有してい
る。
第1図は本発明の一実施例のブロック図、第2図はトラ
ンジスタに所定のアドミッタンス線路全付加した場合の
計算iiN k示した図、第3図if来のダイオード金
柑いたロープイツト・ライン型とW−はtしる移相方式
のブロック図、第4図は同じくハイブリッド型と呼ばれ
る移相方式のブロック図である。 lb、2b、3b、4b、5b、6b ・・・伝送線路
、 lc、2cmトランジスタ、 ld・・・電力分配
回路、 IR,2R・・・終端抵抗 pL(il・・・
点A、A“ よりトランジスタを見込む反射係数 pT
(i)・・・点B、B’ よりトランジスタを見込む
反射係数、P8 ・・・点c、c’ よ、C)ラン
ジスタを見込む反射係数、 Zn ・・・点B、B’
よりトランジスタを見込むインピーダンス。
ンジスタに所定のアドミッタンス線路全付加した場合の
計算iiN k示した図、第3図if来のダイオード金
柑いたロープイツト・ライン型とW−はtしる移相方式
のブロック図、第4図は同じくハイブリッド型と呼ばれ
る移相方式のブロック図である。 lb、2b、3b、4b、5b、6b ・・・伝送線路
、 lc、2cmトランジスタ、 ld・・・電力分配
回路、 IR,2R・・・終端抵抗 pL(il・・・
点A、A“ よりトランジスタを見込む反射係数 pT
(i)・・・点B、B’ よりトランジスタを見込む
反射係数、P8 ・・・点c、c’ よ、C)ラン
ジスタを見込む反射係数、 Zn ・・・点B、B’
よりトランジスタを見込むインピーダンス。
Claims (1)
- 入力伝送線路および出力伝送線路を有するマイクロ波
回路の伝送線路の一部にトランジスタ素子を具備し、且
つこのトランジスタ素子に接続された一部伝送線路にリ
アクタンス回路を負荷する事により、伝送線路よりトラ
ンジスタ素子を見込む電圧反射係数絶対値が1以上とな
る様各々の伝送線路を調整し、前記トランジスタ素子の
印加電圧を変化する事により伝送位相を変化させる事を
特徴とするマイクロ波可逆型利得移相方式。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27227385A JPS62131601A (ja) | 1985-12-03 | 1985-12-03 | マイクロ波可逆型利得移相方式 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27227385A JPS62131601A (ja) | 1985-12-03 | 1985-12-03 | マイクロ波可逆型利得移相方式 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62131601A true JPS62131601A (ja) | 1987-06-13 |
Family
ID=17511550
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27227385A Pending JPS62131601A (ja) | 1985-12-03 | 1985-12-03 | マイクロ波可逆型利得移相方式 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62131601A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996025836A1 (en) * | 1995-02-17 | 1996-08-22 | Intraop Medical, Inc. | Microwave power control apparatus for linear accelerator |
-
1985
- 1985-12-03 JP JP27227385A patent/JPS62131601A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996025836A1 (en) * | 1995-02-17 | 1996-08-22 | Intraop Medical, Inc. | Microwave power control apparatus for linear accelerator |
US5661377A (en) * | 1995-02-17 | 1997-08-26 | Intraop Medical, Inc. | Microwave power control apparatus for linear accelerator using hybrid junctions |
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