JPS62116216A - 燃料消費量計測装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、内燃機関に燃料を噴０＝１供給する燃料噴射
装置に用いられ、該燃料噴射装置より前記内燃機関に噴
射供給された燃料量、すなわち燃料消費量をｈ計測する
燃料消費量計測装置に関する。

［従来技術］ 内燃機関に燃料を供給する装置の１つとして燃料噴射装
置が提案されている。加圧された燃料をパルス的に所望
期間（燃料噴側時間）だけ噴ｑ４供給することで、内燃
機関に供給する燃料量を緻密に調節するのである。この
ような燃料噴射装置の作動状況、すなわち内燃機関の燃
料消費量をｈ計測することは、燃料噴射装置の作動良否
を判定できるばかりでなく、内燃機関の燃費算出のため
や燃料補給時期を報知するため等に必要であり、燃料噴
射装置の精度に見合う優れた燃料消費量計測装置が市場
より望まれている。

そこで従来は、単に燃料タンク内の燃料の液面の高さや
重量等を測定して燃料の残量を耐測するという低精度の
ものに対して次のようなものが提案されている。

燃料噴射装置の作動するパルス信号のパルス幅から、燃
料噴射装置が作動する際の遅れ期間、いり゛ゆる無効噴
射時間を減紳して実際に燃料噴０４を実行している時間
（以下、実効噴射時間という）を算出し、それを梢紳す
るのである（特開昭４８−５４５３号公報）。ずなわら
、燃料噴射装置の実効時間を正確に検出することで、該
燃料噴射装置から噴射供給される燃料ｍを知るのである
。

［発明が解決しようとする問題点１ しかしながら、上記のごとき技術も未だに充分なもので
はなく以下のような問題点を有していた。

すなわち、従来の燃料消費量計測装置にあっては燃料を
噴射する時間、実効噴射時間のみをパラメータとし、実
効噴射時間と噴射供給される燃料量とが正確に比例関係
にあることを前提条イ４１としているのである。

しかし、燃料噴射装置が噴射する燃料は当然のごとく理
想的な液体ではなく、種々の状態を取り得るのである。

例えば、燃料噴射装置は燃料を加圧して噴射を実行する
が、この燃料に加えられる圧力（以下、燃圧という）と
噴射の実行される内燃機関の部位の圧力（以下、被噴射
部位圧という）との差、即ら燃料の噴射に有効に作用す
る圧力（以下、実効噴射圧力という）か低下すれば同一
の実効哨ｑ旧１．１間の下での噴射供給される燃料量は
減少覆る。このため、通常燃料噴射装置１は実効噴射圧
力を一定に保つためにプレッシャレギュレータ等を使用
しているが、これによっても定常状態においでの実効噴
射圧力を安定さ１！ることしかできない。従って、特に
負荷か広範囲に変化する内燃機関、例えば車両用内燃機
関等にあっては吸入空気量あるいは吸気管圧力の過渡的
な変化の度に実効噴射圧力に変動が生じ、精度の高い燃
料消費量のｈ計測は不可能となるのである。このように
、燃料の実効噴射圧力は噴射供給される燃ｌｌ量、すな
わら燃料消費量に大きく影響し、この実効噴射圧力を考
慮せずに精度の高い燃料消費量の検出は不可能なのであ
る。

本発明は上記問題点に鑑みなされたものであり、内燃機
関に噴Ｉ＝ｊ供給する燃料量、すなわち燃料消費量を充
分な精度の下に正確に閉側することのできる優れた燃料
消費量計測装置を提供することをその目的としている。

［問題点を解決するだめの手段１ 上記問題点を解決するために本発明の構成した手段は、
第１図の基本的構成図に示づごとく、内燃機関「Ｇに燃
料［を噴ｇＪ４供給する燃料噴口・１装置Ｍに用いられ
、該燃判噴Ｉ＃Ｊ装置Ｍより噴射された燃料量を計測す
る燃料消費量１−計測装置において、 前記燃料噴射装置Ｍが実際に燃料［を噴射する実効噴射
時間を検出する実効噴射時間検出手段Ｃ１と、 前記燃料噴射装置Ｍより噴射される燃料［の実効噴射圧
力を検出する実効噴射圧力検出手段Ｃ２と、 該実効噴射圧力検出手段Ｃ２の検出結束及び前記実効噴
射時間検出手段Ｃ１の検出結束より前記燃料噴射装置Ｍ
より噴射された燃料量を締出する燃料岨誇出手段Ｃ３と を備えることを特徴とする燃料消費量ｈ計測装買をその
要旨としている。

［作用］ 本発明にお【ノる実効噴射時間検出手段Ｃ１とは、燃料
噴射装置Ｍの実際に燃料Ｆを噴射している時間、実効噴
θＮ１時間を検出１−るものである。周知のごとく燃料
噴射を実行する各種の機器は機械的なものであり、例え
ば燃料噴射弁が駆動信号を入力してからその弁を解放す
るまでには当然遅れ時間が存する。このように、実際に
燃料噴射を実行する時間は信号としての燃料噴射時間と
、該燃料噴射時間から実際に燃料噴射を実行するまでの
遅れ時間、いわゆる無効噴射時間を除いた時間である。

この実際に燃料噴射を実行する時間、実効噴射時間を本
実効噴射時間検出手段Ｃ１によって検出するのである。

例えば、燃料噴射装置Ｍの一部である燃料噴射弁等はそ
の駆動力源となるバッテリの電圧によって上記遅れ時間
を大きく巽にすることが知られている。そこで、燃料噴
射装置の作動する時間からこのバッテリの電圧によって
推定される燃料噴射弁の遅れ時間を減緯することによっ
て実効噴射時間を締出する構成のものでよい。また、上
記のごとき演詐を実行するものでなく、例えば燃料哨削
装置Ｍ内で燃料哨ｍｌにより燃＊：１が噴出、流動する
時間を計測する等のように実効燃料噴６４１１４間を実
測するもの等でもよい。

また実効噴射圧力検出手段Ｃ２どは、燃料哨口・１装置
Ｍから噴ｑ・１される燃）ｌ’ｌ　ｌ−に加えられる実
効噴射圧力を検出する−６のである。燃）ｌ’ｌ噴劃！
側訪Ｍ／））ら燃料［を噴＊＝Ｊ−！Ｊる揚台に燃料［
に有効に作用−りる噴θ４圧力は、燃料噴！ｔｌ　％！
−若Ｍが燃料［を加Ｉｌｌりる燃圧と内燃機関の燃料哨
ｑ・１部位のバカ、例えば吸気管圧力等の被噴６＝１部
（１／斤との差である実効噴射圧力である。本実動噴ｑ
・１斤力検出手段Ｃ２ＬＪ、、この実効噴射圧力を検出
するのである。通常内燃機関ＥＧの運転状態を検出する
ための１つとして吸気管圧カセンリか用いられているた
め、これと同時に燃圧セン１〕によって燃圧を検出し、
２つの差圧により実効噴射時間を検出するもの、あるい
は吸気管圧力等と燃圧との差圧を直接検出する差圧セン
１ノ等によって構成される。又、実効噴射圧力検出手段
Ｃ２の検出精度としては、燃料噴射装置Ｍがプレッシャ
レギュレータ等の均Ｆ＋装置や燃圧のフィードバック制
御装置を内蔵するものであるならば、これらの制御装置
による実効燃料噴射斥力の過渡的変動までをも検出可能
であることが望ましい。

燃料量締出手段Ｃ３とは上記実効噴射時間検出手段Ｃ１
及び実効噴射圧力検出手段Ｃ２の検出結束から燃料噴射
装置Ｍより噴射された燃料量を緯１４　ｉる。すなわら
、実効噴射時間検出手段Ｃ１により検出された実効噴射
時間だけ燃）ＰＩ　Ｆを噴射したとき、実効噴射圧力検
出手段Ｃ２によって検出された圧力の燃料Ｆが、どれほ
どの量実際に内燃機関１Ｇに噴射供給されたかを締出す
るのである。

例えばマイクロコンピュータ等の演緯回路、あるいはデ
ィスクリートな電気回路等により構成すればよい。

以下、本発明をより具体的に説明するために実施例を挙
げて詳述する。

［実施例１ まず第２図は本発明の実施例である燃料潤費吊ｈ４測装
置を搭載した内燃機関及びその周辺装置を電子制御回路
のブ［１ツク図と共に表わす概略構成図である。

１は内燃機関本体、２はピストン、３は点火プラグ、４
は排気マニホールド、５は排気マニホールド４に備えら
れ排ガス中の残存酸素濃度を検出する酸素センサ、６は
内燃機関本体１の吸入空気中に燃料を噴射する燃料噴射
弁、７は吸気マニホールド、８は内燃機関本体１に送ら
れる吸入空気の温度を検出する吸気温センサ、９は内燃
機関冷却水の水温ＴＨＷを検出する水温センサ、１０は
スロットルバルブ、１１はアイドルスイツヂを内蔵しス
ロットルバルブの開度を検出するスロツ！〜ルセンザ、
１４は吸入空気の脈動を吸収するり一−ジタンク、１５
は１ノージタンク１４に設しＪられ、吸気管内の圧力を
検出する吸気圧【２ンサ、をそれぞれ表わしている。

そして１６は点火に必要イｒ高電圧を出力するイグナイ
タ、１７は図示していないクランク軸に連動し上記イグ
ナイタ１６で発生した高電圧を各気筒の点火プラグ３に
分配供給するディストリビュータ、１Ｂはディス１〜リ
ビユータ１７内に取り付（プられ、ディストリビュータ
１７の１回転、即らクランク軸２回転に２４発のパルス
信号を出力する回転数センサを兼ねた回転角センサ、１
９はディストリビュー夕１７の１回転に１発のパルス信
号を出力する気筒判別センサ、２０は制御手段としての
電子制御回路、２１はキースイッチ、２２はキースイッ
チ２１を介して電子制御回路２０や前記燃料噴射弁６に
電力を供給するバッテリ、２３は車載の変速機、２４は
変速機２３の出力軸の回転数から車速を検出する車速セ
ンサ、を各々表わしている。燃料噴射弁６に燃料を配送
する油路には燃料タンク２５内の燃料を仕送する燃料ポ
ンプ２６及びプレッシャレギュレータ２７が接続されて
おり、燃料ポンプ２６が加圧した燃料をプレッシャレギ
ュレータ２７の有する調圧機能により常に一定圧力の燃
料が供給されている。２８はこの燃料噴射弁６に圧送さ
れてくる燃料の圧力（燃斤〉を検出する燃圧［ン１）、
２９は車両のインジケータパネル内に組み込まれる燃料
消費表示器を表わしている。

又、電子制御回路２０の内部構成についてば１明すると
、図中、３０は各セン号より出力されるデータを制御プ
ログラムに従って入力及び演算すると共に、各種装置を
作動制御等するための処理を行なうセントラルプロセシ
ング］ニット（ＣＰｔＪ）、３１は制御プログラム、マ
ツプ及び初期データが格納されるリードオンリメモリ（
ＲＯＭ＞　、３２は電子制御回路２０に入力されるデー
タや演算制御に必要なデータか一時的に読み出ぎされる
ランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）　、３３はＣＰＵ３
０により１御上の実時間を随時読みとることができしか
も内部にＣＰ　ＬＪ　３０への割込ルーチンを生じさせ
るレジスタ（以下、］ンペアＡと呼ぶ）を有するタイマ
、３６は各センサからの信号を入力する入力ボート、３
８はイグナイタ１６及び各気筒に備えられた燃料噴射弁
６を駆動し、また燃料消費表示器２Ｂを表示させる出力
ポート、３９は上記各素子を相互に接続する］センバス
である。

入力ポート３６は、酸素センサ５．吸気温センサ８、水
温センサ９．スロツトルセン１ｊ１１　、吸気圧セン１
Ｊ１５及び燃圧センサ２８からのアナログ信号をＡ／Ｄ
変換して入力する図示しないアナログ入力部と、スロッ
トルセン法１１内の図示しないアイドルスイッチ、回転
角センサ１８．気筒判別センＩＪ１９からのパルス信号
を入力する図示しないパルス入力部とからなっている。

又、出力ポート３８はＣＰ　ＬＪ　３０からの燃料噴射
起動の指令をうけると燃料噴射弁６を開弁する制御信号
を出力し、この制御信号は出力ポート３８がＣＰＵ３０
より燃料噴射の終了を指令する信号をうけとるまで出力
され続ける。燃料噴射の終了の指令は、タイマ３３の内
部の］ンペアＡにＣＰＵ３０によって設定された燃料噴
射終了時刻とタイマ３３がカウントしつづけている実時
間とが一致した時に発生ずる］ンペアＡ一致割込ルーチ
ン（後述）によって与えられるよう構成されている。

次に本実施例の燃料消費量計測装置の動作説明に関し、
最初に内燃機関の基本的な制御Ｉルーチンについて第３
図のフローチャー１・に拠って、次に通常の燃料噴射の
開始の制御を行なう３０’ＣＡ割込ルーチンについて第
４図（Ａ）のフｌ１−チｔ７−トを拠って、又、燃料哨
口・１の終了の制御を行（７うコンベア△一致割込ルー
チンについて第４図（Ｂ）のフローチャ−１〜に拠って
説明する。そして、次にそのような燃料噴ｑ・１を実行
する制御に対して、実施例の燃料潤費Ｕｌ測装置が実行
する燃料消費ｈ計測ルーチンのフローチャー］・につい
て第５図、及び第６図、第７図の噴側遅れ時間検索マツ
プ、実効噴射圧補正係数検索マツプに拠って順次説明す
る。

第３図に示すように、内燃機関１の基本的な制御ルーチ
ンは、キースイッチ２１がオンされると起動されて、ま
ずＣＰｔＪ３０の内部レジスタのクリア等の初期化を行
ない（ステップ１００）、次に内燃機関１の制御に用い
るデータの初ｔＦｉ値の設定、例えば燃料カットの実施
中を示すフラッグ［ＣＵＴをＯに設定するといった処理
を行なう（ステップ１０５）、続いて内燃機関１の運転
状態、例えば吸気汁センザ１５２回転角センザ１８．水
温センサ９等からの信号を読み込む処理を行ないくステ
ップ１１０）、こうして読み込んだ諸データから、内燃
機関１の吸気管圧力ＰＭや回転数Ｎ１あるいは負荷Ｑ／
Ｎ等内燃機関１の制御の基本となる諸量を計算する処理
を行なう（ステップ１２０）。以下、ステップ１２０で
求めた諸量に基づいて、周知の点火時期制御（ステップ
１３０）や、燃料噴射量の制御（ステップ１４０）が行
なわれる。ステップ１４０の終了後、処理はステップ１
１０へ戻って上述の処理を繰返す。

なお、ここで燃料噴射量の制御（ステップ１４０）は通
常は空燃比のフィードバック制御を行なうものであって
、内燃機関１の負荷Ｑ／Ｎに基づいて定められる基本燃
料噴射量（基本燃料噴射時間Ｔ　ｂ　）を空燃比フィー
ドバック補正係数などの各種補正項Ｋによって補正した
燃料噴射量（燃料噴射時間Ｔ＝Ｔｂ　（１−Ｋ））によ
り、内燃機関１の１回転に２回、同期噴射を行なうもの
であるが、内燃機関１運転上の種々の要求に応じて空燃
比フィードバック制御に替えて燃料を増早するオープン
１御やその伯の周知の制御を行なうこともある。例えば
、本実施例ではステップ１２０で締出した内燃機関１の
運転状態が低負荷高回転時であれば、第４図（Ａ）で後
）ホする燃料カッ１への７ラグＦＣＵＴを１１−１にｌ
！ツ１へする等の燃料カット制御を実行している。点火
＋１．’ｉ　Ｉｔｌｌ制御を含め、これらの内燃機関の
基本的４１制御については、良く知られているので説明
１之１省ｘｉる。

次に、第４図（Ａ＞の７１１−チＶ−トを用いて、燃料
噴ｑ４の開始を制御する３０’ＣＡ割込ルーＪンについ
て説明する。本制御ルーチンはクランク角の３０°ＣＡ
ｆｊＪに回転角セン１夕１Ｂから人力されるパルスによ
って割込ルーチンとして起動され、まずステップ１５０
で気筒判別センサ１９からパルスが入力されたＩＩ；’
１点を零として回転角セン１Ｊ−１８からパルスが入力
される毎に１から２４まで繰返しカウントアツプされる
特に図示しないカウンタの値を知って現在のクランク角
を求める処理が行なわれる。続くステップ１６０では、
ステップ１５０で求めたクランク角から、現在第１気筒
または第６気筒の吸気行程の開始にあたっているか否か
の判断を行なう。これは、内燃機関１の１回転に２回、
燃料噴射を行なうことから、現時点での内燃機関の行程
が内燃機関の回転に同期した燃料噴射を行なう行程、即
ち第１または第６気筒の吸気行程の開始にあたるクラン
ク角にあるか否かの判断を行なうことにあたる。ステッ
プ１６０での判断がｒＮＯＪであれば、燃１１噴射を開
始する必要はないとして、処理はＲＴＮへ抜けて本割込
ルーチンを終了する。ステップ１６０での判断がｒＹＥ
ｓＪであれば処理はステップ１７０へ進み、フラッグＦ
ＣＵＴ＝０であるか否かの判断を行なう。フラッグＦＣ
ＵＴとは燃料カットを実施すべきか否かを示すフラッグ
であって、その初期値はＯであり、第３図に依拠して前
述したように、内燃機関１の運転状態によって設定され
るものである。今、仮にフラッグＦＣＵＴの値が１であ
れば、燃料カッミル実施中であるとして、処理はＲＴＮ
へ扱けて本割込ルーチンを終了する。一方、フラッグＦ
ＣＵＴ＝Ｏであれば、処理はステップ１７０よりステッ
プ１８０へ進み、燃料噴射を起動ずべく出力ポート３８
に指令信号を出力し、燃お１哨躬弁６を開弁させる。続
くステップ１９０では、第３図のステップ１４０で求め
られた燃料噴Ｉｌ！（燃料噴射時間Ｔ）をタイマ３３か
ら読みとられる実時間１’−ｒに加えた値、即ち燃料噴
射終了時刻ｔ１をタイマ３３内の］ンペアＡにセットす
る処理が行なわれる。ステップ１９０の終了後、処理は
ＲＴＮに抜けて、本割込ルーチンを終了する。

タイマ３３内の］ンペア△では、セットされた燃料噴射
終了時刻ｔ１と制御上の実時間Ｔｒとを比較し続け、制
御上の実時間Ｔｒが燃料噴射終了時刻１１となった時、
ＣＰＵ３０に対して割込要求を発し、］ンペアＡ一致割
込みルーチンを起動させる。これが、第４図（ｎ）のフ
ローチャーｉ・に示すルーチンであって、ステップ１９
５Ｇごおいて、出力ポート３８に燃料噴射を終了する為
の信号を出力し、燃料噴射弁６を閉弁させて、燃料噴剣
を終了させる。ステップ１９５の処理の終了後、直りに
ＲＴＮに恢けて、本コンベアＡ一致割込ルーチンを終了
する。

以上の説明のごとく内燃機関１への燃料噴射時間Ｔが決
定され、内燃機関１のクランク角に同期して燃料噴射を
実行し、あるいは燃料カットが行なわれるのである。

上記のごとき燃料噴射量制御の下において本実施例の燃
料消費量開側装置は、第５図の燃料消費計測ルーチンの
フローチャートに従って次のような処理を行なう。

本ルーチンは、例えば前述の第４図（Ａ＞におけるステ
ップ１９０の処理により燃料噴射弁６が起動される毎に
ＣＰＬＪ３０によって繰り返し実行されるものであり、
燃料カットが実行される期間中は燃料消費量に変化がな
いことから実行されないものである。まず、本ルーチン
が開始されるとステップ２００により燃料噴射弁６の実
効噴射時間ＴＲが紳出される。これは周知のごとく燃料
噴射弁６の駆動力源たるバッテリ２２の端子電圧ＶＢに
依存して燃料噴射弁６の作動に遅れ時間を生じ、信号と
して与えられる前述の燃料量ａ＝を時間下よりこの噴射
遅れ時間ＴＩを減帥した実効噴射時間Ｔ尺だけ実際の燃
料噴射か実行されることから、これを算出するのである
。この噴射遅れ時間ＴＩとバッテリ電圧ＶＢとの関係は
第６図のような特性であり、この特性を予めマツプとし
てＲＯＭ３１に格納しておき、このマツプから検索する
ことで簡単に噴射遅れＷ間ＴＩ、そして実効噴射時間Ｔ
Ｒを求めることができる。次いでステップ２１０では吸
気圧センサ１５及び燃圧センサ−２８の検出結果ＰＭ、
ＰＦ　［ｋｇ／Ｃｍ２］から実効噴射圧補正係数ＣＰＦ
の検索がなされる。これもＲＯＭ３１に予め記憶されて
いる第７図のようなマツプから容易に検索されるもので
ある。ここで実効噴射圧補正係数ＣＰＦとは、同一の燃
料量０４時間の下であっても実効噴射圧（ＰＦ−ＰＭ）
が異なれば燃料の噴射供給量が大きく相違することに鑑
み導入される量である。

即ち、プレッシャレギュレータ２７により制御される実
効噴射圧力（ＰＦ−ＰＭ）は、吸気管圧力ＰＭや燃圧Ｐ
「が変動しない定常状態下でのみ一定圧を維持すること
が可能であり、そのいずれかの圧力か変化する過渡期に
あっては該レギュレータの応答遅れにより圧力変動が生
じる。この実効噴射圧力変動の燃料噴射量に及ぼす影響
を補正するために実効噴射圧補正係数ＣＰＦが定められ
るのであり、従ってその値は第７図に示すように実効噴
射圧力の４−病に伴って補正係数ＣＰＦも大きな値とな
る右上がりの特性である。

なお、本実施例ではプレッシャレギュレータ２７の制御
する実効噴射圧力は２．５５　［ｋｑ／ｃｔ１１２］一
定であり、通常ならば実効噴射圧力が２゜５５　［ｋｇ
／ｃｍ２］の時の実効噴射圧補正係数ＣＰＦかＩＱ、Ｏ
Ｊとなるべきである。しかし、前述の如くこの補正はマ
イクロコンビ］−−タを中心とする論理演算回路で実行
されるため負の数の演算には複相な処理を必要とする。

このためプレッシャレギュレータ２７の制御する実効噴
射圧力の下限値２．０５　［ｋｑ／ｃｍ２］　を’ｌＪ
Ｊ噴射圧−２０＝ 補正係数ＣＰＦがｒｏ、０．Ｉとなるように）多連り一
る他の比例定数に４！−選択することで実効噴口；１ｆ
ｆ補正係数ＣＰＦが常にｉＦの舶を取るように配慮しτ
いる。

この実効噴射圧補正係ｖＩＣＰＦを決定するマツ１は例
えば予め実験的、あるいＩＪ理論的に求められるのであ
る。そして、以−］二のごとく求められた実効噴射圧力
丁Ｒ及び実効噴射圧補正係数ＣＰＦに基づいて今回燃料
噴射弁６より噴口・１供給される燃）１４ｆｆｉΔＦが
次式より算出される。

ΔＦ＝ＫＸＴＲＸ　（１＋ＣＰＦ） ここで、Ｋは実効燃料噴射時間ＴＲから燃料噴射量を算
出するための一種の変換係数であり、かつ前述の如く実
効噴射圧補正係数ＣＰＦが常に正の値となるように決定
される。

このようにして締出された今回の燃料量ΔＦは、それま
での本ルーチンの実行により積粋された燃料量ΣＦに加
締され（ステップ２３０）　、これをステップ２４０の
処理によりインジケータパネル内の燃料消費表示器２９
に表示するため出カポ−ト３８より制御出力が出され、
本ルーチンを終了する。

以上、詳述した本実施例の燃料消費量ｈ］測装置によれ
ば、内燃機関１における燃料の消費量は燃料噴射弁６か
らの噴射に対応して正確かつ迅速にｈ計測されるのであ
る。

すなわち、単に実効噴射時間ＴＲに基づいて噴射供給さ
れる燃料量ΣＦ＠紳出締出のみでは、燃料を噴射する際
の実効噴射圧力の変化に伴う燃料量変化が存在し、それ
を積綽すれば最終的に算出される燃料潤費間には大きな
差異が生じることになる。例えば第７図の実験的に求め
られた実効噴射圧補正係数ＣＰＦより明らかなように、
実効噴射圧力（ＰＦ−ＰＭ）が約３．０　［ｋｑ／ｃｍ
２　］のときには２．０５　［ｋＱ／ｃｍ２］（７）と
キト比べて実際の燃料噴射量には約２０％程度の変化が
生じている。

しかしながら本実施例によれば、燃料の供給量に密接な
関係にある実効噴射圧力を検出し、この実効噴射圧力に
伴って同一燃料噴射時間の下で生じる燃１１吊の変動を
正確に補正する実効哨ｔＩ］−１斤補正係数ＣＰＦを実
験的に求め、該実行噴射圧補正係数ＣＰ　Ｆを用いて燃
料研ΣＦを補正している。従って、内燃機関１かいかに
その負荷状態を広範に変化させて運転しようとも、その
全ての運転状態の下で正確に燃料潤費晴の算出かできる
のである。

このようにして高精度に燃料潤費早のｉｔ測が達成され
るならば、ぞの結果を燃料噴側ｍ刊御に利用して、より
Ｉｌｌ密な燃料哨躬帛制御を実行１ノたり、また燃料噴
射吊制御の一ノイーＦバック制御…とじても利用できる
ことになる。

更にこれにより内燃機関１の運転状態や、燃料噴射装置
の作動の１（否６９を判定づることかでき、燃料量ΣＦ
の変化のｌｌｌ歴を検８・Ｊすることで内燃機関１の運
転状態のＩｔ移をｌ１ｓａ測することができる等その副
次的すｊ果に１５１人ぎ＜ｒ　’ｂのかある。

なお、本実施例においては実効哨ｑ１圧力を検出するた
めに吸気管圧力ＰＭと燃圧Ｐ「とを各々検出し、その差
を演柿によって求める構成であるが、燃圧と吸気管圧力
との差圧を直接検出する相対圧センサ°を用いて構成し
てもよい。

また、多気筒内燃機関に搭載するに際しては、本実施例
のような演紳を各気筒毎に固有の係数を用いて実行する
ようにすれば、各気筒間に存在する誤差さえも考慮した
高精度の燃料消費間の検出が可能となる。

［発明の効果］ 以上実施例を挙げて詳述したごとく、本発明の燃料消費
量計測装置は、 内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射装置に用いられ
、該燃料噴射装置より噴射された燃料量をｈ計測する燃
料消費量計測装置において、前記燃料噴射装置が実際に
燃料を噴射する実動噴ロー１時間を検出する実効噴射時
間検出手段と、前記燃料噴射装置より噴射される燃料の
実行噴射圧力を検出する実行噴射圧力検出手段と、該実
行噴射圧力検出手段の検出結果及び前記実効噴射時間検
出手段の検出結果より前記燃料噴射装置より噴射された
燃料量を算出する燃料量篩用手段と を備えることを特徴とするものである。

従って、内燃機関かいかイ【る運転状態とｆ、Ｔす、そ
の負荷が広範に変化しようとも、正確、迅速に、かつ高
精度に内燃機関にお（）る燃１’ｌの消費Ｎ　／）福を
測できるのである。

これにより、内燃機関や燃料噴射装置の作動状況やその
履歴を観測することもでき、他の制御と一体となってよ
り一層の内燃機関の運転状態の緻密な制御を達成するこ
とが可能となる。また、内燃機関の燃費や燃料の補給時
期、あるいは残昂の燃料により内燃機関がどれだけ運転
状態を継続できるか等の諸量を精度よく緯出することも
可能となる等その効果には大きなものがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基本的構成図、第２図は実施例の燃料
消費量計測装置を搭載した内燃機関の構成概略図、第３
図はその基本的制御のフローチャート、第４図（Ａ）は
燃料噴射の３０’ＣＡ割込ルーチンのフローチャート、
第４図（Ｂ）は燃りｌ哨射のコンベア△一致割込ルーチ
ンのフ［ｌ−ブＶ／−ト、第５図は燃料消費耐測ルーチ
ンのフローチャート、第６図は噴射遅れ時間とバッテリ
電圧との関係を表わすマツプ説明図、第７図は実行噴射
圧補正係数と実行噴射圧力との関係を表わすマツプ説明
図を示す。 ＦＧ・・・内燃機関 Ｍ・・・燃料噴射装置 Ｃ１・・・実効噴射時間検出手段 Ｃ２・・・燃料状態量検出手段 Ｃ３・・・燃料間締出手段 ６・・・燃料噴射弁 １５・・・吸気圧センサ ２６・・・燃料ポンプ ２７・・・プレツシャレキュレータ ２Ｂ・・・燃斤センザ ２９・・・燃料消費表示器

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射装置に用いられ
   、該燃料噴射装置より噴射された燃料量を計測する燃料
   消費量計測装置において、 前記燃料噴射装置が実際に燃料を噴射する実効噴射時間
   を検出する実効噴射時間検出手段と、前記燃料噴射装置
   より噴射される燃料の実効噴射圧力を検出する実効噴射
   圧力検出手段と、該実効噴射圧力検出手段の検出結果及
   び前記実効噴射時間検出手段の検出結果より前記燃料噴
   射装置より噴射された燃料量を算出する燃料量算出手段
   と を備えることを特徴とする燃料消費量計測装置。