JPS62112768A - 耐食処理金属材料 - Google Patents
耐食処理金属材料Info
- Publication number
- JPS62112768A JPS62112768A JP25252785A JP25252785A JPS62112768A JP S62112768 A JPS62112768 A JP S62112768A JP 25252785 A JP25252785 A JP 25252785A JP 25252785 A JP25252785 A JP 25252785A JP S62112768 A JPS62112768 A JP S62112768A
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- JP
- Japan
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- sprayed layer
- corrosion
- thermally sprayed
- layer
- metallic
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/18—After-treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐食処理金属材料に係り、特にボイラ等の高
温で使用する機器類の高温腐食を防止するための耐食処
理金属材料に関するものである。
温で使用する機器類の高温腐食を防止するための耐食処
理金属材料に関するものである。
（従来の技術）
重（原）油、石炭またはこれらの混合物を燃料として利
用する装置（例えばボイラ）では、伝熱管の表面メタル
温度が５００℃を超えるような領域において、伝熱管表
面に付着した燃焼灰により伝熱管が浸食される現象、す
なわち高温腐食が生じることがよく知られている。高温
腐食の発生要因としては、付着灰の性状、ガス温度、ガ
ス組成、メタル温度等種々のものが考えられるが、それ
らの中で最も影響の大きいものは付着灰の性状である。
用する装置（例えばボイラ）では、伝熱管の表面メタル
温度が５００℃を超えるような領域において、伝熱管表
面に付着した燃焼灰により伝熱管が浸食される現象、す
なわち高温腐食が生じることがよく知られている。高温
腐食の発生要因としては、付着灰の性状、ガス温度、ガ
ス組成、メタル温度等種々のものが考えられるが、それ
らの中で最も影響の大きいものは付着灰の性状である。
すなわち、一般に高温伝熱管にはナトリウム、硫黄、バ
ナジウムを主成分とする燃焼灰が付着するがその融点は
７００〜９００℃を示すもあが多く、管表面（５００〜
６５０℃）では固化しており、付着灰と伝熱管は固体と
固定との接触であり、腐食反応は生じない。しかし、付
着物中で、Ｎ ａ ２ＳＯ４、Ｎａ・■・０系化合物や
鉄アルカリ硫酸錯塩等の低融点化合物が生成すると、付
着灰は溶融状態となり、液体一固体（伝熱管）の関係に
なり、急激な腐食反応が発生する。なお、この低融点化
合物としては、実機付着灰において最も低いもので５０
０℃前後のものも検出されている。
ナジウムを主成分とする燃焼灰が付着するがその融点は
７００〜９００℃を示すもあが多く、管表面（５００〜
６５０℃）では固化しており、付着灰と伝熱管は固体と
固定との接触であり、腐食反応は生じない。しかし、付
着物中で、Ｎ ａ ２ＳＯ４、Ｎａ・■・０系化合物や
鉄アルカリ硫酸錯塩等の低融点化合物が生成すると、付
着灰は溶融状態となり、液体一固体（伝熱管）の関係に
なり、急激な腐食反応が発生する。なお、この低融点化
合物としては、実機付着灰において最も低いもので５０
０℃前後のものも検出されている。
これらの低融点化合物による高温腐食の発生を防止する
方法として、燃料中にＣａ、Ｍｇ化合物（例えばＭｇ
（ＯＨ）２ ）を添加し、これらがボイラ内で２０００
℃以上の高融点を有するＣａＯｌＭｇＯとなって溶融状
態の付着物と反応し、融点を上昇させることによって付
着灰の腐食作用を抑制させる方法が知られている（特公
昭５８−３６６７６号公報）。本方法はＭｇ、Ｃａ化合
物を燃料に添加したり、′直接炉内に添加するものであ
るが、従来の実機での使用経験によると、効果が明らか
になるまで、半年〜１年とかなり長時間を要している。
方法として、燃料中にＣａ、Ｍｇ化合物（例えばＭｇ
（ＯＨ）２ ）を添加し、これらがボイラ内で２０００
℃以上の高融点を有するＣａＯｌＭｇＯとなって溶融状
態の付着物と反応し、融点を上昇させることによって付
着灰の腐食作用を抑制させる方法が知られている（特公
昭５８−３６６７６号公報）。本方法はＭｇ、Ｃａ化合
物を燃料に添加したり、′直接炉内に添加するものであ
るが、従来の実機での使用経験によると、効果が明らか
になるまで、半年〜１年とかなり長時間を要している。
また早期にこれらの添加剤の効果を高めるために、その
添加量を増加させると、経済的負担および付着灰の増加
により熱吸収が低下し、ボイラ効率に悪影響を及ぼすこ
とになる。この方法以外に、Ｍｇ、（：、ａ化合物を直
接伝熱管表面に塗布する方法があり、この方法において
は、Ｍｇ、Ｃａ化合物をスプレーや刷毛等で塗布するが
、このような方法で形成された化合物層と伝熱管の密着
性は悪く、ボイラの起動・停止時には簡単に剥離してし
まい、所期の効果を上げることができない。
添加量を増加させると、経済的負担および付着灰の増加
により熱吸収が低下し、ボイラ効率に悪影響を及ぼすこ
とになる。この方法以外に、Ｍｇ、（：、ａ化合物を直
接伝熱管表面に塗布する方法があり、この方法において
は、Ｍｇ、Ｃａ化合物をスプレーや刷毛等で塗布するが
、このような方法で形成された化合物層と伝熱管の密着
性は悪く、ボイラの起動・停止時には簡単に剥離してし
まい、所期の効果を上げることができない。
一方、伝熱管表面に耐食性に優れた材料、例えばＮｉ−
Ｃｒ系の溶射材料を溶射する方法がある。
Ｃｒ系の溶射材料を溶射する方法がある。
本方法の場合の問題点としては、通常の溶射方法では溶
射層中に多数の気孔が生成するため、溶射層表面に付着
した燃焼灰が溶融し、溶射層中の気孔を通じて内部に侵
入し、伝熱管を腐食する恐れがあることである。これを
防止するためには無気孔の溶射層とする必要があるが、
現状の溶射技術ではまだ不可能である。
射層中に多数の気孔が生成するため、溶射層表面に付着
した燃焼灰が溶融し、溶射層中の気孔を通じて内部に侵
入し、伝熱管を腐食する恐れがあることである。これを
防止するためには無気孔の溶射層とする必要があるが、
現状の溶射技術ではまだ不可能である。
（従来の技術）
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、ボ
イラの熱吸収の低下を生じさせることなく、低融点化合
物に起因する伝熱管の減肉を確実に防止するための耐食
処理全屈材料を提供することにある。
イラの熱吸収の低下を生じさせることなく、低融点化合
物に起因する伝熱管の減肉を確実に防止するための耐食
処理全屈材料を提供することにある。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、金属材料の表面に形成した多孔質溶射層にＭ
ｇＯ１Ｃａｂ−、、ｓｉｏ、、、Ｎｉ０１Ａ１２０３、
ＴｉＯ２およびＺｒＯ２からなる群から選ばれる少なく
とも１種の金属酸化物粉末を分散含有させることを特徴
とする。具体的には、本発明は、例えば、伝熱管等の金
属材料の表面に多孔質の溶射層を設けた後、特定の金属
酸化物の微粒子を分散、懸濁させた溶液を前記溶射層に
塗布または含浸させ、乾燥して該溶射層内に前記金属酸
化物粒子を分散させたものである。
ｇＯ１Ｃａｂ−、、ｓｉｏ、、、Ｎｉ０１Ａ１２０３、
ＴｉＯ２およびＺｒＯ２からなる群から選ばれる少なく
とも１種の金属酸化物粉末を分散含有させることを特徴
とする。具体的には、本発明は、例えば、伝熱管等の金
属材料の表面に多孔質の溶射層を設けた後、特定の金属
酸化物の微粒子を分散、懸濁させた溶液を前記溶射層に
塗布または含浸させ、乾燥して該溶射層内に前記金属酸
化物粒子を分散させたものである。
本発明が通用される金属材料としては、腐食が問題にな
る金属材料であれば、特に限定されないが、特にボイラ
等の伝熱管のように燃焼灰との反応により、腐食が懸念
される材料が好適である。
る金属材料であれば、特に限定されないが、特にボイラ
等の伝熱管のように燃焼灰との反応により、腐食が懸念
される材料が好適である。
前記金属材料の表面に溶射層・を形成するための溶射材
としては、耐食性に優れるとともに、被処理金属との密
着性に優れたものであれば、どのようなものでもよく、
例えばニッケル、クロム、ニ・７ケルクロム合金、アル
ミナ、ジルコニア等を上げることができる。これの溶射
材の溶射方法は後述するような気孔率を与えるように被
処理金属の表面に均一に溶射材を付着させる公知の方法
でよく、例えばプラズマ法、スプレーガン等による方法
があげられる。
としては、耐食性に優れるとともに、被処理金属との密
着性に優れたものであれば、どのようなものでもよく、
例えばニッケル、クロム、ニ・７ケルクロム合金、アル
ミナ、ジルコニア等を上げることができる。これの溶射
材の溶射方法は後述するような気孔率を与えるように被
処理金属の表面に均一に溶射材を付着させる公知の方法
でよく、例えばプラズマ法、スプレーガン等による方法
があげられる。
本発明においては、被処理金属材料の表面に溶射層を少
なくとも２層形成することが好ましい。
なくとも２層形成することが好ましい。
この場合、内層溶射層の材料としては、耐食性および被
処理金属との密着性に優れたニッケルークロム系が通し
ており、また外層溶射層の材料としては、後述する気孔
内へ分散させる金属酸化物とのぬれ性が良好であること
が望ましいことから、アルミナ、ジルコニア等の金属酸
化物系が適している。さらに本発明の溶射層においては
、その外側の溶射層が内側の溶射層よりも気孔率が大き
く、かつ最外溶射層の気孔率を１０〜３０％とすること
が好ましい。また内層溶射層の気孔率は１０％以下とす
ることが好ましい。内層溶射層の気孔率を１０％以下と
することにより、被処理金属と内層溶射層の結合力を強
（するとともに、内層溶射層の熱伝導性の低下を防止す
ることができる。この気孔率１０％に相当する状態は、
溶射層における各気孔が連続的に結びつきはじめる状態
、すずなわち、コーテイング液が気孔内に浸透するに必
要な程度の気孔が存在する状態に相当する。このような
状態は通常のプラズマ溶射であれば容易に調整すること
ができ、施工上の特別な問題はない。
処理金属との密着性に優れたニッケルークロム系が通し
ており、また外層溶射層の材料としては、後述する気孔
内へ分散させる金属酸化物とのぬれ性が良好であること
が望ましいことから、アルミナ、ジルコニア等の金属酸
化物系が適している。さらに本発明の溶射層においては
、その外側の溶射層が内側の溶射層よりも気孔率が大き
く、かつ最外溶射層の気孔率を１０〜３０％とすること
が好ましい。また内層溶射層の気孔率は１０％以下とす
ることが好ましい。内層溶射層の気孔率を１０％以下と
することにより、被処理金属と内層溶射層の結合力を強
（するとともに、内層溶射層の熱伝導性の低下を防止す
ることができる。この気孔率１０％に相当する状態は、
溶射層における各気孔が連続的に結びつきはじめる状態
、すずなわち、コーテイング液が気孔内に浸透するに必
要な程度の気孔が存在する状態に相当する。このような
状態は通常のプラズマ溶射であれば容易に調整すること
ができ、施工上の特別な問題はない。
また外層溶射層の気孔率を１０〜３０％とすることによ
り、コーテイング液を外層溶射層の内部まで充分に浸透
させることができる。この気孔率の範囲では、溶射層に
おける各粒子が点接触なり始める状態に相当する。溶射
層の厚さは耐剥離性、熱伝導性および経済性を考慮すれ
ば、内層溶射層、外層溶射層ともに１００〜２００μｍ
が好ましく、全体の厚さが３００μｍ前後とすることが
最も好ましい。
り、コーテイング液を外層溶射層の内部まで充分に浸透
させることができる。この気孔率の範囲では、溶射層に
おける各粒子が点接触なり始める状態に相当する。溶射
層の厚さは耐剥離性、熱伝導性および経済性を考慮すれ
ば、内層溶射層、外層溶射層ともに１００〜２００μｍ
が好ましく、全体の厚さが３００μｍ前後とすることが
最も好ましい。
上記のように金属材料の表面に形成された多孔質の溶射
層には特定の金属酸化物、すなわちＭｇＯ％ Ｃａ Ｏ
１Ｓ ｉＯ２）Ｎ ｉ ０１Ａｘ２ ｏ３ 、ＴｉＯ２
およびＺｒＯ２からなる群から選ばれた少なくとも一種
の金属酸化物が分散含有されるが、その分散方法として
は、金属酸化物の微粒子を水またはエチルアルコール等
の有機溶剤に混合懸濁させたコロイド液を前記溶射層の
表面に塗布または含浸させた後に乾燥する方法が好まし
く用いられる。
層には特定の金属酸化物、すなわちＭｇＯ％ Ｃａ Ｏ
１Ｓ ｉＯ２）Ｎ ｉ ０１Ａｘ２ ｏ３ 、ＴｉＯ２
およびＺｒＯ２からなる群から選ばれた少なくとも一種
の金属酸化物が分散含有されるが、その分散方法として
は、金属酸化物の微粒子を水またはエチルアルコール等
の有機溶剤に混合懸濁させたコロイド液を前記溶射層の
表面に塗布または含浸させた後に乾燥する方法が好まし
く用いられる。
上記溶射層に含有させる金属酸化物の微粉末としては、
前記金属酸化物のうち、特にＭｇＯが好ましい。これら
の金属酸化物は、ボイラ伝熱管壁に付着する燃焼灰中の
Ｖ２０！５ 、Ｖ２０ｇ −Ｎａ２０、Ｖ２０＠ −Ｎ
ａ２ ＳＯ４と反応して融点を上昇させ、腐食性を抑制
する。
前記金属酸化物のうち、特にＭｇＯが好ましい。これら
の金属酸化物は、ボイラ伝熱管壁に付着する燃焼灰中の
Ｖ２０！５ 、Ｖ２０ｇ −Ｎａ２０、Ｖ２０＠ −Ｎ
ａ２ ＳＯ４と反応して融点を上昇させ、腐食性を抑制
する。
前記金属酸化物微粒子は、上記のような反応を充分に行
わせるためにはできるだけ小さく、表面積が大きい方が
好ましいが、非常に粒径の小さい粒子は高価であり、多
量に使用する場合は経済性の点で問題があり、一方粒子
径が大きすぎる場合には気孔５中に充分含浸させること
ができないので、金属酸化物の粒子径は０．０１〜０．
１μｍ程度が好ましい。
わせるためにはできるだけ小さく、表面積が大きい方が
好ましいが、非常に粒径の小さい粒子は高価であり、多
量に使用する場合は経済性の点で問題があり、一方粒子
径が大きすぎる場合には気孔５中に充分含浸させること
ができないので、金属酸化物の粒子径は０．０１〜０．
１μｍ程度が好ましい。
以下、本発明を図面に示す実施例によって具体的に説明
する。
する。
（実施例）
第１図は、本発明による耐食処理を施した金属材料の断
面を示す模式図、第２図（Ａ）、（Ｂ）は、第１図にお
ける溶射層の拡大断面図で、（Ａ）は気孔を含む溶射層
の状態、（Ｂ）は金属酸化物微粉末を含有させた後の溶
射層を示す図、第３図は、第２図（Ｂ）における■の部
分の拡大図である。第１図において、粗面加工を施した
被処理金属ｌの表面には内層溶射層とさらにその上に外
ｒｆＩ溶射層３が形成されている。この外層溶射層３が
形成されている。この外溶射層３は、第２図（Ａ）に示
すように多数の気孔４を有している。これらの溶射層を
形成した後、ＭｇＯのような金属酸化物微粒子を含むコ
ーテイング液を塗布または含浸させ、気孔４内に浸透さ
せた後、乾燥すると、第２図（Ｂ）に示すように気孔４
中に金属酸化物微粒子５が分散した形で形成される。第
３図はこのように気孔４の内壁に金属酸化物微粒子が分
散、付着した状態を示すものである。
面を示す模式図、第２図（Ａ）、（Ｂ）は、第１図にお
ける溶射層の拡大断面図で、（Ａ）は気孔を含む溶射層
の状態、（Ｂ）は金属酸化物微粉末を含有させた後の溶
射層を示す図、第３図は、第２図（Ｂ）における■の部
分の拡大図である。第１図において、粗面加工を施した
被処理金属ｌの表面には内層溶射層とさらにその上に外
ｒｆＩ溶射層３が形成されている。この外層溶射層３が
形成されている。この外溶射層３は、第２図（Ａ）に示
すように多数の気孔４を有している。これらの溶射層を
形成した後、ＭｇＯのような金属酸化物微粒子を含むコ
ーテイング液を塗布または含浸させ、気孔４内に浸透さ
せた後、乾燥すると、第２図（Ｂ）に示すように気孔４
中に金属酸化物微粒子５が分散した形で形成される。第
３図はこのように気孔４の内壁に金属酸化物微粒子が分
散、付着した状態を示すものである。
このように分散処理により最外溶射層３の気孔５中に含
浸された金属酸化物は、気孔５中に進入した腐食性化合
物、例えばボイラ燃焼灰中の溶融塩（例えばＶ２０ｇ
−Ｎａ２０系）と反応し、該溶融塩の融点上昇によって
固形化し、燃焼灰の腐食性を著しく抑制することができ
る。
浸された金属酸化物は、気孔５中に進入した腐食性化合
物、例えばボイラ燃焼灰中の溶融塩（例えばＶ２０ｇ
−Ｎａ２０系）と反応し、該溶融塩の融点上昇によって
固形化し、燃焼灰の腐食性を著しく抑制することができ
る。
本発明による耐食処理金属材料と、比較のために通常の
５ＵＳ３２１ＨＴＢ、Ｎｉ−Ｃｒ系の溶射を施した金属
材料およびＭｇＯを５ＵＳ３２１ＨＴＢに塗布したもの
について腐食試験を行い、耐食性を調べた結果を第３図
に示す。なお、腐食試験としては、８５％Ｖ２Ｏ５−１
５％Ｎａ２ ＳＯ４の組成を有する合成法を上記試験片
の表面に塗布し、６５０℃の電気炉に１００時間保持後
、腐食減量を測定することを行った。
５ＵＳ３２１ＨＴＢ、Ｎｉ−Ｃｒ系の溶射を施した金属
材料およびＭｇＯを５ＵＳ３２１ＨＴＢに塗布したもの
について腐食試験を行い、耐食性を調べた結果を第３図
に示す。なお、腐食試験としては、８５％Ｖ２Ｏ５−１
５％Ｎａ２ ＳＯ４の組成を有する合成法を上記試験片
の表面に塗布し、６５０℃の電気炉に１００時間保持後
、腐食減量を測定することを行った。
第３図の結果から、ＭｇＯを５ＵＳ３２１ＨＴＢに塗布
したものは試験中に索布層が剥離しており、ＳＵＳ ３
２１ ＨＴＢとほぼ同等の腐食材を示した。Ｎｉ−Ｃｒ
系の溶射材を施したものは、５ＵＳ３２１ＨＴＢよりは
優れているが、本発明処理材と比べるとかなり劣ってお
り、本発明処理材は、他の試験片に比べて極めて優れた
耐食性を有していることが確認された。
したものは試験中に索布層が剥離しており、ＳＵＳ ３
２１ ＨＴＢとほぼ同等の腐食材を示した。Ｎｉ−Ｃｒ
系の溶射材を施したものは、５ＵＳ３２１ＨＴＢよりは
優れているが、本発明処理材と比べるとかなり劣ってお
り、本発明処理材は、他の試験片に比べて極めて優れた
耐食性を有していることが確認された。
（発明の効果）
本発明によれば、溶射中の気孔に分散したＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ，５ｉ０２等の微粒子が、例えばボイラ起動後、飛来
する燃焼灰と反応し、高融点化合物を形成するため、関
連機器、配管等の高温腐食の発生を抑制することができ
る。またＣａＯ，ＭｇＯ１３１０２からなるコーティン
グ層を伝熱管表面に直接形成させたものに比べ、起動停
止時の熱衝撃による脱落の恐れもない。また、本発明は
高温腐食が問題となる部位へ部分的に適用するのみでよ
いので、燃料中にＭｇ、Ｃａ化合物を添加する方法で問
題となる炉内への悪影響は発生せず、長期間に渡って伝
熱管の寿命を著しく延長することが可能であり、その工
業的価値は極めて大きい。
Ｏ，５ｉ０２等の微粒子が、例えばボイラ起動後、飛来
する燃焼灰と反応し、高融点化合物を形成するため、関
連機器、配管等の高温腐食の発生を抑制することができ
る。またＣａＯ，ＭｇＯ１３１０２からなるコーティン
グ層を伝熱管表面に直接形成させたものに比べ、起動停
止時の熱衝撃による脱落の恐れもない。また、本発明は
高温腐食が問題となる部位へ部分的に適用するのみでよ
いので、燃料中にＭｇ、Ｃａ化合物を添加する方法で問
題となる炉内への悪影響は発生せず、長期間に渡って伝
熱管の寿命を著しく延長することが可能であり、その工
業的価値は極めて大きい。
第１図は、２層の溶射層を形成した金属材料の断面を示
す模式図、第２図（Ａ）は、第１図の外層溶射層におけ
る気孔を有する金属材料の断面図、第２図（Ｂ）は、同
図（Ａ）の金属材料に金属酸化物を含浸させた状態を示
す模式図、第３図は、第２図の■部の拡大図、第４図は
、本発明材料および比較材の腐食試験結果を示す図であ
る。 １・・・被処理金属材料、２・・・内層溶射層、３・・
・外層溶射層、４・・・気孔、５・・・金属酸化物粒子
。 代理人 弁理士 川 北 武 長 鋼１図 第２図 （Ａ） （Ｂ）
す模式図、第２図（Ａ）は、第１図の外層溶射層におけ
る気孔を有する金属材料の断面図、第２図（Ｂ）は、同
図（Ａ）の金属材料に金属酸化物を含浸させた状態を示
す模式図、第３図は、第２図の■部の拡大図、第４図は
、本発明材料および比較材の腐食試験結果を示す図であ
る。 １・・・被処理金属材料、２・・・内層溶射層、３・・
・外層溶射層、４・・・気孔、５・・・金属酸化物粒子
。 代理人 弁理士 川 北 武 長 鋼１図 第２図 （Ａ） （Ｂ）
Claims (3)
- （１）金属材料の表面に形成した多孔質溶射層にＭｇＯ
、ＣａＯ、ＳｉＯ＿２、ＮｉＯ、Ａｌ＿２Ｏ＿３、Ｔｉ
Ｏ＿２およびＺｒＯ＿２からなる群から選ばれる少なく
とも１種の金属酸化物粉末を分散含有させることを特徴
とする耐食処理金属材料。 - （２）特許請求の範囲（１）において、溶射層が少なく
とも２層形成され、その外側の溶射層が内側の溶射層よ
りも気孔率が大きく、かつ最外溶射層の気孔率を１０〜
３０％としたことを特徴とする耐食処理金属材料。 - （３）特許請求の範囲（１）または（２）において、溶
射層に含有させる金属酸化物粉末の粒径を０．０１〜０
．１μｍとする耐食処理金属材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25252785A JPS62112768A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 耐食処理金属材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25252785A JPS62112768A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 耐食処理金属材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62112768A true JPS62112768A (ja) | 1987-05-23 |
| JPH0535215B2 JPH0535215B2 (ja) | 1993-05-26 |
Family
ID=17238608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25252785A Granted JPS62112768A (ja) | 1985-11-11 | 1985-11-11 | 耐食処理金属材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62112768A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998037253A1 (fr) * | 1997-02-21 | 1998-08-27 | Tocalo Co. Ltd. | Tube chauffant pour chaudieres et son procede de production |
| US6604572B2 (en) * | 1999-04-14 | 2003-08-12 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Pipeline device and method for its production, and heat exchanger |
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Citations (3)
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1985
- 1985-11-11 JP JP25252785A patent/JPS62112768A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0535215B2 (ja) | 1993-05-26 |
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