JPS62112391A - 分布帰還形半導体レーザ - Google Patents
分布帰還形半導体レーザInfo
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- JPS62112391A JPS62112391A JP60253076A JP25307685A JPS62112391A JP S62112391 A JPS62112391 A JP S62112391A JP 60253076 A JP60253076 A JP 60253076A JP 25307685 A JP25307685 A JP 25307685A JP S62112391 A JPS62112391 A JP S62112391A
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- B82—NANOTECHNOLOGY
- B82Y—SPECIFIC USES OR APPLICATIONS OF NANOSTRUCTURES; MEASUREMENT OR ANALYSIS OF NANOSTRUCTURES; MANUFACTURE OR TREATMENT OF NANOSTRUCTURES
- B82Y20/00—Nanooptics, e.g. quantum optics or photonic crystals
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S5/00—Semiconductor lasers
- H01S5/10—Construction or shape of the optical resonator, e.g. extended or external cavity, coupled cavities, bent-guide, varying width, thickness or composition of the active region
- H01S5/12—Construction or shape of the optical resonator, e.g. extended or external cavity, coupled cavities, bent-guide, varying width, thickness or composition of the active region the resonator having a periodic structure, e.g. in distributed feedback [DFB] lasers
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S5/00—Semiconductor lasers
- H01S5/02—Structural details or components not essential to laser action
- H01S5/028—Coatings ; Treatment of the laser facets, e.g. etching, passivation layers or reflecting layers
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- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S5/00—Semiconductor lasers
- H01S5/30—Structure or shape of the active region; Materials used for the active region
- H01S5/34—Structure or shape of the active region; Materials used for the active region comprising quantum well or superlattice structures, e.g. single quantum well [SQW] lasers, multiple quantum well [MQW] lasers or graded index separate confinement heterostructure [GRINSCH] lasers
- H01S5/343—Structure or shape of the active region; Materials used for the active region comprising quantum well or superlattice structures, e.g. single quantum well [SQW] lasers, multiple quantum well [MQW] lasers or graded index separate confinement heterostructure [GRINSCH] lasers in AIIIBV compounds, e.g. AlGaAs-laser, InP-based laser
- H01S5/3434—Structure or shape of the active region; Materials used for the active region comprising quantum well or superlattice structures, e.g. single quantum well [SQW] lasers, multiple quantum well [MQW] lasers or graded index separate confinement heterostructure [GRINSCH] lasers in AIIIBV compounds, e.g. AlGaAs-laser, InP-based laser with a well layer comprising at least both As and P as V-compounds
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- H01S5/343—Structure or shape of the active region; Materials used for the active region comprising quantum well or superlattice structures, e.g. single quantum well [SQW] lasers, multiple quantum well [MQW] lasers or graded index separate confinement heterostructure [GRINSCH] lasers in AIIIBV compounds, e.g. AlGaAs-laser, InP-based laser
- H01S5/34306—Structure or shape of the active region; Materials used for the active region comprising quantum well or superlattice structures, e.g. single quantum well [SQW] lasers, multiple quantum well [MQW] lasers or graded index separate confinement heterostructure [GRINSCH] lasers in AIIIBV compounds, e.g. AlGaAs-laser, InP-based laser emitting light at a wavelength longer than 1000nm, e.g. InP based 1300 and 1500nm lasers
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の属する分野
本発明は、m子井戸構造活性層による偏波面の選択性と
、回折格子による波長選択性によりスペクトル純度の高
い発振光を得、しかも、共振器の一方の端面に低反射膜
を、他方の端面に高反射膜を付けることにより、高出力
が得られ、ざらに端面の反射率の非対称により甲−縦モ
ード発振が(りられ易い半導体レーザに関する。
、回折格子による波長選択性によりスペクトル純度の高
い発振光を得、しかも、共振器の一方の端面に低反射膜
を、他方の端面に高反射膜を付けることにより、高出力
が得られ、ざらに端面の反射率の非対称により甲−縦モ
ード発振が(りられ易い半導体レーザに関する。
旭迷Jυえ」
単一モード発振を得るには、活性領域に回折格子を形成
し、誘導放出光のブラッグ反射2用いて発振を得る方法
、いわゆる分布帰還形(DFB)レーザがある。
し、誘導放出光のブラッグ反射2用いて発振を得る方法
、いわゆる分布帰還形(DFB)レーザがある。
このようなレーザにおいて、片端面から高効率で先を取
り出すには、出射側の端面を抵反射面とし、他端面を高
反射とすることにより可能となると考えられる。
り出すには、出射側の端面を抵反射面とし、他端面を高
反射とすることにより可能となると考えられる。
しかし、通常の一層からなる活性層をもつDFBレーザ
に低反射膜と高反射膜を形成してレーザの高出力化をお
こなうと、高反射率端面において反DI率が高くなれば
なるほど、TEモードとTMモード間で反射率に差がな
くなる。
に低反射膜と高反射膜を形成してレーザの高出力化をお
こなうと、高反射率端面において反DI率が高くなれば
なるほど、TEモードとTMモード間で反射率に差がな
くなる。
その結果として、両面をへさ開で形成したときに比べて
、両端面の反射率の組み合わせを数%と70%以上とし
た時は、TEモードとTMモードとの間にミラー損失に
差がなくなる。
、両端面の反射率の組み合わせを数%と70%以上とし
た時は、TEモードとTMモードとの間にミラー損失に
差がなくなる。
そのため、TEモード発娠の他にTMIE−−ド発振が
起こりやすくなり、TEモードとTMモ−ドとが同時に
発振したり、注入電流レベルによって、TEモード発振
が丁M七〜ド発振に変わったりして、注入電流1ノベル
に応じた安定な単−wi[−ド発振が19られないとい
う欠点があった。
起こりやすくなり、TEモードとTMモ−ドとが同時に
発振したり、注入電流レベルによって、TEモード発振
が丁M七〜ド発振に変わったりして、注入電流1ノベル
に応じた安定な単−wi[−ド発振が19られないとい
う欠点があった。
さらに、従来のDFBレーザの場合、両端面の反射率に
非対称性がないため、TEモードだけに関しても、単−
縦モード発振が得にくいという欠点があり、また、両端
面の反射率に非対称性がないため、より大きな光出力を
必要とする出射側から、高出力が得られないという欠点
があった。
非対称性がないため、TEモードだけに関しても、単−
縦モード発振が得にくいという欠点があり、また、両端
面の反射率に非対称性がないため、より大きな光出力を
必要とする出射側から、高出力が得られないという欠点
があった。
発明の目的
よって本発明は、上述した欠点のない新規な半導体レー
ザを提案せんとするもので、回折格子の付いた活性層が
多重吊子構造を有し、TEモードのゲインを7Mモード
のゲインより数百C1n”以上高くすることにより、充
分子Mモードの発振を抑圧し、高出力化および単−縦モ
ード化のために共振器の両端面に、それぞれ低反射膜及
び高反射膜を形成しても、T[t−ドだけを発振させ、
高出力が得られ、安定に、甲−縦モード発振が得られる
ことを特徴とし゛(いる。
ザを提案せんとするもので、回折格子の付いた活性層が
多重吊子構造を有し、TEモードのゲインを7Mモード
のゲインより数百C1n”以上高くすることにより、充
分子Mモードの発振を抑圧し、高出力化および単−縦モ
ード化のために共振器の両端面に、それぞれ低反射膜及
び高反射膜を形成しても、T[t−ドだけを発振させ、
高出力が得られ、安定に、甲−縦モード発振が得られる
ことを特徴とし゛(いる。
&」Δ構、−1(および作用
第1図は、活性層をφ子井戸構造にした場合の電子及び
ホールの状態密度を示しく゛いる。
ホールの状態密度を示しく゛いる。
活性層の厚さを100A以下にし、活性層を、活性層よ
り大きなエネルギーギャップを有するクラッド層で囲む
ことにより縮退がとけているバンド構造を有していたエ
ネル1!−レベルは、不連続な飛び飛びの準位を構成す
る。
り大きなエネルギーギャップを有するクラッド層で囲む
ことにより縮退がとけているバンド構造を有していたエ
ネル1!−レベルは、不連続な飛び飛びの準位を構成す
る。
このにうなm了井戸形レーザでは、価電子帯の飛び飛び
の単位に存在するホール(1)と、伝導帯の飛び飛びの
単位に存在する電子(2)とて゛再結合が起こり発振す
る。
の単位に存在するホール(1)と、伝導帯の飛び飛びの
単位に存在する電子(2)とて゛再結合が起こり発振す
る。
多重吊子井戸(MQW)層の理論(H,+<0baya
sht et、at、”Po1arisation−
dependent gain−Currenj
relajlonsh!pinGaAs−ΔlGaAs
MQW 1eser diodes”、E
1ectron、。
sht et、at、”Po1arisation−
dependent gain−Currenj
relajlonsh!pinGaAs−ΔlGaAs
MQW 1eser diodes”、E
1ectron、。
Lett、 、 1983. vol、
19DD 、 166−168)によれば、電
子とヘビーホールとの再結合は、MQW層に平行、すな
わちTEモードだけが可能である。
19DD 、 166−168)によれば、電
子とヘビーホールとの再結合は、MQW層に平行、すな
わちTEモードだけが可能である。
また、電子とライトホールとの再結合は、TEモードと
7Mモードの両方が可能である。
7Mモードの両方が可能である。
結晶の組合わせによっては、電子どのバンドギャップは
ヘビーホールの方がライトホールバンドよりも、数eV
から十数eVエネルギーが低い。
ヘビーホールの方がライトホールバンドよりも、数eV
から十数eVエネルギーが低い。
そのため、電子とヘビーホールどの再結合確立が高くな
り、TEモードの利得がT’ Mモードより高くなる。
り、TEモードの利得がT’ Mモードより高くなる。
実際の、I nGaAS/I nAlAs SC)−
1−MWQ構造では、TEモードの利1りの方が高い(
K、Wakita etal、、”Po1arisa
tion dependant gain−cur
rent relationship in )
n GaAs/In GaAlAs/InAl△S
SCH−MQWlaser diodes”、
F 1ectron、 1ett、 、 19
85. vo121、DD193−194) 。
1−MWQ構造では、TEモードの利1りの方が高い(
K、Wakita etal、、”Po1arisa
tion dependant gain−cur
rent relationship in )
n GaAs/In GaAlAs/InAl△S
SCH−MQWlaser diodes”、
F 1ectron、 1ett、 、 19
85. vo121、DD193−194) 。
また、良く知られているように、−8’lJで形成され
た活性層よりもMQWで形成された活性層の方が利得が
高くなり、レーザの低@値化が可能である。また、利得
分布の幅が狭くなるため、DFBモードの閾(直に差が
少なくても、甲−縦モード発振が容易に得られる。
た活性層よりもMQWで形成された活性層の方が利得が
高くなり、レーザの低@値化が可能である。また、利得
分布の幅が狭くなるため、DFBモードの閾(直に差が
少なくても、甲−縦モード発振が容易に得られる。
ところで、通常の一層構造の活性層をもつ半導体レーザ
では、第2図の実線で示すように、高反射膜の反射率を
増加するにつれてT「モードと7Mモードどが、共に発
振しやツくなることが知られている。
では、第2図の実線で示すように、高反射膜の反射率を
増加するにつれてT「モードと7Mモードどが、共に発
振しやツくなることが知られている。
このためDFBレーザにおいては、甲−縦モード発振プ
る確率が低下する。
る確率が低下する。
この問題点を解決するため、また上述した活性層を量子
井戸溝道にした半導体レーザを製作して、このレーザを
高出力化のために、レーザの出射面に無反則膜、反対側
に高反射膜を形成した。
井戸溝道にした半導体レーザを製作して、このレーザを
高出力化のために、レーザの出射面に無反則膜、反対側
に高反射膜を形成した。
この構造のレーザでは、第2図の点線で示すように、高
反射膜の反射率を増加させても実効的に、TM/TEの
値は小さく抑えられ、TEモードで発振する確率が高く
なる。
反射膜の反射率を増加させても実効的に、TM/TEの
値は小さく抑えられ、TEモードで発振する確率が高く
なる。
また、両端面の反射率が非対称であるときの単−縦モー
ド発振の確率求めて見ると、以下のことがわかった。
ド発振の確率求めて見ると、以下のことがわかった。
DFBレーザでは、端面での回折格子の位相により、発
振に必要な閾値利得が異なることが知らtLTいる(W
、5treifer et。
振に必要な閾値利得が異なることが知らtLTいる(W
、5treifer et。
al、、”1)ffect ofExternal
RefleCtOrS On homgitmd
inal Modes of Distribu
ted Feedfach La5ers、197
5.0E−11,pl)154−161)。そこで両端
面での回折格子の位相を変え、閾値利得差を求め、最も
閾値利得の低い2モ一ド間の閾値利得を求めた。、、単
−t4モード発振には全損失に対するモード間の閾値利
得差3%以上必要あると定義した。
RefleCtOrS On homgitmd
inal Modes of Distribu
ted Feedfach La5ers、197
5.0E−11,pl)154−161)。そこで両端
面での回折格子の位相を変え、閾値利得差を求め、最も
閾値利得の低い2モ一ド間の閾値利得を求めた。、、単
−t4モード発振には全損失に対するモード間の閾値利
得差3%以上必要あると定義した。
この利得差によりし〜ザのパイj′ス電流を閾値電流の
1.05倍とし、2 G b / SのR/倍信号変調
した時、主副次モード間の強度比が3063で得られた
。
1.05倍とし、2 G b / SのR/倍信号変調
した時、主副次モード間の強度比が3063で得られた
。
第3図は、共振器長(L ) 300μmのときの単−
縦モード発振の確率のKL(K:結合定数)依存性を示
している。パラメータは両端面の反射率である。
縦モード発振の確率のKL(K:結合定数)依存性を示
している。パラメータは両端面の反射率である。
第3図からKLを1〜2、両端面の反身4率の組合せを
(1%、90%)とすることににす、90%の単−縦モ
ード発振確率が得られることが明らかであろう。
(1%、90%)とすることににす、90%の単−縦モ
ード発振確率が得られることが明らかであろう。
第4図は、レーザの共振器長150μm、l−08S
D[FF、3%、RR90%とした場合に、レーザ出
射面の反射率を変化させた時、レーザ出射面で規格化し
た微分量子効率の値を1としたときのKLの値を現わし
ている。
D[FF、3%、RR90%とした場合に、レーザ出
射面の反射率を変化させた時、レーザ出射面で規格化し
た微分量子効率の値を1としたときのKLの値を現わし
ている。
上述した様に、端面での回折格子の位相により閾値利得
が変わるため、吊子効率も異なる。
が変わるため、吊子効率も異なる。
このため、第4図では、吊子効率の平均値を示している
。
。
出射面の反射率を低下させることにより、すなわち反射
率の非対称性を増加させる程、出射面の外部微分吊子効
率が上昇し、低電流注入で高出力のレーザ光を得られる
ことが明らかである。
率の非対称性を増加させる程、出射面の外部微分吊子効
率が上昇し、低電流注入で高出力のレーザ光を得られる
ことが明らかである。
第5図は、本発明の実測例を示す。第5図Aは、本発明
によるレーザ素子の第1の実施例のレーザ光出射方向の
断面図、第5図Bは、同素子の横方向断面図である。
によるレーザ素子の第1の実施例のレーザ光出射方向の
断面図、第5図Bは、同素子の横方向断面図である。
このようなレーザ素子を得るには、最初にInp(10
0)基板1 (Snドープ、N−1×1018cIl−
3)の上に、分子線エピタキシャル法(MBE)または
、気相成長法(Mo−CVD。
0)基板1 (Snドープ、N−1×1018cIl−
3)の上に、分子線エピタキシャル法(MBE)または
、気相成長法(Mo−CVD。
VPE)あるいは液相成長法(LPE)等によりn形1
nPバッファ!37を2〜3μmの厚さに成長させた後
、活性層としての厚さ25OAのGa I nAs層(
波長に換算して1,65μm組成)と、厚さ330Aの
InP層とを交互に各5層、符号(3)で示すように成
長させる。
nPバッファ!37を2〜3μmの厚さに成長させた後
、活性層としての厚さ25OAのGa I nAs層(
波長に換算して1,65μm組成)と、厚さ330Aの
InP層とを交互に各5層、符号(3)で示すように成
長させる。
次に、干渉露光法とケミカルエツチング技術により、層
2の上に回折格子6を形成する。回折格子のビッヂは、
−次回折を利用する場合は、2400A、2次の回折を
利用する場合は4800Aである。
2の上に回折格子6を形成する。回折格子のビッヂは、
−次回折を利用する場合は、2400A、2次の回折を
利用する場合は4800Aである。
次に、P形InP層4を2〜3μmの厚さに成長させて
後、電極層となるP+Ga r nASPi5を1μm
の厚さに成長させる。
後、電極層となるP+Ga r nASPi5を1μm
の厚さに成長させる。
続いて、通常の埋め込み成長を行うゆすなわち、5i0
2をマスクとして逆メサ構造を形成したヘテロウニバー
の側面を、P形、n形のInPliW、もしくは活性層
よりもバンドギャップの大きいGa I nAsPff
l(11)及び(12)を順次成長させ、埋め込み成長
行なった。
2をマスクとして逆メサ構造を形成したヘテロウニバー
の側面を、P形、n形のInPliW、もしくは活性層
よりもバンドギャップの大きいGa I nAsPff
l(11)及び(12)を順次成長させ、埋め込み成長
行なった。
次に、層5及び12の仝而に、P形オーミック電極13
としてΔLJ−Z nを蒸着し、次にn形InPW板面
上に、Au−Qe−N iを蒸着し、n形オーミック電
極14を形成する。
としてΔLJ−Z nを蒸着し、次にn形InPW板面
上に、Au−Qe−N iを蒸着し、n形オーミック電
極14を形成する。
次に、共振器長200μmでへぎ間した素子のへき開面
の片側に、CVD形ECR装置によって、3iNi膜8
を無反射となるように4分の1波長(λ/4)の厚みに
なるように形成した。反対側のへき開面には同じくλ/
4の厚みに813N411!と、真空蒸着によるAU#
を形成して反射率90%程度の高反射膜を得た。
の片側に、CVD形ECR装置によって、3iNi膜8
を無反射となるように4分の1波長(λ/4)の厚みに
なるように形成した。反対側のへき開面には同じくλ/
4の厚みに813N411!と、真空蒸着によるAU#
を形成して反射率90%程度の高反射膜を得た。
このようにして得られたベレットを、Au−3nハンダ
により、ダイヤモンドヒートシンク上にマウントして特
性を測定したところ、25℃での連続動作の発振同値は
、15mAであり、光出力40mWにおいても、7Mモ
ードが抑圧され、単一モード発振が得られた。また、抵
反射面の微分m子効率36%であった。
により、ダイヤモンドヒートシンク上にマウントして特
性を測定したところ、25℃での連続動作の発振同値は
、15mAであり、光出力40mWにおいても、7Mモ
ードが抑圧され、単一モード発振が得られた。また、抵
反射面の微分m子効率36%であった。
第6図は本発明の第2の実施例を示し、第6図Δ及びB
は、その光出射面とそれに交わる面の断面図である。
は、その光出射面とそれに交わる面の断面図である。
このようなレーザ素子を得るには、InP(100)J
J板1に、回折格子6を形成し、次にこれを基板として
、GnTnASP導波路層2、活性層3、P形InPク
ラッド層及びQnI nAsP電極m5を、LPE法、
もしくはMo−DVD法VPE法により成長させる。
J板1に、回折格子6を形成し、次にこれを基板として
、GnTnASP導波路層2、活性層3、P形InPク
ラッド層及びQnI nAsP電極m5を、LPE法、
もしくはMo−DVD法VPE法により成長させる。
この場合、回折格子のピッチを、活性層の組成で決まる
発振波長のピッチに一致させておく。
発振波長のピッチに一致させておく。
また、各層の格子定数は、第1の実施例の場合も同様で
あるが、InPの格子定数に合致している。続く工程は
、第1の実施例の場合と同様である。レーザ素子の特性
も、第1の実施例と同様に得られた。
あるが、InPの格子定数に合致している。続く工程は
、第1の実施例の場合と同様である。レーザ素子の特性
も、第1の実施例と同様に得られた。
なお、上述した実施例では、Gn I nAsP導波路
層2が一層構造である場合示したが、その層2も多層吊
子井戸形層とすることもでき、この場合は、厚さ80A
の1.3μmの組成のGnlnAsP層と厚さ100Δ
の1.1μm組成のGnINnAsP層と交互に各5層
の成長を行なわせる。
層2が一層構造である場合示したが、その層2も多層吊
子井戸形層とすることもでき、この場合は、厚さ80A
の1.3μmの組成のGnlnAsP層と厚さ100Δ
の1.1μm組成のGnINnAsP層と交互に各5層
の成長を行なわせる。
また、上述した実施例では、波長1.5μmの活性層と
して、I nGaAs/ I nPMQWについて述べ
たが、他のMQWであっても良い。
して、I nGaAs/ I nPMQWについて述べ
たが、他のMQWであっても良い。
さらに、InPで埋め込んで構造について、述べたが他
の埋め込み材料でも良い。
の埋め込み材料でも良い。
また、その他の波長域のレーザに本発明を適用しても、
同様の効果が得られる。
同様の効果が得られる。
また、上述した実施例では、片端面にλ/4のS、Nn
tJを、他端面にAnを付着したが、材料は任意であり
、さらに、反射率も両端面で非対象になるように任意に
選ぶことができる。
tJを、他端面にAnを付着したが、材料は任意であり
、さらに、反射率も両端面で非対象になるように任意に
選ぶことができる。
また、上述した実施例では、一様な回折格子を有するD
FBレーザについて述べたが、不均一な回折格子を有す
るDFBレーザに適用しても同様の作用効果が得られる
。
FBレーザについて述べたが、不均一な回折格子を有す
るDFBレーザに適用しても同様の作用効果が得られる
。
また、いわゆる分布反射形レーザに適用しても同様の作
用効果が得られる。
用効果が得られる。
効 果
以上述べたように、活性層に多重吊子井戸構造を用い、
置−ドの利得を7Mモードよりはるかに高くすることに
より、TE、TMモード間にミラー損失の差がなくなる
以上まで端面の反射率を高くしても7Mモードを抑圧で
きるため、両端面の反射率を一方を低く他方を高くした
組み合わせにすることにより、安定に、下る端面側から Eモード発振が得られ、また、低反射率を有す高出力が
得られ、ざらに、反射率の非対象性から高い確率で単−
縦モード発振が得られるという特徴がある。
置−ドの利得を7Mモードよりはるかに高くすることに
より、TE、TMモード間にミラー損失の差がなくなる
以上まで端面の反射率を高くしても7Mモードを抑圧で
きるため、両端面の反射率を一方を低く他方を高くした
組み合わせにすることにより、安定に、下る端面側から Eモード発振が得られ、また、低反射率を有す高出力が
得られ、ざらに、反射率の非対象性から高い確率で単−
縦モード発振が得られるという特徴がある。
第1図は、M子井戸形レーザのエネルギーと状態密度と
の関係を示す図である。 第2図は、高反Q4膜の反射率と発振づ゛るTEモード
及び7Mモードの比との関係を示す図である。 第3図はレーザ素子の両端面の反則率が異なったレーザ
素子から得られる単−縦モードの発振の確率とKLとの
関係を示す図である。 第4図は、レーザの共振器長、LO8SDIFF、、R
Rを定めた場合のKLの差異によるレーザ出射面の反射
率と内部微分聞子効率で規格化した外部微分量子効率の
平均値との関係を示す図である。 第5A及びBは、本発明による半導体レーザ゛素子の第
1の実施例を示す断面図である。 第6図A及びBは、本発明にJ:る半導体レーザ素子の
第2の実施例を示す断面図ぐある。 1・・・n形1nP基板 2−n形Ga I nAsP導波路層 3・・・多重端子井戸形活性層 4・・・P形inPクラッド層 5 ・P形Qa l nAsPilffi極層6・・・
回折格子 7・・・n形1nPバッファ帝 8・・・無反射酢Si 3N 4又はsro 29
・・・絶縁膜 10・・・A LJ 11−P形InP層又はGa1nAsPn12−n形[
nPffl又はGaIr1ASp1113・・・P形オ
ーミック電極 14・・・n形オーミック電極 9.10・・・高反射膜 図面の浄房(内容に変更なし) 図面の浄4J (内容に変更なし) 第2図 及射至(’/、) 第3図 L 第4図 RF(%) 第5図 第6図 5丁1 辛シ2 ンf1? TJ三 7g (方式
)1.事件の表示 1!」願昭60−253076
月2、発明の名称 半導体レーザ 3、補正をづ゛る者 事1′1との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区内幸町1丁目1番6丹名 称
(422)口本電信電話株式会社代表省 真 藤
恒 4、代理人 住 所 〒102束′Q都千代m区麹町5丁目7番地
禿和紀尾井町TBR820丹 5、補正命令の日イリ 昭和61年1月28日(発送日
)(1)図面中、第1及び第2図を別tバのとおり訂正
り−る。(図面の予調 内容に変更なし)以 上
の関係を示す図である。 第2図は、高反Q4膜の反射率と発振づ゛るTEモード
及び7Mモードの比との関係を示す図である。 第3図はレーザ素子の両端面の反則率が異なったレーザ
素子から得られる単−縦モードの発振の確率とKLとの
関係を示す図である。 第4図は、レーザの共振器長、LO8SDIFF、、R
Rを定めた場合のKLの差異によるレーザ出射面の反射
率と内部微分聞子効率で規格化した外部微分量子効率の
平均値との関係を示す図である。 第5A及びBは、本発明による半導体レーザ゛素子の第
1の実施例を示す断面図である。 第6図A及びBは、本発明にJ:る半導体レーザ素子の
第2の実施例を示す断面図ぐある。 1・・・n形1nP基板 2−n形Ga I nAsP導波路層 3・・・多重端子井戸形活性層 4・・・P形inPクラッド層 5 ・P形Qa l nAsPilffi極層6・・・
回折格子 7・・・n形1nPバッファ帝 8・・・無反射酢Si 3N 4又はsro 29
・・・絶縁膜 10・・・A LJ 11−P形InP層又はGa1nAsPn12−n形[
nPffl又はGaIr1ASp1113・・・P形オ
ーミック電極 14・・・n形オーミック電極 9.10・・・高反射膜 図面の浄房(内容に変更なし) 図面の浄4J (内容に変更なし) 第2図 及射至(’/、) 第3図 L 第4図 RF(%) 第5図 第6図 5丁1 辛シ2 ンf1? TJ三 7g (方式
)1.事件の表示 1!」願昭60−253076
月2、発明の名称 半導体レーザ 3、補正をづ゛る者 事1′1との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区内幸町1丁目1番6丹名 称
(422)口本電信電話株式会社代表省 真 藤
恒 4、代理人 住 所 〒102束′Q都千代m区麹町5丁目7番地
禿和紀尾井町TBR820丹 5、補正命令の日イリ 昭和61年1月28日(発送日
)(1)図面中、第1及び第2図を別tバのとおり訂正
り−る。(図面の予調 内容に変更なし)以 上
Claims (1)
- 半導体の内部に回折格子を具備する分布帰還形半導体レ
ーザにおいて、活性層が多重量子井戸構造を有し、光の
出射方向に垂直な2つの端面の一方が、へき開面よりも
、低い反射率を有する抵反射面でなり、他方が、へき開
面よりも高い反射率を有する反射面でなることを特徴と
する半導体レーザー。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60253076A JPS62112391A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 分布帰還形半導体レーザ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60253076A JPS62112391A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 分布帰還形半導体レーザ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62112391A true JPS62112391A (ja) | 1987-05-23 |
Family
ID=17246156
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60253076A Pending JPS62112391A (ja) | 1985-11-12 | 1985-11-12 | 分布帰還形半導体レーザ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62112391A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6412592A (en) * | 1987-07-06 | 1989-01-17 | Sharp Kk | Semiconductor laser device |
EP0321294A2 (en) * | 1987-12-18 | 1989-06-21 | Sharp Kabushiki Kaisha | A semiconductor laser device |
WO2001024332A1 (fr) * | 1999-09-29 | 2001-04-05 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Laser a semi-conducteur a retroaction repartie et a coulage de gain |
WO2005053124A1 (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-09 | Nec Corporation | 分布帰還型半導体レーザ、分布帰還型半導体レーザアレイ及び光モジュール |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6045084A (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-11 | Nec Corp | 分布帰還型半導体レ−ザ |
JPS60216595A (ja) * | 1984-04-12 | 1985-10-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 単一波長半導体レ−ザ装置及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-11-12 JP JP60253076A patent/JPS62112391A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6045084A (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-11 | Nec Corp | 分布帰還型半導体レ−ザ |
JPS60216595A (ja) * | 1984-04-12 | 1985-10-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 単一波長半導体レ−ザ装置及びその製造方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JP2565909B2 (ja) * | 1987-07-06 | 1996-12-18 | シャープ株式会社 | 半導体レ−ザ素子 |
EP0321294A2 (en) * | 1987-12-18 | 1989-06-21 | Sharp Kabushiki Kaisha | A semiconductor laser device |
WO2001024332A1 (fr) * | 1999-09-29 | 2001-04-05 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Laser a semi-conducteur a retroaction repartie et a coulage de gain |
US6493369B2 (en) | 1999-09-29 | 2002-12-10 | The Furukawa Electrical Co., Ltd. | Gain-coupling distributed feedback type semiconductor laser device |
WO2005053124A1 (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-09 | Nec Corporation | 分布帰還型半導体レーザ、分布帰還型半導体レーザアレイ及び光モジュール |
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