JPS621093B2 - - Google Patents
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- JPS621093B2 JPS621093B2 JP53148768A JP14876878A JPS621093B2 JP S621093 B2 JPS621093 B2 JP S621093B2 JP 53148768 A JP53148768 A JP 53148768A JP 14876878 A JP14876878 A JP 14876878A JP S621093 B2 JPS621093 B2 JP S621093B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明はセラミツク中空体を内面に設けること
により断熱し、熱効率を高めた内燃機関の燃焼室
に関するものである。 ［従来の技術］ レシプロエンジンのシリンダー、副室、ガスタ
ービンエンジンの燃焼室等の内燃機関の燃焼室
は、セラミツクにより内面を断熱すると、熱効率
が高まり、燃費が節約でき、着火性は向上し、エ
ミツシヨンの改善に役立つことは従来よりよく知
られていることである。 ［発明が解決しようとする問題点］ ところが断熱効果をあげるため多孔質のアルミ
ナ磁器を用いれば、見掛けのヤング率は減少する
が機械強度が小さく内燃機関の振動に耐えられな
い。そこで高強度のアルミナ磁器を張れば、熱伝
導率が金属と大差ないため断熱効果が小さくなつ
てしまう。またアルミナ磁器に限らず一般のセラ
ミツクは、ヤング率が大きく、高強度の割に靭性
に乏しくクラツクを生じ易い欠点がある。さらに
は多孔質なセラミツクは内燃機関の振動により気
孔が崩れ易い。 発明の構成 そこで本発明者は、このような欠点を解消した
セラミツク層を内面に有する燃焼室について鋭意
検討の結果、ヤング率が小さく熱伝導率が低く耐
熱性もある特殊なセラミツク中空体を特定の方法
で接合すれば良いことを見出し本発明を完成し
た。 ［問題点を解決するための手段］ すなわち第１の発明の要旨は、 金フツ素雲母（KMg3AlSi3O10F2）、カリ四ケ
イ素雲母（KMg2.5Si4O10F2）および天然雲母から
選ばれた１種又は２種以上の粉末とガラス、燐酸
および燐酸塩から選ばれた１種とからなるセラミ
ツク（以下「マイカセラミツク」という）より成
る稠密な中空体を冷しばめすることにより、前記
セラミツク中空体が金属容器内面に接合された構
造を有する内燃機関の燃焼室にある。 ここで、上記マイカセラミツクの具体例として
は、金フツ素雲母（KMg3AlSi3O10F2）、カリ四
ケイ素雲母（KMg2.5Si4O10F2）および／または天
然雲母の粉末とガラスを混合し高温加圧成形して
製造したセラミツク、前者のセラミツク製造にお
いてガラスの代わりに燐酸又は燐酸塩を混合して
製造したセラミツク、及び金フツ素雲母とガラス
を混合して溶解し結晶析出させて製造したセラミ
ツク等を挙げることができる。このマイカセラミ
ツクは従来のセラミツクと異なり、機械加工可能
である。そのため、精度の高い燃焼室を製作でき
る。 又、本発明で、燃焼室は、シリンダー内の主燃
焼室のみならず、副室、副室口金など内燃機関に
おいて燃料が燃焼する全ての箇所を指す、これは
第２の発明においても同じである。 上記のマイカセラミツクにて稠密な中空体を作
り、金属容器である燃焼室内面に冷しばめするこ
とにより接合すれば、本発明の燃焼室が得られ
る。 この際、直接燃焼室内面に冷しばめしないで、
一旦金属容器として金属スリーブを選び、この内
面にセラミツク中空体を冷しばめすることにより
接合し、しかる後、燃焼室内面に挿入することに
よつて、このセラミツク層を有する燃焼室を製作
してもよい。 冷しばめは、公知の方法で良く、例えば中空体
を液体窒素等により−170℃ぐらいに下げておき
室温下の金属容器に該中空体を投入して冷しばめ
する。 又、第２の発明の要旨は、 内面に炭化珪素磁器若しくは窒化珪素磁器の稠
密層を有する、金フツ素雲母（KMg3AlSi3
O10F2）、カリ四ケイ素雲母（KMg2.5Si4O10F2）お
よび天然雲母から選ばれた１種又は２種以上の粉
末とガラス、燐酸および燐酸塩から選ばれた１種
とからなるセラミツク（以下「マイカセラミツ
ク」という）、リチウムアルミニウムシリケート
若しくはアルミニウムキータイトより成る稠密な
中空体を冷しばめ若しくは焼きばめすることによ
り、前記セラミツク中空体が金属容器内面に接合
された構造を有する内燃機関の燃焼室にある。 ここでマイカセラミツクの具体例としては、第
１の発明と同様のものを挙げることができる。 内面に炭化珪素磁器若しくは窒化珪素磁器の稠
密層を有する稠密な中空体は、先ず炭化珪素磁器
等で稠密質な中空体を作り、次にこれと上記セラ
ミツク中空体とを、焼きばめ、嵌め合わせ（とま
りばめ）等の適宜の方法で接合することにより形
成できる。 焼ばめは、公知の方法で良く、金属容器を20０
〜800℃に加熱しておき、室温下の中空体に嵌め
ることによつて焼きばめする。 ちなみに第１の発明、第２発明で使用するセラ
ミツクとアルミナとの諸物性値（ヤング率、熱伝
導率、熱膨張率）を第一表で比較する。
により断熱し、熱効率を高めた内燃機関の燃焼室
に関するものである。 ［従来の技術］ レシプロエンジンのシリンダー、副室、ガスタ
ービンエンジンの燃焼室等の内燃機関の燃焼室
は、セラミツクにより内面を断熱すると、熱効率
が高まり、燃費が節約でき、着火性は向上し、エ
ミツシヨンの改善に役立つことは従来よりよく知
られていることである。 ［発明が解決しようとする問題点］ ところが断熱効果をあげるため多孔質のアルミ
ナ磁器を用いれば、見掛けのヤング率は減少する
が機械強度が小さく内燃機関の振動に耐えられな
い。そこで高強度のアルミナ磁器を張れば、熱伝
導率が金属と大差ないため断熱効果が小さくなつ
てしまう。またアルミナ磁器に限らず一般のセラ
ミツクは、ヤング率が大きく、高強度の割に靭性
に乏しくクラツクを生じ易い欠点がある。さらに
は多孔質なセラミツクは内燃機関の振動により気
孔が崩れ易い。 発明の構成 そこで本発明者は、このような欠点を解消した
セラミツク層を内面に有する燃焼室について鋭意
検討の結果、ヤング率が小さく熱伝導率が低く耐
熱性もある特殊なセラミツク中空体を特定の方法
で接合すれば良いことを見出し本発明を完成し
た。 ［問題点を解決するための手段］ すなわち第１の発明の要旨は、 金フツ素雲母（KMg3AlSi3O10F2）、カリ四ケ
イ素雲母（KMg2.5Si4O10F2）および天然雲母から
選ばれた１種又は２種以上の粉末とガラス、燐酸
および燐酸塩から選ばれた１種とからなるセラミ
ツク（以下「マイカセラミツク」という）より成
る稠密な中空体を冷しばめすることにより、前記
セラミツク中空体が金属容器内面に接合された構
造を有する内燃機関の燃焼室にある。 ここで、上記マイカセラミツクの具体例として
は、金フツ素雲母（KMg3AlSi3O10F2）、カリ四
ケイ素雲母（KMg2.5Si4O10F2）および／または天
然雲母の粉末とガラスを混合し高温加圧成形して
製造したセラミツク、前者のセラミツク製造にお
いてガラスの代わりに燐酸又は燐酸塩を混合して
製造したセラミツク、及び金フツ素雲母とガラス
を混合して溶解し結晶析出させて製造したセラミ
ツク等を挙げることができる。このマイカセラミ
ツクは従来のセラミツクと異なり、機械加工可能
である。そのため、精度の高い燃焼室を製作でき
る。 又、本発明で、燃焼室は、シリンダー内の主燃
焼室のみならず、副室、副室口金など内燃機関に
おいて燃料が燃焼する全ての箇所を指す、これは
第２の発明においても同じである。 上記のマイカセラミツクにて稠密な中空体を作
り、金属容器である燃焼室内面に冷しばめするこ
とにより接合すれば、本発明の燃焼室が得られ
る。 この際、直接燃焼室内面に冷しばめしないで、
一旦金属容器として金属スリーブを選び、この内
面にセラミツク中空体を冷しばめすることにより
接合し、しかる後、燃焼室内面に挿入することに
よつて、このセラミツク層を有する燃焼室を製作
してもよい。 冷しばめは、公知の方法で良く、例えば中空体
を液体窒素等により−170℃ぐらいに下げておき
室温下の金属容器に該中空体を投入して冷しばめ
する。 又、第２の発明の要旨は、 内面に炭化珪素磁器若しくは窒化珪素磁器の稠
密層を有する、金フツ素雲母（KMg3AlSi3
O10F2）、カリ四ケイ素雲母（KMg2.5Si4O10F2）お
よび天然雲母から選ばれた１種又は２種以上の粉
末とガラス、燐酸および燐酸塩から選ばれた１種
とからなるセラミツク（以下「マイカセラミツ
ク」という）、リチウムアルミニウムシリケート
若しくはアルミニウムキータイトより成る稠密な
中空体を冷しばめ若しくは焼きばめすることによ
り、前記セラミツク中空体が金属容器内面に接合
された構造を有する内燃機関の燃焼室にある。 ここでマイカセラミツクの具体例としては、第
１の発明と同様のものを挙げることができる。 内面に炭化珪素磁器若しくは窒化珪素磁器の稠
密層を有する稠密な中空体は、先ず炭化珪素磁器
等で稠密質な中空体を作り、次にこれと上記セラ
ミツク中空体とを、焼きばめ、嵌め合わせ（とま
りばめ）等の適宜の方法で接合することにより形
成できる。 焼ばめは、公知の方法で良く、金属容器を20０
〜800℃に加熱しておき、室温下の中空体に嵌め
ることによつて焼きばめする。 ちなみに第１の発明、第２発明で使用するセラ
ミツクとアルミナとの諸物性値（ヤング率、熱伝
導率、熱膨張率）を第一表で比較する。
【表】
尚、ヤング率の単位は、×103［Kg／mm2］、熱伝
導率の単位は、×10-3［cal／cm・sec・℃］熱膨
張率の単位は、×10-6［／℃］である。 ［作用・効果］ 第１の発明の作用効果を説明する。 燃焼室内面に接合されたマイカセラミツクより
なる稠密な中空体は、外周の金属容器から圧縮応
力を受ける。そのため、マイカセラミツクのよう
に抗張力は低いが坑圧力の大きなセラミツクは強
度を付与され内燃機関の高い振動にも耐えること
が出来、寿命も長い。 又、600℃の温度差による水中急冷にも耐える
ことが出来るし、800℃以上の温度にも耐えるこ
とが出来る。 従つて本発明の燃焼室は強度的な不安はなく、
又断熱性にも優れている。 第２の発明の作用効果を説明する。 本発明では、第１の発明の作用効果に加えて、
燃焼室内が、特に高温にさらされても、炭化珪素
磁器、窒化珪素磁器の耐熱性の優れたセラミツク
により稠密質層が中空体の内面に形成されている
ので、燃焼室が損傷することはない。 ［実施例］ 以下に第１の発明を実施例に基づき更に詳細に
説明するが、本発明はその要旨を越えないかぎり
以下の実施例により限定されるものではない。 第１実施例（第１図参照） 次のような各種のシリンダーを製作した。 (A) マイカセラミツクを稠密な中空体１に成形
し、メタルスリーブ２内面に冷しばめすること
により接合し、接合したメタルスリーブ２をシ
リンダブロツク４に圧入した（第１図Ａ）。 尚、シリンダーブロツク４への挿入は、冷却
水がメタルスリーブ２に直接接触する所謂湿式
でもよく、直接接触しない乾式でも同様に行う
ことができた。 (B) マイカセラミツク中空体１をシリンダーブロ
ツク４に冷しばめすることによつて直接接合し
た（第１図Ｂ）。この場合、シリンダーブロツ
ク４への挿入は所謂乾式のみで行うことができ
た。 第２実施例（第２図参照） 次のような内燃機関の各種副室を製作した。 (A) マイカセラミツク中空体１をメタルスリーブ
２内面に冷しばめすることによつて接合し、接
合したメタルスリーブ２を上端部と下端部にガ
スケツト５，６を嵌めてエンジンヘツド７に嵌
着し、口金８及びノズルホルダー９を取り付け
副室とした（第２図Ａ）。又マイカセラミツク
中空体１の代わりに、リチウムアルミニウムシ
リケート中空体１及びアルミニウムキータイト
中空体１をメタルスリーブ２内面に焼きばめす
ることによりそれぞれ接合し、あとは同様にし
て副室を製作した。 (B) マイカセラミツク中空体１を冷しばめするこ
とによつて、エンジンヘツド７内面に直接接合
し副室とした（第２図Ｂ）。この場合にはガス
ケツトを使用しなくてもガスシールができた。 第２発明の実施例（第３図参照） 第１実施例 第１発明の第１実施例(A)と同様の方法によりメ
タルスリーブ２０にマイカセラミツク中空体２１
を冷しばめすることによつて接合し、その内面に
炭化珪素磁器中空体２３を焼きばめすることによ
つて接合しシリンダーブロツク２４に圧入した
（第３図）。マイカセラミツク中空体２０を用いる
代わりにリチウムアルミニウムシリケート中空体
２１と炭化珪素磁器中空体２３を嵌め合わせ、次
にメタルスリーブ２０で焼きばめした。この時の
圧縮力でリチウムアルミニウムシリケート中空体
２１と炭化珪素磁器中空体２３との間も強固に固
定された。この接合したメタルスリーブ２０をシ
リンダーブロツク２４に圧入した。尚(A)の場合と
同様に、シリンダーブロツク２４への挿入は所謂
湿式でも乾式でも同様に行うことができた。 第３実施例（第４図参照） 次のような各種副室を製作した。 メタルスリーブ２０内面にマイカセラミツク中
空体２１を冷しばめすることにより接合した。こ
れの内面に炭化珪素で作られた噴孔１００を有す
る口金（ノズル）１１０を焼きばめすることに依
つて接合し副室口金を製作した。又マイカセラミ
ツク中空体２１の代わりにリチウムアルミニウム
シリケート中空体２１及びアルミニウムキータイ
ト中空体２１を用い、これらの中空体２１と窒化
珪素で作られたプラグ１１０を各々嵌め合わせメ
タルスリーブ２０で焼きばめ副室口金を製作し
た。なお中空体２１と口金（ノズル）１１０と
は、焼きばめによる圧縮力により強固に固定され
ていた。
導率の単位は、×10-3［cal／cm・sec・℃］熱膨
張率の単位は、×10-6［／℃］である。 ［作用・効果］ 第１の発明の作用効果を説明する。 燃焼室内面に接合されたマイカセラミツクより
なる稠密な中空体は、外周の金属容器から圧縮応
力を受ける。そのため、マイカセラミツクのよう
に抗張力は低いが坑圧力の大きなセラミツクは強
度を付与され内燃機関の高い振動にも耐えること
が出来、寿命も長い。 又、600℃の温度差による水中急冷にも耐える
ことが出来るし、800℃以上の温度にも耐えるこ
とが出来る。 従つて本発明の燃焼室は強度的な不安はなく、
又断熱性にも優れている。 第２の発明の作用効果を説明する。 本発明では、第１の発明の作用効果に加えて、
燃焼室内が、特に高温にさらされても、炭化珪素
磁器、窒化珪素磁器の耐熱性の優れたセラミツク
により稠密質層が中空体の内面に形成されている
ので、燃焼室が損傷することはない。 ［実施例］ 以下に第１の発明を実施例に基づき更に詳細に
説明するが、本発明はその要旨を越えないかぎり
以下の実施例により限定されるものではない。 第１実施例（第１図参照） 次のような各種のシリンダーを製作した。 (A) マイカセラミツクを稠密な中空体１に成形
し、メタルスリーブ２内面に冷しばめすること
により接合し、接合したメタルスリーブ２をシ
リンダブロツク４に圧入した（第１図Ａ）。 尚、シリンダーブロツク４への挿入は、冷却
水がメタルスリーブ２に直接接触する所謂湿式
でもよく、直接接触しない乾式でも同様に行う
ことができた。 (B) マイカセラミツク中空体１をシリンダーブロ
ツク４に冷しばめすることによつて直接接合し
た（第１図Ｂ）。この場合、シリンダーブロツ
ク４への挿入は所謂乾式のみで行うことができ
た。 第２実施例（第２図参照） 次のような内燃機関の各種副室を製作した。 (A) マイカセラミツク中空体１をメタルスリーブ
２内面に冷しばめすることによつて接合し、接
合したメタルスリーブ２を上端部と下端部にガ
スケツト５，６を嵌めてエンジンヘツド７に嵌
着し、口金８及びノズルホルダー９を取り付け
副室とした（第２図Ａ）。又マイカセラミツク
中空体１の代わりに、リチウムアルミニウムシ
リケート中空体１及びアルミニウムキータイト
中空体１をメタルスリーブ２内面に焼きばめす
ることによりそれぞれ接合し、あとは同様にし
て副室を製作した。 (B) マイカセラミツク中空体１を冷しばめするこ
とによつて、エンジンヘツド７内面に直接接合
し副室とした（第２図Ｂ）。この場合にはガス
ケツトを使用しなくてもガスシールができた。 第２発明の実施例（第３図参照） 第１実施例 第１発明の第１実施例(A)と同様の方法によりメ
タルスリーブ２０にマイカセラミツク中空体２１
を冷しばめすることによつて接合し、その内面に
炭化珪素磁器中空体２３を焼きばめすることによ
つて接合しシリンダーブロツク２４に圧入した
（第３図）。マイカセラミツク中空体２０を用いる
代わりにリチウムアルミニウムシリケート中空体
２１と炭化珪素磁器中空体２３を嵌め合わせ、次
にメタルスリーブ２０で焼きばめした。この時の
圧縮力でリチウムアルミニウムシリケート中空体
２１と炭化珪素磁器中空体２３との間も強固に固
定された。この接合したメタルスリーブ２０をシ
リンダーブロツク２４に圧入した。尚(A)の場合と
同様に、シリンダーブロツク２４への挿入は所謂
湿式でも乾式でも同様に行うことができた。 第３実施例（第４図参照） 次のような各種副室を製作した。 メタルスリーブ２０内面にマイカセラミツク中
空体２１を冷しばめすることにより接合した。こ
れの内面に炭化珪素で作られた噴孔１００を有す
る口金（ノズル）１１０を焼きばめすることに依
つて接合し副室口金を製作した。又マイカセラミ
ツク中空体２１の代わりにリチウムアルミニウム
シリケート中空体２１及びアルミニウムキータイ
ト中空体２１を用い、これらの中空体２１と窒化
珪素で作られたプラグ１１０を各々嵌め合わせメ
タルスリーブ２０で焼きばめ副室口金を製作し
た。なお中空体２１と口金（ノズル）１１０と
は、焼きばめによる圧縮力により強固に固定され
ていた。
第１図は第１の発明の第１実施例を示す断面
図、第２図は第１の発明の第２実施例を示す断面
図、第３図は第２の発明の第１実施例を示す断面
図、第４図は第２の発明の第２実施例を示す断面
図である。 １，２１……マイカセラミツク、リチウムシリ
ケート又はアルミニウムキータイトより成る稠密
な中空体２，２０……金属容器、３，１１０……
炭化珪素磁器若しくは窒化珪素磁器の稠密層。
図、第２図は第１の発明の第２実施例を示す断面
図、第３図は第２の発明の第１実施例を示す断面
図、第４図は第２の発明の第２実施例を示す断面
図である。 １，２１……マイカセラミツク、リチウムシリ
ケート又はアルミニウムキータイトより成る稠密
な中空体２，２０……金属容器、３，１１０……
炭化珪素磁器若しくは窒化珪素磁器の稠密層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 金フツ素雲母（KMg3AlSi3O10F2）、カリ四
ケイ素雲母（KMg2.5Si4O10F2）および天然雲母か
ら選ばれた１種又は２種以上の粉末と ガラス、燐酸および燐酸塩から選ばれた１種と
からなるセラミツクより成る稠密な中空体を 冷しばめすることにより、 前記セラミツク中空体が金属容器内面に接合さ
れた構造を有する内燃機関の燃焼室。 ２ 内面に炭化珪素磁器若しくは窒化珪素磁器の
稠密層を有する、 金フツ素雲母（KMg3AlSi3O10F2）、カリ四ケ
イ素雲母（KMg2.5Si4O10F2）および天然雲母から
選ばれた１種又は２種以上の粉末とガラス、燐酸
および燐酸塩から選ばれた１種とからなるセラミ
ツク、リチウムアルミニウムシリケート若しくは
アルミニウムキータイト より成る稠密な中空体を 冷しばめ若しくは焼きばめすることにより、前
記セラミツク中空体が金属容器内面に接合された
構造を有する内燃機関の燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14876878A JPS5575529A (en) | 1978-11-29 | 1978-11-29 | Combustion chamber for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14876878A JPS5575529A (en) | 1978-11-29 | 1978-11-29 | Combustion chamber for internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5575529A JPS5575529A (en) | 1980-06-06 |
| JPS621093B2 true JPS621093B2 (ja) | 1987-01-12 |
Family
ID=15460213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14876878A Granted JPS5575529A (en) | 1978-11-29 | 1978-11-29 | Combustion chamber for internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5575529A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3303048C2 (de) * | 1982-06-18 | 1984-11-29 | Feldmühle AG, 4000 Düsseldorf | Vor- oder Wirbelkammer für Verbrennungsmotoren und Verfahren zu deren Herstellung |
| JPS59100923U (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-07 | マツダ株式会社 | エンジンの燃焼室構造 |
| JPS60108741U (ja) * | 1983-12-27 | 1985-07-24 | 三井造船株式会社 | 内燃機関 |
| JP2529823B2 (ja) * | 1985-05-30 | 1996-09-04 | 株式会社 リケン | デイ−ゼルエンジン用副燃焼室チヤンバ−およびその製造方法 |
| DE102014202134A1 (de) * | 2014-02-06 | 2015-08-06 | Ford Global Technologies, Llc | Verfahren zum Beschichten einer Bohrung und Zylinderblock eines Verbrennungsmotors |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5359114A (en) * | 1976-11-09 | 1978-05-27 | Kubota Ltd | Ceramic made subchamber metallic cap attaching device of engine |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5362506U (ja) * | 1976-10-28 | 1978-05-26 | ||
| JPS53138009U (ja) * | 1977-04-08 | 1978-11-01 |
-
1978
- 1978-11-29 JP JP14876878A patent/JPS5575529A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5359114A (en) * | 1976-11-09 | 1978-05-27 | Kubota Ltd | Ceramic made subchamber metallic cap attaching device of engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5575529A (en) | 1980-06-06 |
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