JPS62103461A

JPS62103461A - 内燃機関用高圧キヤパシタ放電点火装置

Info

Publication number: JPS62103461A
Application number: JP61235432A
Authority: JP
Inventors: ゲルト・ギユンター・ニゲマイアー
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1985-10-03
Filing date: 1986-10-02
Publication date: 1987-05-13
Also published as: US4696280A; DE3535365A1; EP0218029A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】１班五五１本発明は特許請求の範囲第１項の上位概念に記（ｌｖｌ
ｃ　Ｇｒａｗ　−）−ｆｉｌｌ　）礼発行の本、゛′現
代電子回路マニュアル゛’　”Ｍｏｄｅｒｎ　Ｅ　Ｉｅ
ｃｔｒｏｎｉｃＣｉｒｃｕｉｔ　　Ｍａｎｕａｌ　”　
　（１９８０）の８３頁に記載されている。この既知の
点火装置は、ＮＡＮＤ　（ナンド）ゲー１へからなる切
換可能な直流−直流変換回路を使用し、ｆ＝１０ｋＨｚ
で作動する。キャパシタ放電サイリスタと直列に変圧器
の一次巻線が配置され、その変圧器の二次巻線はもう１
個の別のサイリスタをトリガして直流−直流変換回路の
作動をブロックするパルスを得る。このブロッキングパ
ルスの長さは、メインのサイリスタが、なお導通中、す
なわちイオン化されている間に変換回路の早過ぎる再ス
タートを遅延させるのに必要な長さでなければならない
。変換回路の再スタートが早過ぎると、サイリスタはゲ
ート電極において点火パルスでトリガされないうちにた
だちに再び電流を流してしまうことになる。この変換回
路のブロッキング期間は、点火キャパシタがサイリスタ
を介して、最大可能電圧にて最大可能電流を放電したあ
とサイリスタが、完全に脱イオン化、すなわち非導通状
態になるまでは点火キャパシタ再充電用変換回路を再ス
ター１〜させないだけの十分な長さに選択されな（プれ
ばならない。

したがって、点火キャパシタに十分な高圧を発生するた
めには最大点火周波数は制限されてくる。

実際には既知の装置の変換回路をブロックする期間は、
点火周波数によって変化し、点火周波数が増大するとブ
ロッキング期間は減少する。しかしながらこれはサイリ
スタの電流通路内の変圧器によって行われ、パルスがサ
イリスタをトリガしたあと、変圧器が第２のサイリスタ
をトリガし、そのあとこの第２のサイリスタは、Ｒ−Ｃ
回路で遅延されてＮＡＮＤゲートにブロッキングパルス
を与えるのである。周波数が増大するとブロッキング期
間は減少するりれども、それはサイリスタの実際条件に
対する概算値であるにすぎず、この値は、安全余裕を含
めて、物理的な絶対可能最小期間より常に大きくなけれ
ばならない。変圧器は周知のとおり、電流変化を伝達す
るのみなので、この既知の回路においては、サイリスタ
が誤ってトリガされた場合、電源を切ってその保持電流
をしゃ断しない限り、サイリスタがその永久導通状態か
ら引戻し得るかどうかはわからない。

さらに、点火キャパシタの放電時間は主として、点火コ
イルのインピーダンスにより影響されることも注意しな
ければならない。その本に記載の回路においては、ブロ
ッキング期間は使用される点火コイルの最大可能インピ
ーダンスを考慮して選促されねばならず、すなわち装置
は、点火コイルの製作誤差を考慮して使用される点火コ
イルに対し常に最適化されなければならない。さらに装
置部品の変更によりスパーク発生力が変化した場合、前
記ブロッキング期間はＲ−Ｃ回路を調節してそのタイミ
ングを再び合わせなければならない。

λ１夏１力本発明の目的は、特許請求の範囲第１項の上位。

概念に記載のような装置を改良して、運転条件が連続的
に変化する場合においても、サイリスタが実際に導通状
態、すなわちイオン化状態にある間は、その間のみ電源
は常にしゃ断されるようにすることであり、この場合こ
の動作はできるだけ短　９一時間であり、また装置の性能部品や外部点火設備にたと
え変化があっても、ブロッキング期間は常に自己調節さ
れるので、この変化が電源の最適ブロッキング期間に影
響を−匂えないものでなければならない。

この問題は、点火装置において、特許請求の範囲第１項
の特徴部分に述べられたように解決される。

本発明によれば、点火装置において、サイリスタのゲー
ト電極に発生する電圧はただちにモニタされ、少なくと
も１回の比較器により、基準電圧と比較される。

本発明は、ゲート電極に発生する電圧が常にサイリスタ
の運転条件の瞬間情報を提供するという知識を利用して
いる。すなわち、ゲート電極に発生する電圧は、もしυ
イリスクが脱イオン化、すなわち完全にブロックされて
いるときは約く１ｍＶの一定静止電圧に到達する。サイ
リスタがこの状態にあるとき、もしそのゲート電極にお
いて十分に大きなパルスでトリガされたときのみサイリ
スタは導通状態にスイッチ可能である。これにより少な
くとも１個の比較器において、電源をしゃ断する信号が
発生されるが、サイリスタが導通状態、すなわちイオン
化状態にある限り、その間は常にその信号が発生してい
る。このように電源が物理的に命令を受けている間のみ
常に電源はしゃ断されている。電源のこれらのしゃ所期
間が可能な限り短かければ、点火キャパシタの利用可能
な充電期間を延長して、点火周波数を高くすることが可
能であり、それぞれエンジン回路数の上限内で点火電圧
ＵＣを上げることができる。更に、電源のしゃ所期間は
点火コイルインピーダンスの変化やそれにともなう、ス
パーク点火期間の変化のような部品の変化に対しても最
適となるようにさらに本発明による点火装置はゲート電
極を直接モニタしているので誤操作に対して全く影響を
受ｔづることなく、したがって、サイリスタの条件がゲ
ート電極に与えられるトリガパルスによってではなく、
事故により起動されたとしてもサイリスタが導通、すな
わちイオン化状態になったことが検出される。誤って導
通しこの電源に短絡されたサイリスタはそのゲート電極
で約（１１）０ｍ　Ｖの電圧を発生する。このような状
態においてｔま少なくとも１個のその比較器は電源しゃ
断し、これによりサイリスタの保持電流をしゃ断し、し
たがってサイリスタはブロックされる。

さらに特許請求の範囲第２項に記載のように、点火コイ
ルの−・次巻線に対し並列の抵抗器とチョークとダイオ
ードの直列回路を分路させることにより、サイリスタの
ブロッキングを加速することこれは点火コイルにより発
生された正の極性をもつフライバックパルスからの小パ
ルスを引き出すことにより行われ、このパルスは次に極
性を変更して点火キャパシタを充電する。この小パルス
が減衰したあと、点火キせパシタは逆極性を有して、サ
イリスタのアノード−カソード通路に接続される。これ
によりサイリスタの脱イオン化、すなわちブロッキング
が加速される。しかしながらフライバックパルスの大部
分はダイオードとチョークのきわめて小さい直流抵抗と
それに並列の抵抗とを介して点火コイルに戻される。フ
ライバックパルスから部分的エネルギを抜取っているに
も拘らず、点火スパークは直接電流スパークとしてしや
水存されることなく燃焼を継続可能である。

１盪１第１図の回路図かられかるように、電源はオーデイオ周
波数のブツシュプルーブロッキング発振器Ｒ３，Ｒ７，
Ｒ２１およびダイオードＤ５．Ｄ、６により通常のよう
に回路に組立てられて変圧器Ｔ１の一次巻線に接続され
、変圧器Ｔ１の二次側はブリッジ接続整流器に負荷され
る。ブロッキング変換器は通常の集積回路の形状のパル
ス幅変調器Ｐ　Ｗ　Ｍ　ｔ’制御される。前記変調器は
そのピン端子１６に５■の基準電圧を供給し、この電圧
は抵抗Ｒ１とＲ２とにより　２，５■に分圧されて比較
器結合ビン端子２に基準電圧２．５■を供給する。他の
ェダイオードが接続される。回路図に示すようにキャパ
シタＣＩ、Ｃ２，及びＣ３は電源回路を完成する。

ブリッジ結合整流器からの高圧は点火キャパシタＣ４に
印加され、点火キャパシタＣ４は点火コイルＳＰに直列
に接続され、さらに、ン卑膜外側接続を介してバッテリ
の負極とサキアースとにそれぞれ接続される。点火キャ
パシタＣ４の細端は、サイリスタＴＨＹを介して点火コ
イルに接続される。並列接続のチョークＤＲおよび抵抗
器Ｒ１６Ｃ４の放電方向に対し逆方向に接続される。

通常のしゃ断器点または別の点火パルス発生器に接続可
能な装置入力端子ｐａｉｎｔｓは、ダイオード［）１０
と抵抗器Ｒ１９とを介して２個の比較器ＣＰ３及びＣＲ
２の入力端子に接続されるが、こ５Ｖの基準電圧が印加
される。抵抗器Ｒ１９の他の２つの端子はキャパシタＣ
６とツェナダイオードＺ２とを介してアースとバッテリ
の負極とにそれぞれ接続される。抵抗器Ｒ２０はしゃ断
器点に作動電流を負荷する。ツェナダイオードＺ２は入
力点火パルスを一定振幅にクリッピング（選別）する。

比較器ＣＰ３およびＣＲ２の結合共通出力端子はキャパ
シタＣ５とダイオードＤ８とを介してサイリスタＴＨＹ
のゲート電極に接続される。キャパシタＣ５の両端はＲ
１３とＲ１４とにより、直流的に接続される。バイアス
抵抗器Ｒ１８は前記基準電圧の一部をサイリスタＴＨＹ
のゲート電極にバイアスとして与え、その静止電位をた
とえば少なくとも直流１５０ｍ　ＶまでＴＲさせる。ザ
イスリタがブロックされて通常１ｍＶ未満となるゲート
電圧に前記の好ましい１５０ｍ　Ｖまでバイアスを与え
ても、サイリスタの作動状態には影響を与えない。

ゲート電極は抵抗器Ｒ１４を介して比較器ＣＰ１及びＣ
Ｒ２の入力端子に接続され、サイリスタＴ　ＨＹのゲー
ト電極で発生する実際電圧をこれらの比較器へ印加する
。これらの比較器の他の入力端子には、一方５０ｍＶ１
他方に３８０ｍ　Ｖの基準電圧がそれぞれ印加される。

これらの基準電圧は抵抗器Ｒ１０，Ｒ１１およびＲ１２
からなる分圧チェーンにより前記の基準電圧から得られ
る。比較器の入力端子に接続されるダイオードＤ７はこ
れらの比較器が過電圧とならないように保護する。比較
器ＣＰ１およびＣＲ２の結合出力端子はパルス幅変調器
ＰＷＭの比較器入力ピン端子９に接続され、この端子９
はこの適用例において変調器をしゃ断するのに使用可能
であることが好ましい。

第１図の１１、冒装置の　　　゛もしサイリスタＴ　ＨＹがブロックされ、電源がオンに
されると、整流ブリッジ回路Ｄ１ないしＤ４の出力端子
に最大４５０Ｖの高圧が発生され、それにより点火キャ
パシタＣ４は充電されるが、この場合の充電電流は整流
ブリッジ回路の正の出力端子から、キャパシタＣ４と、
点火コイルＳＰとこれらに並列のダイオードＤ９とチョ
ークＤＲとを介して整流ブリッジ回路の負の出力端子へ
と流れる。分圧器Ｒ８，Ｒ９およびＲ４により高圧ＵＣ
は約２．５Ｖの値に分圧され、この値がパルス幅変調器
ＰＷＭの比較器接続ピン端子２に印加される２、５■の
基準電圧と比較される。パルス幅変調器ＰＷＭは比較器
接続ピン端子１における値パ゛２．５■となるように変
換回路を制御しようとする。

抵抗器Ｒ９は温度に感応するザーミスタとして作動する
ので、高圧ＵＱはザーミスタＲ９により検知される温度
に対応して制御される。第２図かられかるように高圧は
温度Ｔに逆比例して変化する。

湿度Ｔが低いほど高圧ＵＣは高くなる。

サーミスタＲ９は、装置の消費電力と周囲温度吠も渇麿
が低いとき発生する最高高圧Ｕｃ／は、エンジンに増加
蓄積エネルギの点火スパークを供給する一種の「低温ス
タート自動装置」に相当するツェナダイオードＺ１で制
限される。点火装置はエンジンと同様に暖められるよう
な寸法と配置とになっている。これらの手段により、低
い温度状態のエンジンにはエネルギ量と放出時間が大き
い゛点火スパークが供給されて、着火しにくい混合気で
も確実に着火するようにしている。エンジンとその点火
装置とが運転湿度に到達すると、装置を必要電力のみで
運転するのに十分なエネルギ量と放出時間とを有する点
火スパークとなるように、高圧Ｕｃ／は低下する。

＝　１９− 電力消費が大きくなってサーミスタＲ９が次第に加熱さ
れると高圧ＵＣを低下して装置の電力消費を制限するの
で、サーミスタＲ９は同時に装置に対しノ過電力保護の
機能もなす。点火パルス発生器へ結線された接点からく
る点火パルスが比較器Ｃ３及びＣ４に供給されると、こ
のとぎもし点火パルスが５Ｖの基準電圧を超えていれば
これらの比較器の出力端子には常にパルスが発生ずる。

御される。

しかしながら、キャパシタＣ５とダイオードＤ８とを介
してサイリスタＴＨＹのゲート電極に実際点火パルスが
到達すると、そのパルスはサイリスタＴ　Ｉ−Ｉ　Ｙを
トリガして導通状態にする。導通したサイリスタは点火
コイルＳＰを介して点火キャパシタＣ４を放電させ、第
２図に示すような負の極性の電圧パルスを発生ずる。

ダイオードＤ９、チョークＤＲおよび抵抗器Ｒ１６とか
らなる回路網を介して、負の極性の初期パルスに続いて
点火コイルＳＰにより反射されるきわめて強度な（６５
Ａにも達する）正の極性のフライバックパルスから、そ
の少量−・部分が抜き出され、抵抗器Ｒ１６により、振
幅が約４０Ｖに、またチョークＤＲにより継続時間が約
４０μｓに制限される。抵抗値がきわめて小さい高性能
点火コイルが使用されているので、チョークＤＲは２０
μｍ１、その直流抵抗は１（１０）ミリオーム未満、そ
して抵抗器Ｒ１６は（１１）０ミリオームの値とするこ
とが好ましい。

作動し、点火コイル接続点ＳＰ＋からキャパシタＣ４と
サイリスタＴＨＹとを介して短時間の充電電流パルスを
伝達する。前記小パルスが減衰するとキャパシタＣ４は
サイリスタＴＨＹの主電極に逆極性を送り、減少された
電圧はサイリスタをその導通状態から加速的に戻そうと
し、一方フライバックパルスの大部分はダイオードＤ９
と抵抗値がきわめて小さいチョークＤＲの直流抵抗とを
介して点火コイルに戻され、かくして点火スパークはし
ゃ断されることなく燃焼を続ける。

サイリスタＴＨＹが導通状態になると、ゲート電極で発
生して比較器（ＣＰｌおよびＣＲ２の入力端子に印加さ
れる電圧ＵＧは変化する（第４図参照）。第４図におけ
る点線は、２個の比較器ＣＰ１およびＣＰ２対する基準
電圧を示し、ここで第１の比較器ＣＰ２の基準電圧は、
サイリスタがブロックされて非導通状態になったときに
発生する、第４図の右端に示すＪ：うな１５０ｍＶ以下
の既存バイアスによるゲート静止電圧より上に存在する
。しかしながら第２の比較器ＣＰ１０基準電圧はこの静
止電圧より下になる。

第４図かられかるように、ゲート電極に発生づ−る電圧
がこれらの電圧を超えるかまたは下回る限り比較器ＣＰ
１および比較器ＣＰ２は、出力信号を供給する。これに
より、発生パルスが前記第２の基準電圧より低い場合、
すなわちこの状態であれば電源が正しくオンとなって、
サイリスタが完全に導通状態に復帰するわけであるが、
この状態においても、サイリスタはなお導通状態、すな
わちイオン化状態のままである。ことに注意しなければ
ならない導通状態サイリスタＴ）（Ｙにおいては、ＣＰ
ｌおよびＣＲ２からの出力信号は、パルス幅変調器ＰＷ
Ｍのピン９にかかり、ここで出力信号は電源しゃ断手段
として利用され、これにより直ちに電源をしゃ断して次
に高圧源を直ちにしゃ断して、すなわち高圧ｔｅｌ−は
発生されなくなる。

第１図及び第４図に示すように、ブロックされたサイリ
スタＴ）−ＩＹのゲート電極に発生する静止電圧は、通
常であればゼロ電位以上１田Ｖ未満であるが、この電圧
はたとえば１５０ｍ　Ｖにバイアス電圧がかけられてい
るので、これが第２の比較器ＣＰ１のたとえば５０ｍ　
Ｖという正の基準電圧と比較される。

比較器ＣＰ１には正の電気のみが供給されるのでこれは
必要な手段であり、もしそうでなければ、ゼロ電位付近
またはそれ以下の電圧は比較不可能となる。

ゲート電極の静止電圧にわずかなバイアス電圧を印加し
ても、サイリスタＴＨＹの作動には決して影響を及ぼさ
ない。

第４図かられかるように、１０５μｓ後に第２の比較器
ＣＰ１はゲート電圧が第２の基準電圧を超過したことを
検出するが、このとき、ゲート電圧は第１の比較器ＣＰ
２の第１の基準電圧は超えていない。しかしながらこの
ことはサイリスタがもはやイオン化状態にはないことを
意味している。

電源はリセットされたあとは、実際点火パルスのような
十分大きなパルスがゲート電極にかかつてサイリスタが
トリガされたときのみ、サイリスタを再び、導通状態と
することが可能となる。サイリスタＴＨＹが脱イオン化
されると直ちに、パルス幅変調器ＰＷＭの補償ピン端子
９における出力信号は消失し、これにより電源はオンと
なって活線化し、再び点火キャパシタを充電可能とする
。

この約１０５μｓという前記最短可能しゃ所期間は第２
図においても記録され、このときのゲート電圧がＵＣの
最大電圧となっている。電圧ＵＣを低下することにより
、電源しゃ所期間は最低電圧ＵＣにおいて約５μｓ短縮
して１（１０）μＳとなる。

エンジンの回転数を上Ｈすると、点火周波数も、−つへ
　− もちろんそれとともに上昇し、これにより点火キャパシ
タＣ４の再充電期間はますます短かくなる。

この状況もまた第２図に示されていて、点火キャパシタ
Ｃ４に供給される高圧Ｕｃは点火周波数に逆比例し、周
波数の増大とともに減少する。

他方で、点火キャパシタＣ４のこのような一種の低減電
圧充電は、エンジンのより高いまたは最高回転数におい
ても常にエンジン混合気を十分確実に点火できるほとの
大きさでなければならず、これによりピストンが上死点
のきわめて短かい時間の停滞期間でそれに対応した点火
スパークは短いがやや弱いものとなるが、これは混合気
を十分に点火しうるちのでなければならない。しかしな
がら、サイリスタのゲート電極に発生する電圧および加
速脱イオン化、すなわちサイリスタのブロッキングをモ
ニタすることにより、電源のし―所期間が極力短縮され
て点火キャパシタを再充電するだめの残余時間が最大と
なる。

フライバックパルスから得られた少量の正パルスＩＪＤ
Ｒは減衰後、サイリスタのアノード・カソード通路にか
かる電圧ＵＡ、ＴＨＹの極性を変化して（第５図参照）
かくしてサイリスタを脱イオン化；すなわちそれを急速
にブロックするが、少なくともこのパルスＵＤＲを使用
しないで、比較器を介してゲート電圧をモニタすること
により、最大１ｋＨ７の点火周波数まで実現可能である
。

したがって８気筒４工稈エンジンの８（１０）Ｈｚの周
波数は１分間１２，（１０）０回の速度を意味する。さ
らに付言すれば、近代的な市販の高性能点火コイルおよ
び点火変圧器を適用すれば、最大電圧ＵＣにおいて有効
点火燃焼期間３５０μｓが実現可能である。

ぎフ電圧ＵＳＰの上昇勾配がそれほど６表くないことを考慮
して（第３図参照、点火コイルに別の高抵抗のものを使
用すれば、有効点火燃焼期間（１１）０ないし７（１０
）μｓも実現可能である。

第４図と第５図とは、サイリスタのゲート電極に発生す
る電圧ＵＧと、サイリスタのアノード・カソード通路で
測定した電圧ＵＡ、ＴＨＹとのオッシし１グラムを示し
、これらの図はこれら２つの電圧の時間と振幅との相関
をきわめて有効に示している。第５図はサイリスタの導
通開始のきわめて急なｆ圧降下を示す部分を強調して示
している。

同時にゲート電極で発生する電圧ＵＧはゼロ電位以下に
急激に低下している。しかしながら、サイリスタはこの
瞬間にフライバックパルスから得られた小パルスを受け
ているので、サイリスタのアノード・カソード通路にお
１づる電圧は最小かつ短時間であるが再び上背し、その
後はその極性を変化して加速脱イオン化、すなわちサイ
リスタのプロツキンクへと導かれる。それと同期してゲ
ート電極に発生する電圧はゼロ電位以下に降下される。

この電圧は第４図の右端部に示すようにゲート静止電圧
へと衰退していく。図示のように、この静止電圧は約１
１０μｓ経過後に達成される。前述のようにこのとき比
較器ＣＰ１およびＣＲ２の出力は消滅し、これによりパ
ルス幅変調器ＰＷＭとそれと−・緒の電源とを再びオン
にすることが可能となる。

第４図および第５図に詳細に示す前記のオンシログラム
により、サイリスタのゲート電極はサイリスタの実際の
作動状態を正確に反映していることが明瞭にわかる。

第１図に示す、複雑な例は、サイリスタのトリガのため
に２個の比較器ＣＰ３　、ＣＦ２を使用しているけれど
も、これの代りに１個でもよい。２ルスを強化するが、
いずれにしても、４個組の比較器が広く市販されている
形態であるので、前記のように本実施例は、比較器ＣＰ
１ないしＣＦ２を含むものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明による点火装置の好ましい複雑な実施
例の回路図、第２図は、点火キャパシタに発生する電圧
のオンシログラム、第３図は、点火コイルおよびチョー
クに発生する電圧のオツシ［１グラム、第４図は、ゲー
ト電極に発生する電圧のオンシログラム、および第５図
は、サイリスタのアノードとカソードとの間に発生する
電圧のオンシログラムである。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）点火パルスの同調して断続される、電源であって
、パルス幅変調器で制御されるバッテリによる低高電圧
直流−直流変換回路であり、オーディオ周波数範囲の間
欠発振器として動作し、点火キャパシタを高圧に充電す
る電源と；点火キャパシタから点火コイルへ放電させるサイリスタ
であって、サイリスタのゲート電極において点火パルス
がサイリスタをトリガし、電源をしゃ断することによっ
てサイリスタを非導通状態にリセットするサイリスタと
；を有する内燃機関用高圧キャパシタ放電点火装置におい
て；少なくとも１個の比較器がサイリスタの動作状態のパラ
メータとしてゲート電極において発生する電圧を直ちに
モニタし、サイリスタが導通状態にある間のみ電源動作
をキャンセルさせる出力信号を発生すること；および回路を点火コイルの一次巻線に付加し、前記回路が点火
コイル（ＳＰ）からフライバックパルスの１パルスを引
出してサイリスタを非導通状態へ加速させることを特徴とする高圧キャパシタ放電点火装置。
（２）抵抗器とチョークとの並列回路にダイオードが直
列に接続されて構成される前記回路は、点火コイルの一
次巻線を分路（シャント）していることを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載の高圧キャパシタ放電点火装
置。
（３）比較器の基準電圧は、静止状態にあるサイリスタ
のゲート静止電位より高く、前記比較器は、ゲート電位
が基準電位を超えるならば常に、電源遮断信号を発生す
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項に
記載の高圧キャパシタ放電点火装置。
（４）第２の比較器の基準電圧は静止状態にあるサイリ
スタのゲート静止電位より低く、前記第２の比較器はゲ
ート電位がこの基準電位を下まわったときは常に電源し
ゃ断信号を発生することを特徴とする特許請求の範囲第
１項から第３項のいずれかに記載の高圧キャパシタ放電
点火装置。
（５）前記サイリスタのゲート電極はバイアス抵抗器を
介して基準電圧に接続されて、静止電位を最低値、好ま
しくは１５０ｍＶまで上昇させ、これによりたとえ正の
電源が供給されることによって前記ゲート静止電位がそ
れを下まわったことを前記第２の比較器によって検知す
ることを特徴とする特許請求の範囲第４項に記載の高圧
キャパシタ放電点火装置。
（６）サイリスタのゲート電極は少なくとも１個の他の
比較器を介してトリガされるが、この比較器の他の入力
端子には基準電圧が印加されることを特徴とする特許請
求の範囲第１項から第５項のいずれかに記載の高圧キャ
パシタ放電点火装置。
（７）前記少なくとも１個の他の比較器は、１個の抵抗
器と１個のダイオードとの直列回路を介してトリガされ
、抵抗器の一端はキャパシタを介してアースに接続され
、前記抵抗器の他端はツェナダイオードを介してアース
に接続され、これによりたとえばしゃ断接点のバウンド
によって発生する望ましくない点火を抑制することを特
徴とする特許請求の範囲第６項に記載の高圧キャパシタ
放電点火装置。
（８）前記パルス幅変調器は、温度に対応して高圧を制
限して安定させて前記点火キャパシタを充電することを
特徴とする特許請求の範囲第１項から第７項のいずれか
に記載の高圧キャパシタ放電点火装置。
（９）パルス幅変調器の比較器入力端子はサーミスタを
介して、電源によってサーミスタの温度に応じて高圧を
発生するように接続されることを特徴とする特許請求の
範囲第８項に記載の高圧キャパシタ放電点火装置。
（１０）前記サーミスタで検知される温度は、点火装置
の放散熱のような点火装置の熱を基準値として内燃機関
の運転特性に一致するものであることを特徴とする特許
請求の範囲第９項に記載の高圧キャパシタ放電点火装置
。
（１１）サーミスタは、装置の熱的上昇を保護するもの
として作用することを特徴とする特許請求の範囲第１０
項に記載の高圧キャパシタ放電点火装置。
（１２）ツェナダイオードが、前記サーミスタに並列に
接続され、これが高圧をピーク値に制限することを特徴
とする特許請求の範囲第８項から第１０項のいずれかに
記載の高圧キャパシタ放電点火装置。