JPS6210281B2 - - Google Patents
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- JPS6210281B2 JPS6210281B2 JP3023783A JP3023783A JPS6210281B2 JP S6210281 B2 JPS6210281 B2 JP S6210281B2 JP 3023783 A JP3023783 A JP 3023783A JP 3023783 A JP3023783 A JP 3023783A JP S6210281 B2 JPS6210281 B2 JP S6210281B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Description
本発明は、炭材添加を行う転炉の精錬方法に関
し、とくに溶銑比率の小さい製鋼原料に対し、
〔％Ｓ〕の上昇をもたらすことなく十分な熱エネ
ルギーの投入を得て有利に精錬する技術について
提案する。 底部に羽口を有する底吹き、上底吹き転炉（以
下単に転炉という）で製鋼精錬を行う場合、銑鋼
一貫製鉄所では製鋼原料としては溶銑を使うのが
一般的である。その場合、溶銑の顕熱と銑中の
Ｃ，Si，Ｐ等の酸化発熱反応によつて必要な熱源
が確保されている。 ところが、スクラツプの使用比率を高くしたと
きの転炉の操業、あるいは合金鉄（フエロマンガ
ン、フエロクロム、フエロニツケル他）を溶製す
るときなど、溶銑使用比率が小さくなると、通常
熱源が不足するために、コークス塊や石炭塊等の
炭材を添加して熱源を確保する方法が知られてい
る。 こうした炭材を添加する技術で問題になるの
は、炭材中に不純物として含まれるＳにより鋼中
に加硫が生じることである。そして、炉上から炭
材を投入しても排ガスとともに炉外に吸引されて
しまうので、鋼浴へのカーボン歩留が悪くならな
いよう５mm以上の塊状コークスの使用が不可避な
ものとなることである。しかしながら、そうした
要請を悉く満足するのは現状では、例えば粒度１
つをとつてみても銑鋼一貫製鉄所で発生する用途
の少ない−５mm微粉コークスは大量に用意できて
も、＋５mmで極低Ｓの良質コークスを用意するの
は困難である。 本発明は、上述した先行技術の隘路となる点
を、微粉の炭材をブリケツト化すことで、またＳ
については加硫を抑制させるために上記ブリケツ
トに生石灰を予じめ混合することで、必要な熱源
の確保とＳの上昇を抑制して、溶銑比率の小さい
製鋼原料を有利に精錬するようにしたのである。
以下に本発明の構成の詳細について説明する。 本発明は、炉底に羽口を具える底吹き、上底吹
き転炉による製鋼精錬を対象にしている。この理
由は、炭材を炉上より投入する場合に、この炭材
が鋼浴上のスラグ層に捕捉されて添加の効果が実
質的に減殺されることがないようにする上で、こ
れらの転炉が有効だからである。すなわち、炉底
からガスを吹込む形式の転略では、その底込みガ
スによる撹拌効果により浴面上のスラグ層が薄く
なるか全く無い領域を形造るために、投入した炭
材を速やかに鋼浴に移行させることができる。 次に、本発明において使用する炭材としては、
−５mmのコークス微粉に生石灰の粉を水ガラス、
タール、ピツチ等の粘結剤を介して混合成型した
塊成物にしたものを用いる。この含生石灰塊成化
炭材を用いると、カーボン歩留と脱硫効果に優れ
るからである。 第１図は、底吹きガス流量（Nm3／ｔ・min）
に対し、塊状コークス（10〜20mm）、微粉コーク
ス（−５mm）、および−５mm微粉コークスと生石
灰粉との混合塊成化物（10〜20mm）の３種のもの
について、カーボン歩留を調べたものである。こ
の図から明らかなように、微粉コークスを用いる
とガス流量の如何に拘わらず低い歩留を示してお
り、塊成化したものでは塊状のものを投入するの
とほとんど変らない。なお、吹込みガス流量が大
きいときにカーボン歩留が高いのは、撹拌が強く
なり浴面のスラグ層が洗われ裸湯面が露出するか
らである。 次に、生石灰塊成化炭材の脱硫効果について述
べる。第２図は、微粉コークスと生石灰粉を３：
１の確合で粘結剤を介して塊成化したもの（図中
☆印）、微粉コークスと塊状生石灰とを３：１の
割合で同時に別々に投入したもの（図中※印）、
および10〜20mmの小塊コークスと塊状生石灰を
３：１の割合で同時に別々に投入したもの（図中
●印）のの３通りについて、カーボン歩留といお
う〔Ｓ〕歩留との関係を調べたものである。この
図から明らかなように、本発明で用いる含生石灰
塊成化炭材の場合が最も加炭効率に対する加硫効
果が低いことが判る。すなわち、本発明の添加炭
材の場合の方が比較２者の添加物に比べてコーク
ス中のＳ％に対する生石灰による脱硫効率が良い
ことが判る。 また、第３図は、コークス添加ヒートを対象と
した計算塩基度と実塩基度との関係を示すが、本
発明の含生石灰塊成化炭材の方が実塩基度が高い
値を示している。これは、該塊成化炭材が鋼浴に
溶解するときに、生石灰が迅速に滓化し、コーク
ス中のＳ分をCaSとしてスラグ中に固定するため
である。これに対して塊状生石灰を別に投入する
ものでは、滓化に時間を要するうえ、未滓化のま
までスラグに捕捉されやすく、この意味でコーク
ス添加による加硫を抑制する上でも、本発明のよ
うな予混合塊成化が必要である。 なお、本発明は、COガスを多量に含む転炉排
ガスを回収する炉操業に対しても、有効である。 実施例 未燃焼排ガス回収設備を備えた85t上底吹き転
炉（底吹きガス流量0.6Nm3／ｔ・min）で実験を
行なつた。炉口から、粒径−５mmの微粉コークス
もしくは塊コークスと生石灰を３：１の割合で炉
上投入した場合（比較例１，２）、−５mm微粉コー
クスと生石灰を３：１の割合で混合したブリケツ
トを投入した場合（本発明実施例）について、
各々のカーボン歩留および〔Ｓ〕歩留について調
査した。なお、微粉コークスのブリケツトは10〜
20mmのものとし、コークスおよび生石灰の投入あ
るいはコークスブリケツトの投入から、サンプリ
ング完了迄は酸素吹精は行なわず、不活性ガスの
みの底吹き撹拌とした。 なお、ブリケツト等投入からサンプリングまで
の時間は３分で一定にし、使用したコークス・ブ
リケツトの化学成分は第１表のとおりである。
し、とくに溶銑比率の小さい製鋼原料に対し、
〔％Ｓ〕の上昇をもたらすことなく十分な熱エネ
ルギーの投入を得て有利に精錬する技術について
提案する。 底部に羽口を有する底吹き、上底吹き転炉（以
下単に転炉という）で製鋼精錬を行う場合、銑鋼
一貫製鉄所では製鋼原料としては溶銑を使うのが
一般的である。その場合、溶銑の顕熱と銑中の
Ｃ，Si，Ｐ等の酸化発熱反応によつて必要な熱源
が確保されている。 ところが、スクラツプの使用比率を高くしたと
きの転炉の操業、あるいは合金鉄（フエロマンガ
ン、フエロクロム、フエロニツケル他）を溶製す
るときなど、溶銑使用比率が小さくなると、通常
熱源が不足するために、コークス塊や石炭塊等の
炭材を添加して熱源を確保する方法が知られてい
る。 こうした炭材を添加する技術で問題になるの
は、炭材中に不純物として含まれるＳにより鋼中
に加硫が生じることである。そして、炉上から炭
材を投入しても排ガスとともに炉外に吸引されて
しまうので、鋼浴へのカーボン歩留が悪くならな
いよう５mm以上の塊状コークスの使用が不可避な
ものとなることである。しかしながら、そうした
要請を悉く満足するのは現状では、例えば粒度１
つをとつてみても銑鋼一貫製鉄所で発生する用途
の少ない−５mm微粉コークスは大量に用意できて
も、＋５mmで極低Ｓの良質コークスを用意するの
は困難である。 本発明は、上述した先行技術の隘路となる点
を、微粉の炭材をブリケツト化すことで、またＳ
については加硫を抑制させるために上記ブリケツ
トに生石灰を予じめ混合することで、必要な熱源
の確保とＳの上昇を抑制して、溶銑比率の小さい
製鋼原料を有利に精錬するようにしたのである。
以下に本発明の構成の詳細について説明する。 本発明は、炉底に羽口を具える底吹き、上底吹
き転炉による製鋼精錬を対象にしている。この理
由は、炭材を炉上より投入する場合に、この炭材
が鋼浴上のスラグ層に捕捉されて添加の効果が実
質的に減殺されることがないようにする上で、こ
れらの転炉が有効だからである。すなわち、炉底
からガスを吹込む形式の転略では、その底込みガ
スによる撹拌効果により浴面上のスラグ層が薄く
なるか全く無い領域を形造るために、投入した炭
材を速やかに鋼浴に移行させることができる。 次に、本発明において使用する炭材としては、
−５mmのコークス微粉に生石灰の粉を水ガラス、
タール、ピツチ等の粘結剤を介して混合成型した
塊成物にしたものを用いる。この含生石灰塊成化
炭材を用いると、カーボン歩留と脱硫効果に優れ
るからである。 第１図は、底吹きガス流量（Nm3／ｔ・min）
に対し、塊状コークス（10〜20mm）、微粉コーク
ス（−５mm）、および−５mm微粉コークスと生石
灰粉との混合塊成化物（10〜20mm）の３種のもの
について、カーボン歩留を調べたものである。こ
の図から明らかなように、微粉コークスを用いる
とガス流量の如何に拘わらず低い歩留を示してお
り、塊成化したものでは塊状のものを投入するの
とほとんど変らない。なお、吹込みガス流量が大
きいときにカーボン歩留が高いのは、撹拌が強く
なり浴面のスラグ層が洗われ裸湯面が露出するか
らである。 次に、生石灰塊成化炭材の脱硫効果について述
べる。第２図は、微粉コークスと生石灰粉を３：
１の確合で粘結剤を介して塊成化したもの（図中
☆印）、微粉コークスと塊状生石灰とを３：１の
割合で同時に別々に投入したもの（図中※印）、
および10〜20mmの小塊コークスと塊状生石灰を
３：１の割合で同時に別々に投入したもの（図中
●印）のの３通りについて、カーボン歩留といお
う〔Ｓ〕歩留との関係を調べたものである。この
図から明らかなように、本発明で用いる含生石灰
塊成化炭材の場合が最も加炭効率に対する加硫効
果が低いことが判る。すなわち、本発明の添加炭
材の場合の方が比較２者の添加物に比べてコーク
ス中のＳ％に対する生石灰による脱硫効率が良い
ことが判る。 また、第３図は、コークス添加ヒートを対象と
した計算塩基度と実塩基度との関係を示すが、本
発明の含生石灰塊成化炭材の方が実塩基度が高い
値を示している。これは、該塊成化炭材が鋼浴に
溶解するときに、生石灰が迅速に滓化し、コーク
ス中のＳ分をCaSとしてスラグ中に固定するため
である。これに対して塊状生石灰を別に投入する
ものでは、滓化に時間を要するうえ、未滓化のま
までスラグに捕捉されやすく、この意味でコーク
ス添加による加硫を抑制する上でも、本発明のよ
うな予混合塊成化が必要である。 なお、本発明は、COガスを多量に含む転炉排
ガスを回収する炉操業に対しても、有効である。 実施例 未燃焼排ガス回収設備を備えた85t上底吹き転
炉（底吹きガス流量0.6Nm3／ｔ・min）で実験を
行なつた。炉口から、粒径−５mmの微粉コークス
もしくは塊コークスと生石灰を３：１の割合で炉
上投入した場合（比較例１，２）、−５mm微粉コー
クスと生石灰を３：１の割合で混合したブリケツ
トを投入した場合（本発明実施例）について、
各々のカーボン歩留および〔Ｓ〕歩留について調
査した。なお、微粉コークスのブリケツトは10〜
20mmのものとし、コークスおよび生石灰の投入あ
るいはコークスブリケツトの投入から、サンプリ
ング完了迄は酸素吹精は行なわず、不活性ガスの
みの底吹き撹拌とした。 なお、ブリケツト等投入からサンプリングまで
の時間は３分で一定にし、使用したコークス・ブ
リケツトの化学成分は第１表のとおりである。
【表】
実施例の結果を第２表に示すが、本発明にかか
るコークス・ブリケツトを用いた場合、鋼浴への
カーボン歩留が高く、かつ加硫が抑制されている
ことが判る。 しかも、本発明のより顕著な効果は、−５mmの
微粉コークスを使用できることであり、従来高炉
でも使われなかつたものであつて、実用上頗る有
益である。
るコークス・ブリケツトを用いた場合、鋼浴への
カーボン歩留が高く、かつ加硫が抑制されている
ことが判る。 しかも、本発明のより顕著な効果は、−５mmの
微粉コークスを使用できることであり、従来高炉
でも使われなかつたものであつて、実用上頗る有
益である。
【表】
第１図は、塊コークス、微粉コークス、塊成化
コークスの３種のものを用いたケースでの底吹き
ガス量とカーボン歩留との関係を示すグラフ、第
２図は上記３つのケースに対するカーボン歩留と
〔Ｓ〕歩留との関係を示すグラフ、第３図は、上
記の３つのケースに対する計算塩基度を実塩基度
との関係を示すグラフである。
コークスの３種のものを用いたケースでの底吹き
ガス量とカーボン歩留との関係を示すグラフ、第
２図は上記３つのケースに対するカーボン歩留と
〔Ｓ〕歩留との関係を示すグラフ、第３図は、上
記の３つのケースに対する計算塩基度を実塩基度
との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- １ 底吹き、上底吹き転炉の炉内にコークス等の
炭材を投入して精錬を行うに当り、上記炭材を、
−５mmの微粉と生石灰の粉との混合にかかる５mm
を越える大きさの塊成化物の形態で、炉上より直
接鋼浴中に添加することを特徴とする炭材添加を
行う転炉の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3023783A JPS59157211A (ja) | 1983-02-26 | 1983-02-26 | 炭材添加を行う転炉の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3023783A JPS59157211A (ja) | 1983-02-26 | 1983-02-26 | 炭材添加を行う転炉の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59157211A JPS59157211A (ja) | 1984-09-06 |
| JPS6210281B2 true JPS6210281B2 (ja) | 1987-03-05 |
Family
ID=12298104
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3023783A Granted JPS59157211A (ja) | 1983-02-26 | 1983-02-26 | 炭材添加を行う転炉の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59157211A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100411283B1 (ko) * | 1998-12-21 | 2004-02-14 | 주식회사 포스코 | 열연오일슬러지를이용한용선탈규제제조방법 |
-
1983
- 1983-02-26 JP JP3023783A patent/JPS59157211A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59157211A (ja) | 1984-09-06 |
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