JPS6199658A - ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 - Google Patents
ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管Info
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- JPS6199658A JPS6199658A JP22184084A JP22184084A JPS6199658A JP S6199658 A JPS6199658 A JP S6199658A JP 22184084 A JP22184084 A JP 22184084A JP 22184084 A JP22184084 A JP 22184084A JP S6199658 A JPS6199658 A JP S6199658A
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- Japan
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- welded
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- pipe
- steel
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- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、製管時の溶接ままの状態で、内側材が、特
に湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸ガスや塩素イ万ンなど
の腐食性成分を言庸する石油や天然ガスなどにさらされ
る環境（以下、ｆ（、Ｓ −ＣＯ□−Ｃｔ−積項といラ
ン下で優ｎｆｃ耐応力腐食割れ性を示し、さらに外側材
が高強度と高靭性を肩すると共に、優れた耐硫化水素誘
起割れ性を１し、したがってこれらの特性が要求される
ライ／バイブとして使用するのに過した溶接クラブト餉
管に関するものである。
に湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸ガスや塩素イ万ンなど
の腐食性成分を言庸する石油や天然ガスなどにさらされ
る環境（以下、ｆ（、Ｓ −ＣＯ□−Ｃｔ−積項といラ
ン下で優ｎｆｃ耐応力腐食割れ性を示し、さらに外側材
が高強度と高靭性を肩すると共に、優れた耐硫化水素誘
起割れ性を１し、したがってこれらの特性が要求される
ライ／バイブとして使用するのに過した溶接クラブト餉
管に関するものである。
一般に、内側材がオーステナイト系ステンレス鋼で構成
され、かつ外側材が低合金鋼で＃Ｉ成されたｆ＃接り２
ブトｇＩ１４ｔがラインパイプとして用いられている。
され、かつ外側材が低合金鋼で＃Ｉ成されたｆ＃接り２
ブトｇＩ１４ｔがラインパイプとして用いられている。
上記の促米浴使クラッド鋼管においては、クラフト−板
よりの溶接による製管に際して、特に内側材であるステ
ンレス鋼中に炭化物が粒界析出し、この炭化物は特に上
記のＨａｓ −ＣＯｔ −ＣＬ−環境において耐応力腐
食割れ性（以下、耐ＳＣＣ性という）を劣化式せる原因
となるものでるることから、耐食性向上をはかる目的で
、製管後の溶接クラヅド鋼管に対して溶体化処理を施し
、前記炭化物を素地中に同浴させる処理を行なうことが
検討された。
よりの溶接による製管に際して、特に内側材であるステ
ンレス鋼中に炭化物が粒界析出し、この炭化物は特に上
記のＨａｓ −ＣＯｔ −ＣＬ−環境において耐応力腐
食割れ性（以下、耐ＳＣＣ性という）を劣化式せる原因
となるものでるることから、耐食性向上をはかる目的で
、製管後の溶接クラヅド鋼管に対して溶体化処理を施し
、前記炭化物を素地中に同浴させる処理を行なうことが
検討された。
しかし、この溶体化処理によって１ＩｔＩ記内側材の耐
食性は向上するようになるが、外側材でめる低合金鋼は
、その組織が焼入れ組織となり、硬化することから、特
に靭性が劣化するようになり、したがって高ｇ１度と高
靭性、並びに＆れた耐食性が要求される上記山ｓ −ｃ
ｏ、 −ｃｔ−″環境下のラインパイプとして使用する
には、靭性の点で問題かめる。
食性は向上するようになるが、外側材でめる低合金鋼は
、その組織が焼入れ組織となり、硬化することから、特
に靭性が劣化するようになり、したがって高ｇ１度と高
靭性、並びに＆れた耐食性が要求される上記山ｓ −ｃ
ｏ、 −ｃｔ−″環境下のラインパイプとして使用する
には、靭性の点で問題かめる。
また、このＪｊ！ｉ会、溶体化処理後に、さらに焼戻し
処理を施すことも検討されたが、焼戻し処理を施すと、
内側材でるるステンレス鋼にも！戻し処理が施されるこ
とになシ、この結果、再び炭化物が粒界析出するように
なって耐食性が劣化するようになるという間−が生じ、
したがって現実的には溶接クラブト鋼管には溶体化処理
を行なわす、耐食性に問題がめっても製管時の溶接まま
の状態で実用に供しているのが塊状でるる。
処理を施すことも検討されたが、焼戻し処理を施すと、
内側材でるるステンレス鋼にも！戻し処理が施されるこ
とになシ、この結果、再び炭化物が粒界析出するように
なって耐食性が劣化するようになるという間−が生じ、
したがって現実的には溶接クラブト鋼管には溶体化処理
を行なわす、耐食性に問題がめっても製管時の溶接まま
の状態で実用に供しているのが塊状でるる。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、製管時
の溶接ままの状態で、高強度と高靭性含有し、かつ耐食
性にも優れた溶接クラブトｗＩ４Ｉ＃ｔｔ−得べく研究
を行なった結果、ｍ接りラヴド餉管の内側となる部分（
内側材）が、重量憾で（以下％は）［１％を示す）、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｓｉ ： １ ｅ６以下、Ｍｎ
：２１以下、 Ｐ：０．０３％以下。
の溶接ままの状態で、高強度と高靭性含有し、かつ耐食
性にも優れた溶接クラブトｗＩ４Ｉ＃ｔｔ−得べく研究
を行なった結果、ｍ接りラヴド餉管の内側となる部分（
内側材）が、重量憾で（以下％は）［１％を示す）、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｓｉ ： １ ｅ６以下、Ｍｎ
：２１以下、 Ｐ：０．０３％以下。
Ｓ ： ０．０２１以下、 Ｒｏｔ 、 Ａｔ： ０．
３％以°ド、Ｎｉ：２７〜４０％、 Ｃｒ：１８〜２５
％、Ｃｕ：０．０１〜２％、 ＭＯ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちのｌ撞また
は２鴇、 （Ｃ含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からな
る組１戊を有し、かつ、 Ｃｒｔ’１１＋ １ ０ Ｍｏ（１）＋ ５ Ｗ（％）
≧４０壬、２憾≦Ｍｏ（％）＋ １／２ Ｗ（壬）≦５
％、の組成条件を満足する高倉金銅で１＃成さｎ、一方
間外側材となる部分（外側材）が、 Ｃ：０．００５〜０６０２％未満、Ｓｉ：０．０１〜０
．５％、Ｍｎ ： ０．８〜２ ’４、 Ｐ：０．
０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、 ＢＯＬ 、、
Ａｔ ： ０．１％以下、全含有し、嘔らに必要に応じ
て、 Ｃｕ：０．０５〜０．５％、 Ｎｉ ： ０．０５〜０
．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、 Ｍｏ ： ０．
０５〜０．５ ％、Ｎｂ ： ０．０１〜ＩＪ、 １
％、 Ｖ ： ０．０１〜０．１ ％、Ｔｉ ： ０．
００５〜０．０５％、 Ｂ：Ｏ，１ＪＯＯ５〜０．００
８％、のうちの目または２徨以上、 全含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有する低合金鋼で構成されたクラブト鋼板より製
造された溶接クラブト鋼管においては、特にクラブト餉
板製造時の熱間加工によって高強度が確保さｎ、かつ、
製管時の浴接まｌの状態で、上記内側材に炭化物の粒界
析出がないので、特にＨ，ｓ −ｃｏ、 −ｃｔ−環視
下で搬れた耐ＳＣＣ性を示し、かつ上記外側材は高強度
と高靭性を有することから、これを、これらの特性が要
求される石油や天然ガスなどのラインパイプとして用い
た場合に優れた性能を著しく長期に亘って発揮するとい
う知見を得たのでるる。
３％以°ド、Ｎｉ：２７〜４０％、 Ｃｒ：１８〜２５
％、Ｃｕ：０．０１〜２％、 ＭＯ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちのｌ撞また
は２鴇、 （Ｃ含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からな
る組１戊を有し、かつ、 Ｃｒｔ’１１＋ １ ０ Ｍｏ（１）＋ ５ Ｗ（％）
≧４０壬、２憾≦Ｍｏ（％）＋ １／２ Ｗ（壬）≦５
％、の組成条件を満足する高倉金銅で１＃成さｎ、一方
間外側材となる部分（外側材）が、 Ｃ：０．００５〜０６０２％未満、Ｓｉ：０．０１〜０
．５％、Ｍｎ ： ０．８〜２ ’４、 Ｐ：０．
０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、 ＢＯＬ 、、
Ａｔ ： ０．１％以下、全含有し、嘔らに必要に応じ
て、 Ｃｕ：０．０５〜０．５％、 Ｎｉ ： ０．０５〜０
．５％、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、 Ｍｏ ： ０．
０５〜０．５ ％、Ｎｂ ： ０．０１〜ＩＪ、 １
％、 Ｖ ： ０．０１〜０．１ ％、Ｔｉ ： ０．
００５〜０．０５％、 Ｂ：Ｏ，１ＪＯＯ５〜０．００
８％、のうちの目または２徨以上、 全含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有する低合金鋼で構成されたクラブト鋼板より製
造された溶接クラブト鋼管においては、特にクラブト餉
板製造時の熱間加工によって高強度が確保さｎ、かつ、
製管時の浴接まｌの状態で、上記内側材に炭化物の粒界
析出がないので、特にＨ，ｓ −ｃｏ、 −ｃｔ−環視
下で搬れた耐ＳＣＣ性を示し、かつ上記外側材は高強度
と高靭性を有することから、これを、これらの特性が要
求される石油や天然ガスなどのラインパイプとして用い
た場合に優れた性能を著しく長期に亘って発揮するとい
う知見を得たのでるる。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に浴接クラブト鋼板におりる内側材および外側
材の成分組ＦｌＮ、範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
て、以下に浴接クラブト鋼板におりる内側材および外側
材の成分組ＦｌＮ、範囲を上記の通りに限定した理由を
説明する。
Ａ、内側材
（ａ） Ｃ
Ｃ成分の含有量が０．０２％を越えると、溶接による製
管時に、粒界に炭化物が析出するようになシ、応力腐食
割れｔ起し易くなることから、その含有１ｌｔｆ０．０
２％以下に定めた。
管時に、粒界に炭化物が析出するようになシ、応力腐食
割れｔ起し易くなることから、その含有１ｌｔｆ０．０
２％以下に定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分は説ｆＲ成分として不可欠の成分でめるが、そ
の含有量が１％金越えると熱間加工性が劣化するように
なることから、その含有量ｔ−１％以下と定めた。
の含有量が１％金越えると熱間加工性が劣化するように
なることから、その含有量ｔ−１％以下と定めた。
（ｅ） ｔｎｎ
Ｍｎｔ４分にはＳｉ成分と同様に脱酸作用がおり、２％
まで雷鳴させても特性に態形Ｗを及ぼさないことから、
２係筐での含有が許容される。
まで雷鳴させても特性に態形Ｗを及ぼさないことから、
２係筐での含有が許容される。
（ｄ） Ｐ
Ｐ成分には、応力腐食割れに対する感受性を高める作用
がのり、この作用は、その含有量が０．０３係を越える
と急減に現われるようになることから、その含有量を０
．０３ ％以下と定めた。
がのり、この作用は、その含有量が０．０３係を越える
と急減に現われるようになることから、その含有量を０
．０３ ％以下と定めた。
（ｅ） Ｓ
Ｓ成分には熱間加工性を劣化させる作用がわり、この作
用は、その含有量が０．０２％を越えると著しく現われ
るようになることから、その含有量を０．０２憾以下と
定めた。
用は、その含有量が０．０２％を越えると著しく現われ
るようになることから、その含有量を０．０２憾以下と
定めた。
（ｆ） １ｉｆｔ 、 Ａ／。
Ａｔ成分はＳｉ２よひ１ｙｉｎ成分と同様に脱酸作用を
もつので必要な成分でろるが、その含有量がｓａｔ 、
Ａｔで０．３％を越えると特性に忌影響を及はすように
なることから、その含有量をｓ、ｏｔ、 Ａｔで０．３
係以下と定めた。
もつので必要な成分でろるが、その含有量がｓａｔ 、
Ａｔで０．３％を越えると特性に忌影響を及はすように
なることから、その含有量をｓ、ｏｔ、 Ａｔで０．３
係以下と定めた。
（ｇ） Ｎｉ
Ｎｉ成分には耐食性、特に耐ＳＣＣ性を向上させる作用
かわるが、その含有量が２７％未満では所望の優れた耐
ＳＣＣ性を確保することができず、−万４０俤を越えて
含有させても耐ＳＣＣ性にさらに一段の向上効果が現わ
れず、経済性を考慮して、その含有ｆｅ２７〜４０係と
定めた。
かわるが、その含有量が２７％未満では所望の優れた耐
ＳＣＣ性を確保することができず、−万４０俤を越えて
含有させても耐ＳＣＣ性にさらに一段の向上効果が現わ
れず、経済性を考慮して、その含有ｆｅ２７〜４０係と
定めた。
（ｈ） Ｃｒ
Ｃｒ５５．分には、Ｎ１％並びに後述のＭＯおよびＷ成
分との共存において、耐食性を著しく向上させる作用が
あるが、その含有量が１８１未満では所望の優れた耐食
性全確保することができないので、１８係以上の含有が
必蓋でるるか、２５％を越えて含有させてもよシ一層の
同上効果は現われず、したがって経済性をも考慮して、
その含ｎｔｋ１８〜２５％と定めた、 （ｉ） ＭｏおよびＷ 上記のように、これらの成分には、ＮｉおよびＣｒとの
共存において耐食性を同上させる作用かめるが、それぞ
れＭＯ＝５％およびＷ：１０係を越えて含壱姑ぜ−Ｃも
、環視温度が１５０℃以下の）１！Ｓ −ＣＯｘ −Ｃ
Ｌ″″猿境ド環境、さらに一段の同上効果が現われない
ことから、経済性を考慮して、その含有１電、それぞれ
Ｍｏ：５係以下、Ｗ：１０憾以下と定めた。
分との共存において、耐食性を著しく向上させる作用が
あるが、その含有量が１８１未満では所望の優れた耐食
性全確保することができないので、１８係以上の含有が
必蓋でるるか、２５％を越えて含有させてもよシ一層の
同上効果は現われず、したがって経済性をも考慮して、
その含ｎｔｋ１８〜２５％と定めた、 （ｉ） ＭｏおよびＷ 上記のように、これらの成分には、ＮｉおよびＣｒとの
共存において耐食性を同上させる作用かめるが、それぞ
れＭＯ＝５％およびＷ：１０係を越えて含壱姑ぜ−Ｃも
、環視温度が１５０℃以下の）１！Ｓ −ＣＯｘ −Ｃ
Ｌ″″猿境ド環境、さらに一段の同上効果が現われない
ことから、経済性を考慮して、その含有１電、それぞれ
Ｍｏ：５係以下、Ｗ：１０憾以下と定めた。
また、ＭＯとＷの含１＝ｊｉｔＫ：閑して、条件式：
＊ｉｏ（％）＋１／２ Ｗ（帽で規定するのは、Ｗが〜
Ｌｏに対し旅子輩が約２倍で、効果の点では約１／２で
均等となＱという理由によるもので、この１直が２嗟未
満では、特ＶＣ上記の１５０℃以下のＨ！ｓ −ＣＯｘ
−Ｃ１−環境下で所Ａの耐食性ｔ″確株ることができ
ず、−万このｉｍか５ｑｂｔ−越えるものとしても上記
の通り大賀的に不必費な童のＭｏお↓びＷの宮Ｍとなり
、経済的でなく、したがってＭＯ（帽＋１／２ Ｗ（％
）の値を２〜５ｓと定めたのでるる。
＊ｉｏ（％）＋１／２ Ｗ（帽で規定するのは、Ｗが〜
Ｌｏに対し旅子輩が約２倍で、効果の点では約１／２で
均等となＱという理由によるもので、この１直が２嗟未
満では、特ＶＣ上記の１５０℃以下のＨ！ｓ −ＣＯｘ
−Ｃ１−環境下で所Ａの耐食性ｔ″確株ることができ
ず、−万このｉｍか５ｑｂｔ−越えるものとしても上記
の通り大賀的に不必費な童のＭｏお↓びＷの宮Ｍとなり
、経済的でなく、したがってＭＯ（帽＋１／２ Ｗ（％
）の値を２〜５ｓと定めたのでるる。
（ｉＪ Ｃｕ
Ｃｕ成分は耐大性を同上させ＠作用がめ◇が、その含有
ｊｔが０．０１％未満では所望の耐貢性金抛憬すること
がでさす、一方２％を越えて首肩させると、隔間〃１工
注が劣化するようになることから、七のち有量を０．０
１〜２％と定めた、（ｈ） Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（
％）＋５ Ｗ（％）Ｎｉ、並びにＣｒ、Ｍｏ、およびＷ
の含＊量ｔｌ−ｍ々変化妊せたＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系、Ｎ
１−Ｃｒ−ｖＶ糸、およびＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ糸の鋼
を浴製し、鋳造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚＝７鱈の
熱延鋼板とし、ついでこの熱延鋼板に、溶接鋼管製造時
の冷間加工、例λ、ばＵ−０７オーミングを考慮して２
０％の刀０工率で冷間圧延を施し、この？＠ｉＩ＆鋼板
より圧延方向と直角に厚さ： ２ｗＸｌ１ｌｌｉ＆：
１０５ｍＸ９Ｅ ： ７５＋ｇの寸法をもった試験片を
切出し、この試験片ＶＣついて、４点１１１８け冶具を
用い、０．２％耐力に相当す石引張応力を付加した状態
で、１０気圧のＨ，Ｓお！び１０気圧のＣｏ１でＨ□Ｓ
およびＣＯ，ｆｔＭＯｕさせた２ ０ ％ ＮａＣ６浴
液（ａ温：１５Ｑ℃）中に１０００附間浸漬の応力鵜食
割れ試Ｍ （ＳＣＣ試験）を行ない、試験後、前記試験
片における割ｎ５６生の有無を観察し、この親祭結来に
もとづき１発明省券が独自に設定した条件式： Ｃｒ（
％）＋ １０ Ｍｏ（％）＋５Ｗ（ｑｂ）とＮｌ ＠
有量との関係ｉ 、 Ｃｒ（％）＋ １０ Ｍｏ（％）
＋ ５ ｖＶ＜％）を横軸にとり、一方Ｎｉ（チ）を縦
軸にとシブロットし九ところＮｉ（％）≧２７％、 Ｃ
ｒ（％）＋１０Ｍ０（％）＋ ５ Ｗ・（％）≧４０％
の範囲で所望の優れた耐ＳＣＣ性に示したのである。こ
れらの結果にもとづき、Ｎｉの含有量の下限値を２７
％ 、 Ｃｒ（１）＋ １０Ｍｏ（４）＋ ５ Ｗ（％
）の含有量の下限（Ｉｔ−４０１と定めたのである。
ｊｔが０．０１％未満では所望の耐貢性金抛憬すること
がでさす、一方２％を越えて首肩させると、隔間〃１工
注が劣化するようになることから、七のち有量を０．０
１〜２％と定めた、（ｈ） Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（
％）＋５ Ｗ（％）Ｎｉ、並びにＣｒ、Ｍｏ、およびＷ
の含＊量ｔｌ−ｍ々変化妊せたＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系、Ｎ
１−Ｃｒ−ｖＶ糸、およびＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ糸の鋼
を浴製し、鋳造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚＝７鱈の
熱延鋼板とし、ついでこの熱延鋼板に、溶接鋼管製造時
の冷間加工、例λ、ばＵ−０７オーミングを考慮して２
０％の刀０工率で冷間圧延を施し、この？＠ｉＩ＆鋼板
より圧延方向と直角に厚さ： ２ｗＸｌ１ｌｌｉ＆：
１０５ｍＸ９Ｅ ： ７５＋ｇの寸法をもった試験片を
切出し、この試験片ＶＣついて、４点１１１８け冶具を
用い、０．２％耐力に相当す石引張応力を付加した状態
で、１０気圧のＨ，Ｓお！び１０気圧のＣｏ１でＨ□Ｓ
およびＣＯ，ｆｔＭＯｕさせた２ ０ ％ ＮａＣ６浴
液（ａ温：１５Ｑ℃）中に１０００附間浸漬の応力鵜食
割れ試Ｍ （ＳＣＣ試験）を行ない、試験後、前記試験
片における割ｎ５６生の有無を観察し、この親祭結来に
もとづき１発明省券が独自に設定した条件式： Ｃｒ（
％）＋ １０ Ｍｏ（％）＋５Ｗ（ｑｂ）とＮｌ ＠
有量との関係ｉ 、 Ｃｒ（％）＋ １０ Ｍｏ（％）
＋ ５ ｖＶ＜％）を横軸にとり、一方Ｎｉ（チ）を縦
軸にとシブロットし九ところＮｉ（％）≧２７％、 Ｃ
ｒ（％）＋１０Ｍ０（％）＋ ５ Ｗ・（％）≧４０％
の範囲で所望の優れた耐ＳＣＣ性に示したのである。こ
れらの結果にもとづき、Ｎｉの含有量の下限値を２７
％ 、 Ｃｒ（１）＋ １０Ｍｏ（４）＋ ５ Ｗ（％
）の含有量の下限（Ｉｔ−４０１と定めたのである。
Ｂ、外側材
（ａ） Ｃ
特に高靭性を必要とする場合、Ｃ成分はできるだけ低含
有の方が望ましいが、その含有量がｏ、ｏｏｓ優未満で
は所定の強度を確保することができず、一方その官有量
を０．０２４以上とすることは著しく高い靭性を確保す
る上で望ましくないことから、七の含有１１ｔ−０，０
０５〜０．０２憾未満と定めた、（ｂ） ５ｔ Ｓｔ酸成分は脱能作用かめるが、その含有量が０．０１
％未満では所望の脱酸効果を確保することができず、一
方その含有量が０．５％を越えると靭性が低下するよう
になることから、その含Ｍｆを０．０１〜０．５％と定
め友。
有の方が望ましいが、その含有量がｏ、ｏｏｓ優未満で
は所定の強度を確保することができず、一方その官有量
を０．０２４以上とすることは著しく高い靭性を確保す
る上で望ましくないことから、七の含有１１ｔ−０，０
０５〜０．０２憾未満と定めた、（ｂ） ５ｔ Ｓｔ酸成分は脱能作用かめるが、その含有量が０．０１
％未満では所望の脱酸効果を確保することができず、一
方その含有量が０．５％を越えると靭性が低下するよう
になることから、その含Ｍｆを０．０１〜０．５％と定
め友。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は鋼の強度を同上させる作用のほか、脱酸作用
をもつが、その含有量が０．８％未満では所望の強度を
確保することができず、一方２％を越えて含有させると
異常組峨が発生するようになることから、その含有量を
０．８〜２％と定めた、（ａ） ｐ その官有量が０．０１５チを越えると、熱間および冷間
加工性が劣化するようになるので、その含有１ｔ−ｏ。
をもつが、その含有量が０．８％未満では所望の強度を
確保することができず、一方２％を越えて含有させると
異常組峨が発生するようになることから、その含有量を
０．８〜２％と定めた、（ａ） ｐ その官有量が０．０１５チを越えると、熱間および冷間
加工性が劣化するようになるので、その含有１ｔ−ｏ。
０１５％以下と定めた。
＜ｅ＞ ｓ
Ｓ成分もＰ成分と同様に加工性を劣化δせる成分なので
、良好な刀ロエ性忙確保するためには０．００５％を越
えて含１°させてはならない。
、良好な刀ロエ性忙確保するためには０．００５％を越
えて含１°させてはならない。
（ｆ） ＢｏＡ 、Ａｔ
Ａ／、Ｉ成分は、強力な脱酸作用ｔもつので、有用な成
分であるが、その官有量が０．１％を越えると、鋼塊に
表［１０傷が発生するようになるので、０．１％を越え
−Ｃ含有さぞてはならない。
分であるが、その官有量が０．１％を越えると、鋼塊に
表［１０傷が発生するようになるので、０．１％を越え
−Ｃ含有さぞてはならない。
（ｇ） Ｃｕ 、Ｃｒ 、Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｎｂ 、
Ｖ、Ｔｉ、およびＢこれらの成分には、鋼の強度を向上
させる作用がろるので、特に外側材に高強度が要求され
る場合に必要に応じて含有させるが、その含有量が、そ
れぞれＣｕ：０．０５％未満、Ｃｒ：０．０５４未満、
Ｎｉ：０．０５憾未満、ＭＯ：０．０５憾未満、Ｎｂ：
０．０１％未満、Ｖ：０．０１％未満、Ｔｉ：０．００
５％未満、およびＢ：０．０００５％未満では、所望の
強度同上効果が得られず、一方、その含有蓋が、それぞ
れ（：ｕ：０．５％、 Ｃｒ ： ０．５ ％ 、Ｎｉ
： ０．５ ％ 、Ｍｏ ：０．５％、Ｎｂ：０．１
％、Ｖ ： ０．１ ％ 、Ｔｉ ： ０．０５ ％、
およびＢ：０．００８憾を越えて含有させてもより一層
の強度向上効果が得られず、経編性を考慮して、その含
有量（、それぞれＣｕ：０．０５〜０．５％、Ｃｒ：０
．０５〜０．５％、Ｎｉ ： ０．０５〜０．５ ％
、Ｍｏ ：０．０５〜０．５％、 Ｎｂ ： ０．０１
〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０５憾、およびＢ：’ ｏ、ｏｏｏｓ〜ｏ
、ｏｏｓ％と定めた。なお、これらの成分を総称して強
度向上成分という。
Ｖ、Ｔｉ、およびＢこれらの成分には、鋼の強度を向上
させる作用がろるので、特に外側材に高強度が要求され
る場合に必要に応じて含有させるが、その含有量が、そ
れぞれＣｕ：０．０５％未満、Ｃｒ：０．０５４未満、
Ｎｉ：０．０５憾未満、ＭＯ：０．０５憾未満、Ｎｂ：
０．０１％未満、Ｖ：０．０１％未満、Ｔｉ：０．００
５％未満、およびＢ：０．０００５％未満では、所望の
強度同上効果が得られず、一方、その含有蓋が、それぞ
れ（：ｕ：０．５％、 Ｃｒ ： ０．５ ％ 、Ｎｉ
： ０．５ ％ 、Ｍｏ ：０．５％、Ｎｂ：０．１
％、Ｖ ： ０．１ ％ 、Ｔｉ ： ０．０５ ％、
およびＢ：０．００８憾を越えて含有させてもより一層
の強度向上効果が得られず、経編性を考慮して、その含
有量（、それぞれＣｕ：０．０５〜０．５％、Ｃｒ：０
．０５〜０．５％、Ｎｉ ： ０．０５〜０．５ ％
、Ｍｏ ：０．０５〜０．５％、 Ｎｂ ： ０．０１
〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０５憾、およびＢ：’ ｏ、ｏｏｏｓ〜ｏ
、ｏｏｓ％と定めた。なお、これらの成分を総称して強
度向上成分という。
つぎに、この発明の溶接クラツド鋼管を冥抛例により具
体的に説明する。
体的に説明する。
それぞれ第１表および第２表に示される酸分組成をもっ
た溶鋼全通常の俗解法にて論製し。
た溶鋼全通常の俗解法にて論製し。
７５０ｗ＠Ｘ２５０ｍの一層インゴットに鋳造し、この
インゴットに加工開始温ｉ：１２８０℃にて熱間鍛造お
よび熱間鍛伸〃ｕ工を抛して板厚＝６０調の板材とし、
さらにこの板材に１１５０℃の圧端開始温度にて熱間圧
延を施して、七ｎそれ製造せんとする溶接クラブトｍ管
の内側材および外側材となる熱殊鋼板を製造し、ついで
、これらの内側材および外側材を、それぞれ第３表に示
される組合せにて重ね合わせ、 加熱温度：９００−１１００℃、 クラブト圧地温度：６５０〜８５０℃、の条件にてクラ
ブトして板厚： １３ｍのクラブト鋼板とし、引続いて
、このクラツド鋼板より通常のＵ−０７ｔ−ミング製管
法にて、外径＝４０６飼×内径＝３９４鰐Ｘ長さ：６０
００ｍの寸法を肩し、かつ内ｍＩＫ厚さ：３．７１Ｍお
よび外側材厚き８．３鱈の本発明溶接クラブト鋼官１〜
１５お工び従来溶接クラブト鋼ｗをそれぞれ製造した。
インゴットに加工開始温ｉ：１２８０℃にて熱間鍛造お
よび熱間鍛伸〃ｕ工を抛して板厚＝６０調の板材とし、
さらにこの板材に１１５０℃の圧端開始温度にて熱間圧
延を施して、七ｎそれ製造せんとする溶接クラブトｍ管
の内側材および外側材となる熱殊鋼板を製造し、ついで
、これらの内側材および外側材を、それぞれ第３表に示
される組合せにて重ね合わせ、 加熱温度：９００−１１００℃、 クラブト圧地温度：６５０〜８５０℃、の条件にてクラ
ブトして板厚： １３ｍのクラブト鋼板とし、引続いて
、このクラツド鋼板より通常のＵ−０７ｔ−ミング製管
法にて、外径＝４０６飼×内径＝３９４鰐Ｘ長さ：６０
００ｍの寸法を肩し、かつ内ｍＩＫ厚さ：３．７１Ｍお
よび外側材厚き８．３鱈の本発明溶接クラブト鋼官１〜
１５お工び従来溶接クラブト鋼ｗをそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた本発明溶接クラブト％＋ｉｆ
ｌ〜１５および従来浴接クラブト４ＩＩ４電から、それ
ぞれ引張試験用、シャルピー衝Ｓ試験（ｖＷ−＊。）用
、およびＳＣＣ試験用の試験片全それぞれ切出し、ぞｎ
ぞｎの試験を行なった。
ｌ〜１５および従来浴接クラブト４ＩＩ４電から、それ
ぞれ引張試験用、シャルピー衝Ｓ試験（ｖＷ−＊。）用
、およびＳＣＣ試験用の試験片全それぞれ切出し、ぞｎ
ぞｎの試験を行なった。
なお、ＳＣＣ試験は、
試験片寸法−幅：１０ｍＸ厚さ：２冒×長纒ニア、５鱈
、 使用冶具：４点曲げ冶具、 付加圧力＝０．２％耐力に相当する引張応力、り用浴液
：１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣｏ、でＨ，Ｓお
よびＣＯ，を飽和させた２０％ＮｈＣＬ浴液、 浴液温匿： １５０℃ 試験時間＝３３６時間、 の条件で行ない、試験後の内側材における割れ発生の有
無１＊察した。これらの結果を第３表に示した。なお、
浴接クラッド鋼管の機械的性買は外側材によってきまる
ので、第３表には外側材の機械的性實を示し、かつ内側
材における炭化物の粒界析出の有無についての観察結果
も示した。
、 使用冶具：４点曲げ冶具、 付加圧力＝０．２％耐力に相当する引張応力、り用浴液
：１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣｏ、でＨ，Ｓお
よびＣＯ，を飽和させた２０％ＮｈＣＬ浴液、 浴液温匿： １５０℃ 試験時間＝３３６時間、 の条件で行ない、試験後の内側材における割れ発生の有
無１＊察した。これらの結果を第３表に示した。なお、
浴接クラッド鋼管の機械的性買は外側材によってきまる
ので、第３表には外側材の機械的性實を示し、かつ内側
材における炭化物の粒界析出の有無についての観察結果
も示した。
第３表に示される結果から、本発明溶接クラヴド鋼管１
〜１５においては、いずれも裏！時の浴接ままの状態で
、特に外側材によって１％強度と高靭性が確保され、さ
らに内［杓には炭化物の粒界析出が全く見られないので
、優れた耐ＳＣＣ性を示すのに対して、従来＃接りライ
トｅ！電においては高強度および高靭性を示すものの、
浴接時に内情材に炭化物が粒界析出するのを避けること
ができないので、耐ＳＣＣ性の劣ったものになっている
ことが明らかでおる。
〜１５においては、いずれも裏！時の浴接ままの状態で
、特に外側材によって１％強度と高靭性が確保され、さ
らに内［杓には炭化物の粒界析出が全く見られないので
、優れた耐ＳＣＣ性を示すのに対して、従来＃接りライ
トｅ！電においては高強度および高靭性を示すものの、
浴接時に内情材に炭化物が粒界析出するのを避けること
ができないので、耐ＳＣＣ性の劣ったものになっている
ことが明らかでおる。
上記のように、この発明の浴接クラブト鋼ｔは、溶接ま
まの状態で、高強度および高靭性【有し、かつ耐ＳＣＣ
性にも優れているので、これらの特性が璧求される。特
に−ＨａＳ−ＣＯｘ −Ｃｔ″″壌境に環境される石油
や天然ガスなどのラインパイプとして使用した揚台に搬
れた性能を者しく長期に亘って発揮するのでるる。
まの状態で、高強度および高靭性【有し、かつ耐ＳＣＣ
性にも優れているので、これらの特性が璧求される。特
に−ＨａＳ−ＣＯｘ −Ｃｔ″″壌境に環境される石油
や天然ガスなどのラインパイプとして使用した揚台に搬
れた性能を者しく長期に亘って発揮するのでるる。
Claims (2)
- （１）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、Ｎ
ｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．０
１〜２％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）≦５％、の組成条件を
満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．００５〜０．０２％未満、Ｓｉ：０．０１〜０
．５％、Ｍｎ：０．８〜２％、Ｐ：０．０１５％以下、
Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたこと
を特徴とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高
靭性溶接クラッド鋼管。 - （２）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、Ｎ
ｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．０
１〜２％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）≦５％、の組成条件を
満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．００５〜０．０２％未満、 Ｓｉ：０．０１〜０．５Ｍｎ：０．８〜２％、Ｐ：０．
０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．１％以下、 を含有し、さらに、 Ｃｕ：０．０５〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜０．５％
、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００５
〜０．００８％、のうちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたこと
を特徴とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高
籾性溶接クラッド鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22184084A JPS6199658A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22184084A JPS6199658A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6199658A true JPS6199658A (ja) | 1986-05-17 |
Family
ID=16773011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22184084A Pending JPS6199658A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6199658A (ja) |
-
1984
- 1984-10-22 JP JP22184084A patent/JPS6199658A/ja active Pending
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