JPS6198797A - 継目無し鋼管造管用熱間圧延油 - Google Patents
継目無し鋼管造管用熱間圧延油Info
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- JPS6198797A JPS6198797A JP22038384A JP22038384A JPS6198797A JP S6198797 A JPS6198797 A JP S6198797A JP 22038384 A JP22038384 A JP 22038384A JP 22038384 A JP22038384 A JP 22038384A JP S6198797 A JPS6198797 A JP S6198797A
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Landscapes
- Lubricants (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は水分散型の継目無しtJA管造管用熱間圧江油
、とりわけマンドレルミルにおいてあらかじめマンドレ
ルバ−表面上にスプレー塗布する供給形態で用いられる
熱間圧延油に関するものである。したがって本発明は潤
滑剤製造業と鋼管製造業において有用なものである。
、とりわけマンドレルミルにおいてあらかじめマンドレ
ルバ−表面上にスプレー塗布する供給形態で用いられる
熱間圧延油に関するものである。したがって本発明は潤
滑剤製造業と鋼管製造業において有用なものである。
従来の技術
継−目無し鋼管造管用熱間圧延油としては、一般に黒鉛
を重油に分散させた、いわゆる油性型、あるいは水に分
散させた水分散型などが用いられているが、油性型圧延
油は煤煙が多量に発生して作業環境の悪化や火災の危険
を伴う。
を重油に分散させた、いわゆる油性型、あるいは水に分
散させた水分散型などが用いられているが、油性型圧延
油は煤煙が多量に発生して作業環境の悪化や火災の危険
を伴う。
そこで近年、このような弊害を防ぐために合成樹脂をバ
インダーとした水分散型圧延油が用いられる傾向にある
0合成樹脂をバインダーとした水分散型圧延油はたとえ
ば特開昭50−144868号公報、特開昭58−49
800号公報に開示された圧延油があるが、一般にマン
ドレルバ−表面への接着性および耐水性は優れるが、耐
熱性に劣るため被膜寿命が短く、1つマンドレルバ−の
表面温度によっては熱分解−付着量の低下を起こし、潤
滑性が低下する。以下にその事情を説明する。
インダーとした水分散型圧延油が用いられる傾向にある
0合成樹脂をバインダーとした水分散型圧延油はたとえ
ば特開昭50−144868号公報、特開昭58−49
800号公報に開示された圧延油があるが、一般にマン
ドレルバ−表面への接着性および耐水性は優れるが、耐
熱性に劣るため被膜寿命が短く、1つマンドレルバ−の
表面温度によっては熱分解−付着量の低下を起こし、潤
滑性が低下する。以下にその事情を説明する。
圧延油を塗布する時のマンドレルバ一温度は加工条件、
ライン構成などによって異なるが、おおむね40−40
0℃の広い範囲にわたる0合成樹脂は構造によって異な
るが、一般には200℃前後で熱分解を開始する。よっ
てマンドレルバ一温度が高い場合、例えば250℃以上
では、合成樹脂が熱分解を起こし、バインダーとしての
機能を失って付着量を減少させ、潤滑効果が発揮されな
い。また、マンドレルバ一温度が250℃以下の条件下
で被膜を形成させても、圧延時の素管温度か1000〜
1200°Cと高いから瞬時に熱分解を起こし、後段ス
タンドまで被膜が残存せずして潤滑性が低下する。
ライン構成などによって異なるが、おおむね40−40
0℃の広い範囲にわたる0合成樹脂は構造によって異な
るが、一般には200℃前後で熱分解を開始する。よっ
てマンドレルバ一温度が高い場合、例えば250℃以上
では、合成樹脂が熱分解を起こし、バインダーとしての
機能を失って付着量を減少させ、潤滑効果が発揮されな
い。また、マンドレルバ一温度が250℃以下の条件下
で被膜を形成させても、圧延時の素管温度か1000〜
1200°Cと高いから瞬時に熱分解を起こし、後段ス
タンドまで被膜が残存せずして潤滑性が低下する。
発明が解決しようとする問題点
本発明は前記した継目無し鋼管造管用熱間圧延油の欠点
、すなわち、形成被膜の耐熱性を改善し、広い温度範囲
にわたってマンドレルバ−に良く付着し、きわめて良好
な潤滑性能を発揮できる継目無し鋼管造管用熱間圧延油
の提供を目的とする。
、すなわち、形成被膜の耐熱性を改善し、広い温度範囲
にわたってマンドレルバ−に良く付着し、きわめて良好
な潤滑性能を発揮できる継目無し鋼管造管用熱間圧延油
の提供を目的とする。
問題点を解決するための手段
この目的を達成するため、本発明者らはバインダーの耐
熱性を向上させる方法を種々検討した。
熱性を向上させる方法を種々検討した。
その結果、合成樹脂と石油系アスファルトを併用するこ
とによって前記のような欠点がなく、すぐれた潤滑性能
を持つ継目無し鋼管造管用熱間圧延油となしえることを
見い出した。すなわち1本発明は圧延油の有用成分の全
量を100重量%とした場合、水に溶けない微粒子状合
成樹脂10〜35重量%、石油系アスファルト5〜25
重に%および黒鉛40〜85重量%を水中に分散してな
ることを特徴とする継目無し鋼管造管用熱間圧延油であ
る。以下に本発明の構成を具体的に説明する。
とによって前記のような欠点がなく、すぐれた潤滑性能
を持つ継目無し鋼管造管用熱間圧延油となしえることを
見い出した。すなわち1本発明は圧延油の有用成分の全
量を100重量%とした場合、水に溶けない微粒子状合
成樹脂10〜35重量%、石油系アスファルト5〜25
重に%および黒鉛40〜85重量%を水中に分散してな
ることを特徴とする継目無し鋼管造管用熱間圧延油であ
る。以下に本発明の構成を具体的に説明する。
(石油系アスファルト)
石油系アスファルトとしてはストレートおよびブローン
アスファルトが使用できるが、好ましくは軟化点、溶融
粘度の観点から見てブローンアスファルトが使用守れる
0合成樹脂を石油系アスファルトと併用する理由は、形
成被膜に機械的強度および耐水性を付与するためであり
、樹脂対アスファルトの重量比は0.5〜2が良い。前
記した石油系アスファルトは、市販の石油系アスファル
トに乳化剤を添加し、高圧乳化法などで容易にエマルシ
ョンを調整できるから、それをそのまま圧延油の原料と
すれば良い。
アスファルトが使用できるが、好ましくは軟化点、溶融
粘度の観点から見てブローンアスファルトが使用守れる
0合成樹脂を石油系アスファルトと併用する理由は、形
成被膜に機械的強度および耐水性を付与するためであり
、樹脂対アスファルトの重量比は0.5〜2が良い。前
記した石油系アスファルトは、市販の石油系アスファル
トに乳化剤を添加し、高圧乳化法などで容易にエマルシ
ョンを調整できるから、それをそのまま圧延油の原料と
すれば良い。
(合成樹脂)
合成樹脂を石油系アスファルトと併用する理由は前記し
たように、形成被膜に機械的強度および耐水性を付与す
るためである0石油系アスファルトだけでは被膜の機械
的強度、耐水性などに問題があり、マンドレルバ−移送
中および冷却時に被膜が脱落する0本発明における合成
樹脂は水に溶けないものであって微粒子状のものが良い
。前記の合成樹脂としてはアクリル系樹脂、エチレン酢
酸ビニル系樹脂、スチレン系樹脂、エポキシ系樹脂、ポ
リエチレン系樹脂などがある。
たように、形成被膜に機械的強度および耐水性を付与す
るためである0石油系アスファルトだけでは被膜の機械
的強度、耐水性などに問題があり、マンドレルバ−移送
中および冷却時に被膜が脱落する0本発明における合成
樹脂は水に溶けないものであって微粒子状のものが良い
。前記の合成樹脂としてはアクリル系樹脂、エチレン酢
酸ビニル系樹脂、スチレン系樹脂、エポキシ系樹脂、ポ
リエチレン系樹脂などがある。
(黒鉛)
黒鉛としては玉状、リン状を問わないが、平均粒径は黒
鉛の分散安定性、圧延油供給装置の保守などの観点から
1100p以下であることが望ましい。
鉛の分散安定性、圧延油供給装置の保守などの観点から
1100p以下であることが望ましい。
(補助的成分)
本発明の圧延油は、前記の黒鉛、石油系アスファルトお
よび水に溶けない微粒子−状合成樹脂を水中に分散して
製造されるが、これらを水中に安定に分散させる目的で
他の成分たとえば界面活性剤、高分子分散安定剤、アル
カリ性物質などを添加しても本発明の効果を減するもの
ではなく、必要に応じて任意に加えることができる。
よび水に溶けない微粒子−状合成樹脂を水中に分散して
製造されるが、これらを水中に安定に分散させる目的で
他の成分たとえば界面活性剤、高分子分散安定剤、アル
カリ性物質などを添加しても本発明の効果を減するもの
ではなく、必要に応じて任意に加えることができる。
(使用方法)
本発明の圧延油を使用する時には、水で希釈して使用す
ることができる。加工条件や塗布条件によって異なるが
、本発明の圧延油の必須成分と補助的成分との合計量が
希釈液の40〜70重量%になるように希釈して使用す
ることができる。
ることができる。加工条件や塗布条件によって異なるが
、本発明の圧延油の必須成分と補助的成分との合計量が
希釈液の40〜70重量%になるように希釈して使用す
ることができる。
(参考実験例)
本発明の効果は、前記の必須構成作用成分を特定比率で
用いた圧延油組成物によって発現される。これを証明す
る実験例を以下に掲げる。
用いた圧延油組成物によって発現される。これを証明す
る実験例を以下に掲げる。
(1)付着量の測定
マンドレルバ−への圧延油の塗布は、マンドレルパー移
動時(移動速度1〜4m/5ec)に行なわれる。この
ことを勘案して第1表に示す動的条件下で第2表の組成
物を用いて温度と付着量の関係を調べた。その結果を第
1図に示す。
動時(移動速度1〜4m/5ec)に行なわれる。この
ことを勘案して第1表に示す動的条件下で第2表の組成
物を用いて温度と付着量の関係を調べた。その結果を第
1図に示す。
第1表 圧延油塗布方法
ポンプ エアレスポンプDR160B(1:
10)[山田油種製造 (株)] スプレーガン 24AUA自動ガン[スプレーイン
グシステム (株)] ノ ズ ル φ 0,61mm
スプレー距tf!fI200 m m 吐出圧力(空気圧力)4.0kg/am’被塗布体
φ90X4tX150J1mm(鋼パイプ) 被塗布体温度 60〜350℃ 被塗布体移動速度 2.0m/sec スプレ一方式 自動ガン固定−被塗布体移動試料油
第2表参照 測定項目 付着量(測定回数 5回最大値と最
少値の幅 を矢印で表示) (2)熱重量分析 マンドレルバ−に形成された潤滑膜が加熱に耐えて後段
スタンドまで十分に残存しているか否かが潤滑効果を左
右する。そこで圧延油の耐熱性を調べるために熱重量分
析を行なった。試料としては第2表のNo、 3 、N
o、 4と陥、5から水分と黒鉛を除いた組成物を選ん
だ。使用した装置、測定条件は下記のとおりである。
10)[山田油種製造 (株)] スプレーガン 24AUA自動ガン[スプレーイン
グシステム (株)] ノ ズ ル φ 0,61mm
スプレー距tf!fI200 m m 吐出圧力(空気圧力)4.0kg/am’被塗布体
φ90X4tX150J1mm(鋼パイプ) 被塗布体温度 60〜350℃ 被塗布体移動速度 2.0m/sec スプレ一方式 自動ガン固定−被塗布体移動試料油
第2表参照 測定項目 付着量(測定回数 5回最大値と最
少値の幅 を矢印で表示) (2)熱重量分析 マンドレルバ−に形成された潤滑膜が加熱に耐えて後段
スタンドまで十分に残存しているか否かが潤滑効果を左
右する。そこで圧延油の耐熱性を調べるために熱重量分
析を行なった。試料としては第2表のNo、 3 、N
o、 4と陥、5から水分と黒鉛を除いた組成物を選ん
だ。使用した装置、測定条件は下記のとおりである。
装置;示差熱熱重量同時測定装置
(SSC560H1第二精工舎)
雰囲気;空気々流中
昇温速度 20℃/分
結果を第2図に示す。
第2表 試料油(その1)
第2表 試料油(その2)
第2表 試料油(その3)
第2表 試料油(その4)
第2表 試料油(その5)
注(1)アクリル系合成樹脂:
メタクリル醜メチル73重量部とアクリル酷ブチル27
重量部の共重合物であって、ガラス転移点が40℃、平
均分子量が15.000のものである。
重量部の共重合物であって、ガラス転移点が40℃、平
均分子量が15.000のものである。
(2)エチレン酢酸ビニル系樹脂;
酢酸ビニル83重量部とエチレン17重量部の共重合物
であって、ガラス転移点が0℃のものである。
であって、ガラス転移点が0℃のものである。
(3)試料N001は、従来技術の圧延油である。
(4)試料No、2〜NO19は本発明の圧延油である
。
。
(5)塗布試験:
各試料ともに50重量%水分散液で評価した。
(6)アスファルト;
()内の数値はJIS K2207−1980による
アスファルトの種類の表示である・ 実 施 例 本発明をいっそう理解しやすくするために下記に実施例
を示すが、本発明の実施態様tよ下記の実施例だけに限
られるものではなりX。
アスファルトの種類の表示である・ 実 施 例 本発明をいっそう理解しやすくするために下記に実施例
を示すが、本発明の実施態様tよ下記の実施例だけに限
られるものではなりX。
実施例1(試料面、2)
土状黒鉛 85重量%アクリル系
樹脂 10重量%ブローンアスファルト
(IQ−20) 5ii%上記組成物を50重量%濃
度となるように水を加え分散させた後、マンドレルミル し鋼管の熱間圧延に連続適用(300本)した。
樹脂 10重量%ブローンアスファルト
(IQ−20) 5ii%上記組成物を50重量%濃
度となるように水を加え分散させた後、マンドレルミル し鋼管の熱間圧延に連続適用(300本)した。
圧延油は移動速度2.0m/sec、表面温度220〜
330℃のマンドレルl<−にエアレススプレーで塗布
した.圧延油は250℃以上におl,Xても均一に良く
付着し、被膜を形成した.膜厚(±30〜sottmで
あった.形成被膜tまマンドレルパー移送に伴う振動、
衝撃さらにLよマンドレル7<−冷却用水の流れにも十
分に耐え被膜の脱落は認められなかった.その結果、比
較例としての従来の圧延油(合成樹脂、黒鉛で組成)に
比べると摩擦係数が85%以下となり、ミル駆動電力の
低減(約10%)などの改善を確認した。
330℃のマンドレルl<−にエアレススプレーで塗布
した.圧延油は250℃以上におl,Xても均一に良く
付着し、被膜を形成した.膜厚(±30〜sottmで
あった.形成被膜tまマンドレルパー移送に伴う振動、
衝撃さらにLよマンドレル7<−冷却用水の流れにも十
分に耐え被膜の脱落は認められなかった.その結果、比
較例としての従来の圧延油(合成樹脂、黒鉛で組成)に
比べると摩擦係数が85%以下となり、ミル駆動電力の
低減(約10%)などの改善を確認した。
実施例2(試料面.3)
土状黒鉛 70重量%アクリル系
樹@ 20重量%ブローンアスファルト
(10−20) 1 0重ffi%上記組成物を50重
量%濃度となるように水を加えて分散させた後、マンド
レルミルによる!!目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(
700本)した、圧延油は移動速度2.0m/see、
表面温[180〜360℃のマンドレルバ−にエアレス
スプレーで塗布した.圧延油は250℃以上においても
均一に良く付着し、被膜を形成した.膜厚は20〜40
7zmであった.形成被膜はマンドレルバ−移送に伴う
振動、衝撃さらには冷却用水の流れにも十分に耐え、被
膜の脱落は認められなかった。その結果、比較例として
の従来の圧延油(実施例1の比較例と同じ)に比べると
摩擦係数70%以下となり,ミル駆動電力の低減(約2
0%)などの改善を確認した。
樹@ 20重量%ブローンアスファルト
(10−20) 1 0重ffi%上記組成物を50重
量%濃度となるように水を加えて分散させた後、マンド
レルミルによる!!目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(
700本)した、圧延油は移動速度2.0m/see、
表面温[180〜360℃のマンドレルバ−にエアレス
スプレーで塗布した.圧延油は250℃以上においても
均一に良く付着し、被膜を形成した.膜厚は20〜40
7zmであった.形成被膜はマンドレルバ−移送に伴う
振動、衝撃さらには冷却用水の流れにも十分に耐え、被
膜の脱落は認められなかった。その結果、比較例として
の従来の圧延油(実施例1の比較例と同じ)に比べると
摩擦係数70%以下となり,ミル駆動電力の低減(約2
0%)などの改善を確認した。
実施例3(試料面.5)
土状黒鉛 75重量%アクリル系
樹脂 10重量%ス+レートアスファル
ト(80− 100)20重量% 上記組成物を50重量%になるように水を加えて分散さ
せた後、マンドレルミルによる継目無し鋼管の熱間圧延
に連続適用(400本)した、圧延油は移動速度2.0
m/sec、表面温度140〜340℃のマンドレルバ
−にエアレススプレーで塗布した.圧延油は250℃以
上においても均一に良く付着し、被膜を形成した.膜H
は20〜40JLmであった.形成被膜はマンドレルバ
−移送に伴う振動,衝撃さらにはマンドレルバ−冷却用
水の流れにも十分に耐え、被膜の脱落は認められなかっ
た。その結果、比較例としての従来の圧延油(実施例1
の比較例と同じ)に比べると摩擦係数が70%以下とな
り、ミル駆動電力の低減(約20%)などの改善を確認
した。
樹脂 10重量%ス+レートアスファル
ト(80− 100)20重量% 上記組成物を50重量%になるように水を加えて分散さ
せた後、マンドレルミルによる継目無し鋼管の熱間圧延
に連続適用(400本)した、圧延油は移動速度2.0
m/sec、表面温度140〜340℃のマンドレルバ
−にエアレススプレーで塗布した.圧延油は250℃以
上においても均一に良く付着し、被膜を形成した.膜H
は20〜40JLmであった.形成被膜はマンドレルバ
−移送に伴う振動,衝撃さらにはマンドレルバ−冷却用
水の流れにも十分に耐え、被膜の脱落は認められなかっ
た。その結果、比較例としての従来の圧延油(実施例1
の比較例と同じ)に比べると摩擦係数が70%以下とな
り、ミル駆動電力の低減(約20%)などの改善を確認
した。
実施例4(試料面.6)
土状黒鉛 55重量%アクリル系
樹脂 30重量%ブローンアスファルト
(10−20) 1 5重1%上記組成物を40重量%
濃度となるように水を加えて分散させた後、マンドレル
ミルによる継目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(500
本)した。圧延油は移動速度2.0m/sec、表面温
度160〜360℃のマンドレルバ−にエアレススプレ
ーで塗布した.圧延油は300℃以上においても均一に
良く付着して被膜を形成した. Its(厚は20〜4
0ルmであった.形成被膜は、マンドレルバ−移送に伴
う振動,衝撃さらには冷却用水の流れにも十分に耐え、
被膜の脱落は認められなかった.その結果,比較例とし
ての従来の圧延油(実施例1の比較例と同じ)に比べる
と摩擦係数が70%以下となり、ミル駆動電力の低減(
約20%)などの改善を確認した。
樹脂 30重量%ブローンアスファルト
(10−20) 1 5重1%上記組成物を40重量%
濃度となるように水を加えて分散させた後、マンドレル
ミルによる継目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(500
本)した。圧延油は移動速度2.0m/sec、表面温
度160〜360℃のマンドレルバ−にエアレススプレ
ーで塗布した.圧延油は300℃以上においても均一に
良く付着して被膜を形成した. Its(厚は20〜4
0ルmであった.形成被膜は、マンドレルバ−移送に伴
う振動,衝撃さらには冷却用水の流れにも十分に耐え、
被膜の脱落は認められなかった.その結果,比較例とし
ての従来の圧延油(実施例1の比較例と同じ)に比べる
と摩擦係数が70%以下となり、ミル駆動電力の低減(
約20%)などの改善を確認した。
実施例5(試料陥、7)
リン状黒鉛 60重量%アクリル系
樹脂 20重量%ブローンアスファルト
(10−20) 20重、fk%上記組成物を50重量
%になるように水を加え分散させた後、マンドレルミル
による継目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(SOO本)
した。圧延油は移動速度2.0m/sec、表面温度8
0〜320℃のマンドレルバ−にエアレススプレーで塗
布した。圧延油は250℃以上においても均一に良く付
着して被膜を形成した。膜厚は20〜406mに調整し
た。形成被膜は、マンドレルバ−移送に伴う振動、衝撃
さらには冷却川水の流れにも十分に耐え、被膜の脱落は
認られなかった。その結果、比較例としての従来の圧延
油(実施例1の比較例と同じ)に比べると摩擦係数が6
0%以下となり、ミル駆動電力の低減(約20%)など
の改善を確認した。
樹脂 20重量%ブローンアスファルト
(10−20) 20重、fk%上記組成物を50重量
%になるように水を加え分散させた後、マンドレルミル
による継目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(SOO本)
した。圧延油は移動速度2.0m/sec、表面温度8
0〜320℃のマンドレルバ−にエアレススプレーで塗
布した。圧延油は250℃以上においても均一に良く付
着して被膜を形成した。膜厚は20〜406mに調整し
た。形成被膜は、マンドレルバ−移送に伴う振動、衝撃
さらには冷却川水の流れにも十分に耐え、被膜の脱落は
認られなかった。その結果、比較例としての従来の圧延
油(実施例1の比較例と同じ)に比べると摩擦係数が6
0%以下となり、ミル駆動電力の低減(約20%)など
の改善を確認した。
実施例6(試料陽、8)
土状黒鉛 65重量%エチレン酢
酸ビニル系樹脂 20重量%ブローンアスファルト
(10−20) 15重量%上記組成物を50重量%
になるように水を加えて分散させた後、マンドレルミル
による継目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(400本)
した、圧延油は移動速度2.0m/see、表面温度1
20〜360℃のマンドレルバ−にエアレススプレーで
塗布した。圧延油は250℃以上においても均一に良く
付着して被膜を形成した。膜厚は20〜40#Lmであ
った。形成被膜は、マンドレルバ−移送に伴う振動、衝
撃さらには冷却用水の流れにも十分に耐え、被膜の脱落
は認られなかった。その結果、比較例としての従来の圧
延油(実施例1の比較例と同じ)に比べると摩擦係数が
60%以下となり、ミル駆動電力の低減(約20−%)
などの改善を確認した。
酸ビニル系樹脂 20重量%ブローンアスファルト
(10−20) 15重量%上記組成物を50重量%
になるように水を加えて分散させた後、マンドレルミル
による継目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(400本)
した、圧延油は移動速度2.0m/see、表面温度1
20〜360℃のマンドレルバ−にエアレススプレーで
塗布した。圧延油は250℃以上においても均一に良く
付着して被膜を形成した。膜厚は20〜40#Lmであ
った。形成被膜は、マンドレルバ−移送に伴う振動、衝
撃さらには冷却用水の流れにも十分に耐え、被膜の脱落
は認られなかった。その結果、比較例としての従来の圧
延油(実施例1の比較例と同じ)に比べると摩擦係数が
60%以下となり、ミル駆動電力の低減(約20−%)
などの改善を確認した。
実施例7(試帽19)
土状黒鉛 40重量%アクリル系
樹脂 35重量%ブローンアスファルト
(10−20) 25ffiff1%上記組成物を50
重量%濃度となるように水を加えて分散させた後、マン
ドレルミルによる継目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(
700本)した、圧延油は移動速度2.0m/sec、
表面温度140〜330℃のマンドレルバ−にエアレス
スプレーで塗布した。圧延油は250℃以上においても
均一に良く付着して被膜を形成した。膜厚は20〜40
Bmであった。形成被膜は、マンドレルバ−移送に伴う
振動、衝撃さらには冷却用水の流れにも十分に耐え、被
膜の脱落は認られなかった。その結果、比較例としての
従来の圧延油(実施例1の比較例と同じ)に比べると摩
擦係数が60%以下となり、ミル駆動電力の低減(約2
0%)などの改善を確認した。
樹脂 35重量%ブローンアスファルト
(10−20) 25ffiff1%上記組成物を50
重量%濃度となるように水を加えて分散させた後、マン
ドレルミルによる継目無し鋼管の熱間圧延に連続適用(
700本)した、圧延油は移動速度2.0m/sec、
表面温度140〜330℃のマンドレルバ−にエアレス
スプレーで塗布した。圧延油は250℃以上においても
均一に良く付着して被膜を形成した。膜厚は20〜40
Bmであった。形成被膜は、マンドレルバ−移送に伴う
振動、衝撃さらには冷却用水の流れにも十分に耐え、被
膜の脱落は認られなかった。その結果、比較例としての
従来の圧延油(実施例1の比較例と同じ)に比べると摩
擦係数が60%以下となり、ミル駆動電力の低減(約2
0%)などの改善を確認した。
発明の効果
本発明の継目無し鋼管造管用熱間圧延油は、/ヘインダ
ーの耐熱性が優れているため広い温度範囲のマンドレル
へ−表面に良く付着し、優れた潤滑効果を発揮する。
ーの耐熱性が優れているため広い温度範囲のマンドレル
へ−表面に良く付着し、優れた潤滑効果を発揮する。
第1図は本発明の圧延油と従来の圧延油の温度と付着量
の関係を示すグラフである。 第2図は本発明の潤滑膜(バインダー成分)と従来のバ
インダーの耐熱性を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。 第2図は本発明の潤滑膜(バインダー成分)と従来のバ
インダーの耐熱性を示すグラフである。
Claims (2)
- (1)水に溶けない微粒子状合成樹脂10〜35重湯%
、石油系アスファルト5〜25重量%および黒鉛40〜
85重量%を水中に分散してなる継目無し鋼管造管用熱
間圧延油。 - (2)石油系アスファルトがブローンアスファルトであ
る特許請求の範囲第1項記載の継目無し鋼管造管用熱間
圧延油。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22038384A JPS6198797A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 継目無し鋼管造管用熱間圧延油 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22038384A JPS6198797A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 継目無し鋼管造管用熱間圧延油 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6198797A true JPS6198797A (ja) | 1986-05-17 |
Family
ID=16750258
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22038384A Pending JPS6198797A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 継目無し鋼管造管用熱間圧延油 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6198797A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62184096A (ja) * | 1986-02-07 | 1987-08-12 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 高温用潤滑剤組成物 |
-
1984
- 1984-10-22 JP JP22038384A patent/JPS6198797A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62184096A (ja) * | 1986-02-07 | 1987-08-12 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 高温用潤滑剤組成物 |
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