JPS6196025A - 部材の非鋭敏化法 - Google Patents
部材の非鋭敏化法Info
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- JPS6196025A JPS6196025A JP21436584A JP21436584A JPS6196025A JP S6196025 A JPS6196025 A JP S6196025A JP 21436584 A JP21436584 A JP 21436584A JP 21436584 A JP21436584 A JP 21436584A JP S6196025 A JPS6196025 A JP S6196025A
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- JP
- Japan
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- sensitized
- heat
- laser
- corrosion cracking
- stress corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼等の加熱して
回復する鋭敏化（Ｏｒ欠乏層を形成する事が原因となる
鋭敏化Ｊに対して有効な部材の非鋭敏化法に関する。
回復する鋭敏化（Ｏｒ欠乏層を形成する事が原因となる
鋭敏化Ｊに対して有効な部材の非鋭敏化法に関する。
オーステナイト系ステンレス鋼を溶融溶接にエフ接合組
立てる場合、浴接の熱影響部が鋭敏化する友め、この部
分に応力腐食割れが発生し、継手の健全性を損り可能性
がるる。このため、従来に、応力腐食割れの発生を防止
する友めに、残留応力を圧縮状態に改善し友り、鋭敏化
領域に耐食性の高い金属を肉感溶接する等の対策がとら
れてき友、このりち、残留応力を改善する方法としては
、外面から高周波誘導加熱装置等で加熱しながら内面を
冷却する工Ｈａ工法や、内面を冷却しながら溶接する方
法等があるが、これら方法は、施工にあ友り水を使用す
るなど施工性が悪い欠点を持つとともに、使用時の作用
応力が高い場合には、鋭敏化領域が引張応力下にさらさ
れ、応力腐食割れの危険が生じる重大な欠点があった。
立てる場合、浴接の熱影響部が鋭敏化する友め、この部
分に応力腐食割れが発生し、継手の健全性を損り可能性
がるる。このため、従来に、応力腐食割れの発生を防止
する友めに、残留応力を圧縮状態に改善し友り、鋭敏化
領域に耐食性の高い金属を肉感溶接する等の対策がとら
れてき友、このりち、残留応力を改善する方法としては
、外面から高周波誘導加熱装置等で加熱しながら内面を
冷却する工Ｈａ工法や、内面を冷却しながら溶接する方
法等があるが、これら方法は、施工にあ友り水を使用す
るなど施工性が悪い欠点を持つとともに、使用時の作用
応力が高い場合には、鋭敏化領域が引張応力下にさらさ
れ、応力腐食割れの危険が生じる重大な欠点があった。
一方、鋭敏化領域に耐食性の高い金属を肉盛する方法も
施工工数が大きく、配管が長い場合には、施工が困難で
あるという欠点を持つ他、肉感溶接に工って新たな鋭敏
化領域を生成してしまうという重大な欠点があった。従
って、従来は、これら方法の組合せや、環境因子（腐食
環境ンの制御に１って応力腐食割れを防止してきた。
施工工数が大きく、配管が長い場合には、施工が困難で
あるという欠点を持つ他、肉感溶接に工って新たな鋭敏
化領域を生成してしまうという重大な欠点があった。従
って、従来は、これら方法の組合せや、環境因子（腐食
環境ンの制御に１って応力腐食割れを防止してきた。
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼等の溶接部の
鋭敏化領域に生じる応力腐食割れの発生を防止する友め
に、従来の方法・対策の欠点を詩文ない、応力腐食割れ
の発生を完全に防止する方法を提供することを目的とす
る。
鋭敏化領域に生じる応力腐食割れの発生を防止する友め
に、従来の方法・対策の欠点を詩文ない、応力腐食割れ
の発生を完全に防止する方法を提供することを目的とす
る。
本発明に、応力腐食割れに対して鋭敏化した部材表面に
、レーザービームを照射し、溶体化処理温度以上に加熱
後、冷却することを特徴とする部材の非鋭敏化法に関す
る。
、レーザービームを照射し、溶体化処理温度以上に加熱
後、冷却することを特徴とする部材の非鋭敏化法に関す
る。
本発明方法は、入熱量等の制御精度が極めて高く、高能
率なレーザ熱源を使用した表面熱処理にエフ鋭敏化して
い次領域の表面を溶融又は溶体化して、母材と同等の耐
応力腐食割れ性能を持つ工うにする方法であるｔめ、溶
接継手部も母材と完全に同等の性能を持つ工うになり、
有害な副作用もない。又、施工時間も短くて済み、能率
も高い。
率なレーザ熱源を使用した表面熱処理にエフ鋭敏化して
い次領域の表面を溶融又は溶体化して、母材と同等の耐
応力腐食割れ性能を持つ工うにする方法であるｔめ、溶
接継手部も母材と完全に同等の性能を持つ工うになり、
有害な副作用もない。又、施工時間も短くて済み、能率
も高い。
本発明方法に、原子カプラントや化学プラント等のオー
ステナイト系ステンレス鋼の溶接継手の表面処理に有効
であるが、前記オーステナナイト系ステンレス鋼のみに
限定されず、加熱して回復するＬ５な鋭敏化（Ｏｒ
欠乏ｌを形成する事が原因となる鋭敏化ンに対して有効
である。
ステナイト系ステンレス鋼の溶接継手の表面処理に有効
であるが、前記オーステナナイト系ステンレス鋼のみに
限定されず、加熱して回復するＬ５な鋭敏化（Ｏｒ
欠乏ｌを形成する事が原因となる鋭敏化ンに対して有効
である。
本発明方法を施こし皮部分の近傍に鋭敏化領域を生じな
い理由を以下に説明する。
い理由を以下に説明する。
一般に溶接法は、入熱密度が小さく、溶接部に長時間の
７ＪｃＩｍを施こすと、近傍もかなりの高温に加熱され
る。その結果、溶接終了後の冷却時に、溶接部周辺の温
度勾配がなだらかな友め、溶接熱影響部の冷却速度が比
較的に小さくなるので、溶接熱影響部の冷却曲線が第１
図の斜線で囲まれ皮部分、すなわち「鋭敏化の生じる温
度・時間領域」を通過し、溶接熱影響部が鋭敏化する。
７ＪｃＩｍを施こすと、近傍もかなりの高温に加熱され
る。その結果、溶接終了後の冷却時に、溶接部周辺の温
度勾配がなだらかな友め、溶接熱影響部の冷却速度が比
較的に小さくなるので、溶接熱影響部の冷却曲線が第１
図の斜線で囲まれ皮部分、すなわち「鋭敏化の生じる温
度・時間領域」を通過し、溶接熱影響部が鋭敏化する。
これに対し、レーザーによる加熱では、入熱密度が大き
く、ビームのろ几る部分が瞬時に加熱される。その結果
、周辺部まで熱の拡散する十分な時間もなく、ま友、仮
に何らかの理由で周辺部が高温に加熱され友としても、
更にその周辺部との温度差が大きいので、レーザー照射
後急速な冷却がおこる。すなわち、第１図の「鋭敏化の
生じる温度・時間領域」を通過しないので、周辺部に鋭
敏化領域が生じない。
く、ビームのろ几る部分が瞬時に加熱される。その結果
、周辺部まで熱の拡散する十分な時間もなく、ま友、仮
に何らかの理由で周辺部が高温に加熱され友としても、
更にその周辺部との温度差が大きいので、レーザー照射
後急速な冷却がおこる。すなわち、第１図の「鋭敏化の
生じる温度・時間領域」を通過しないので、周辺部に鋭
敏化領域が生じない。
次に、本発明方法をパイプに適用した例を、第２図及び
第３図に示す。
第３図に示す。
第２図に、厚肉の比較的大径パイプの溶接部鋭敏化領域
をビーム搬送システムをそなえ次Ｃ０３レーザにエフデ
ィフォーカスしたビームにエフ表面熱処理しているもの
で、図中、１は厚肉鋼管、２は溶接ビード、５はレーザ
熱処理部、４はレーザ加工ヘッド、５はレーザビーム、
６゜９．１Ｏｒ！ベンデイングミラー、７にビームガイ
ドチューブ（内部が空洞で、入間がビームを横切ったり
しない工う安全のために用いる］、８はレーザ発振器で
ある。レーザ発振器８から出次レーザビームは、ベンデ
ィングミラー９゜１０を通り、ビームガイドチューブ７
中を搬送される。ここで、ベンディングミラー１０、ビ
ームガイドチューブ７、レーザ加工ヘッド４に、ベンデ
ィングミラー９を中心に５６０’ 回転する機構及び
この回転円周方向Ｘ方向に移動することが可能で、熱処
理部表面でのビームスポット径を自由に変える事が可能
となっている。図は鋼管溶接部近傍の鋭敏化領域を内面
から熱処理するものである。
をビーム搬送システムをそなえ次Ｃ０３レーザにエフデ
ィフォーカスしたビームにエフ表面熱処理しているもの
で、図中、１は厚肉鋼管、２は溶接ビード、５はレーザ
熱処理部、４はレーザ加工ヘッド、５はレーザビーム、
６゜９．１Ｏｒ！ベンデイングミラー、７にビームガイ
ドチューブ（内部が空洞で、入間がビームを横切ったり
しない工う安全のために用いる］、８はレーザ発振器で
ある。レーザ発振器８から出次レーザビームは、ベンデ
ィングミラー９゜１０を通り、ビームガイドチューブ７
中を搬送される。ここで、ベンディングミラー１０、ビ
ームガイドチューブ７、レーザ加工ヘッド４に、ベンデ
ィングミラー９を中心に５６０’ 回転する機構及び
この回転円周方向Ｘ方向に移動することが可能で、熱処
理部表面でのビームスポット径を自由に変える事が可能
となっている。図は鋼管溶接部近傍の鋭敏化領域を内面
から熱処理するものである。
第５図は、小径薄板チューブで、ＣＯ，レーザで示す光
学系が鋼管の内部に組めない場合で、レーザ熱源とじＹ
ＡＧレーザを用いるものである。
学系が鋼管の内部に組めない場合で、レーザ熱源とじＹ
ＡＧレーザを用いるものである。
図中、１１は薄肉チューブ、１２ば浴接ビード、１３は
レーザ熱処理部、１４はレーザビーム、１５はファイバ
光学系出射光学部、１６はファイバガイドチューブ、１
７はベンディングミラー、１８１ｊ光フアイバで６る。
レーザ熱処理部、１４はレーザビーム、１５はファイバ
光学系出射光学部、１６はファイバガイドチューブ、１
７はベンディングミラー、１８１ｊ光フアイバで６る。
光ファイバ１８、“７アイバ光学系出射光学部１５ｆｔ
内装したファイバガイドチューブ１６を回転させること
に１９、チューブ内面の鋭敏化領域を表面熱処理するこ
とが可能である。本発明方法にエフ、短時間に正確に鋭
敏化領域を熱処理することが可能である。
内装したファイバガイドチューブ１６を回転させること
に１９、チューブ内面の鋭敏化領域を表面熱処理するこ
とが可能である。本発明方法にエフ、短時間に正確に鋭
敏化領域を熱処理することが可能である。
レーザーとしては、ＨＩ３−Ｎ＠ 、 Ａｒ 、 Ｎ２
、００Ｂ 、 ＨＦ等のガスレーザーや、ルビー、Ｙ
ＡＧ、ガラス。
、００Ｂ 、 ＨＦ等のガスレーザーや、ルビー、Ｙ
ＡＧ、ガラス。
ｃａｗｏ、等の固体レーザー、あるいは半導体レーザー
及び液体レーザーがあるが、上記適用例で用い次２つの
レーザーの特長を以下にのべる。
及び液体レーザーがあるが、上記適用例で用い次２つの
レーザーの特長を以下にのべる。
ＣＯ雪ガスレーザー？！、１０ｋＷ程度の大出力がでる
ので、本発明法に最も好適であるが、現在のところ、光
フアイバーケーブルを利用できないので、小径管には何
かない。これに対し、ＹＡＧレーザ−（イツトリウム・
アルミニウム・ガリウムの略）は、４００Ｗ程度の小出
力ではあるが、光フアイバーケーブルによる転送が可能
であるので、小径管や微小なす′＠マに対し効果的であ
る。
ので、本発明法に最も好適であるが、現在のところ、光
フアイバーケーブルを利用できないので、小径管には何
かない。これに対し、ＹＡＧレーザ−（イツトリウム・
アルミニウム・ガリウムの略）は、４００Ｗ程度の小出
力ではあるが、光フアイバーケーブルによる転送が可能
であるので、小径管や微小なす′＠マに対し効果的であ
る。
なお、第２図及び第３図の適用例では、ベンディングミ
ラー１０、ビームガイドチューブ７、レーザー加工ヘッ
ド４ごと（第２図）、あるいは、光ファイバ１８、ファ
イバ光学系出射光学部１５及びファイバガイドチューブ
１６（第３図］ごと３６０℃回転駆動する機構にエリレ
ーザービームを管内周の溶接熱影響部全周に照射可能と
しているが、先端のベンディングミラー６（第２図）及
びレーザー加工ヘッド４（ＭＣ２図）、するいはベンデ
ィングミラー１７ （第５図ンのみ回転する機構として
も工い。
ラー１０、ビームガイドチューブ７、レーザー加工ヘッ
ド４ごと（第２図）、あるいは、光ファイバ１８、ファ
イバ光学系出射光学部１５及びファイバガイドチューブ
１６（第３図］ごと３６０℃回転駆動する機構にエリレ
ーザービームを管内周の溶接熱影響部全周に照射可能と
しているが、先端のベンディングミラー６（第２図）及
びレーザー加工ヘッド４（ＭＣ２図）、するいはベンデ
ィングミラー１７ （第５図ンのみ回転する機構として
も工い。
第７図に、本発明の効果を示す。同図に、溶接直後の鋭
敏化領域の１ｌｉＰＲ値及び、レーザ熱処理後の同じ場
所のＥＰＲ値計測結果を示すものである。ＫＰＲとに、
Ｋｌｅｃｔｒｏ−ｋｉｎｅｔｉｃ Ｐｏｔｅｎｔｉ。
敏化領域の１ｌｉＰＲ値及び、レーザ熱処理後の同じ場
所のＥＰＲ値計測結果を示すものである。ＫＰＲとに、
Ｋｌｅｃｔｒｏ−ｋｉｎｅｔｉｃ Ｐｏｔｅｎｔｉ。
Ｒｅａｃｔｉｖａｔｉｏｎ の略である。ＩＤＰＰＬ値
で示される電気量は粒界近傍におけるＯｒ欠乏層からの
金属溶融に起因するもので、鋭敏化度が大きいほど測定
される電気量も多くなる。すなわち、鋭敏化は、部材の
結晶粒界にｃｒ炭化物とＯｒ欠乏層が形成されることに
起因する。そこで、部材間の分極の程度を測定すると、
ｏｒ炭化物及びｃｒ欠乏層が形成されている程、分極が
大きい。いいかえれば、ＩＨＰＲ値が小さい程、鋭敏化
されていないことになる。
で示される電気量は粒界近傍におけるＯｒ欠乏層からの
金属溶融に起因するもので、鋭敏化度が大きいほど測定
される電気量も多くなる。すなわち、鋭敏化は、部材の
結晶粒界にｃｒ炭化物とＯｒ欠乏層が形成されることに
起因する。そこで、部材間の分極の程度を測定すると、
ｏｒ炭化物及びｃｒ欠乏層が形成されている程、分極が
大きい。いいかえれば、ＩＨＰＲ値が小さい程、鋭敏化
されていないことになる。
尚、第７図の縦軸側の単位に付されたＧＢＡとは、Ｇｒ
ａｉｎ Ｂｏｕｎｄａｒｙ Ａｒｅａの略であり、１！
！ＰＲ値が粒度に左右されるので、ＫＰＲ値を粒度補正
し几ことを意味する。
ａｉｎ Ｂｏｕｎｄａｒｙ Ａｒｅａの略であり、１！
！ＰＲ値が粒度に左右されるので、ＫＰＲ値を粒度補正
し几ことを意味する。
第７図において、レーザ表面処理後に、Ａ８Ｗｅｌｎ
に比べ、母材並のＫＰＲ値が得られている。
に比べ、母材並のＫＰＲ値が得られている。
この時のレーザ加熱条件は、レーザパワー＝２ｋＷ 、
ビーム移動速度＝２ｍ／ｍｉｎ、ビームスポットサイズ
＝５１１ＩＩＩであり、金属表面１１０００℃以上に十
分加熱され、溶体化処理が行なわれている。まｔ１本発
明方法によれば、熱処理速度が速く、エネルギ密度が高
い熱源を用いる几め、９００〜５００℃間の冷却速度が
速く、熱処理による再鋭敏化領域は全く生じない。同図
中のレーザスポット径に、Ａｓ ｗｅｌａの状態にボン
ドから計９５ｍの領域に熱処理が可能となるエリ選んだ
。第７図には、このビームに１９熱処理し友後のＥＰＲ
測定結果をＡｓ Ｗθ１ｄのデータとともに示した。
ビーム移動速度＝２ｍ／ｍｉｎ、ビームスポットサイズ
＝５１１ＩＩＩであり、金属表面１１０００℃以上に十
分加熱され、溶体化処理が行なわれている。まｔ１本発
明方法によれば、熱処理速度が速く、エネルギ密度が高
い熱源を用いる几め、９００〜５００℃間の冷却速度が
速く、熱処理による再鋭敏化領域は全く生じない。同図
中のレーザスポット径に、Ａｓ ｗｅｌａの状態にボン
ドから計９５ｍの領域に熱処理が可能となるエリ選んだ
。第７図には、このビームに１９熱処理し友後のＥＰＲ
測定結果をＡｓ Ｗθ１ｄのデータとともに示した。
ま友、レーザ熱処理に工れば、熱処理部の表面温度、深
さ方向の温度を正確にコントロールすることが可能であ
る。これは、分布熱源による浴接熱伝導解析が、実際と
ひじエリに工く一致する九めで、この事は、レーザ焼入
れの分野で実証済みである。
さ方向の温度を正確にコントロールすることが可能であ
る。これは、分布熱源による浴接熱伝導解析が、実際と
ひじエリに工く一致する九めで、この事は、レーザ焼入
れの分野で実証済みである。
実際の熱処理方法としては、レーザビームによる熱処理
表面温度θを浴体化温夏θｈ（１０００Ｃ）１Ｍ上にし
、なおかつ再鋭敏化領域を極力少なくする友め、９００
℃〜５００℃間の冷却時間を短かくするレーザ熱処理条
件で熱処理を行なう方法である。ま九、熱処理表面部分
が荒れてはいけない場合は、θを溶融温度θｍ以下に制
限するようビームパラメータであるビームスポットサイ
ズ、レーザパワー、ビーム移動速度を調整する。実際に
、このビームパラメータを溶接熱伝導輪に基づき解析し
、加熱条件を求めたのが、第４、第５、第６図である。
表面温度θを浴体化温夏θｈ（１０００Ｃ）１Ｍ上にし
、なおかつ再鋭敏化領域を極力少なくする友め、９００
℃〜５００℃間の冷却時間を短かくするレーザ熱処理条
件で熱処理を行なう方法である。ま九、熱処理表面部分
が荒れてはいけない場合は、θを溶融温度θｍ以下に制
限するようビームパラメータであるビームスポットサイ
ズ、レーザパワー、ビーム移動速度を調整する。実際に
、このビームパラメータを溶接熱伝導輪に基づき解析し
、加熱条件を求めたのが、第４、第５、第６図である。
第４図は、解析座標等を示す。第４図に、レーザビーム
の実測熱源分布形状であり、ビーム進行方向（Ｘ）と平
行な断面において、ガクス分布、それと垂直方向（Ｙ）
に対し短形分布をしている広範囲を均一に加熱できるビ
ーム形状を用い友。第６図は、これらのビーム形状を持
つ几レーザビームにエフ熱処理を行なう際のビームパラ
メータ条件を解析したもので、第４図に示す解析座標系
で、Ｘ方向に一定速度Ｖで移動する第５図に示し友短形
ガクス分布熱源による半無限板上での解析後、熱処理表
面温度θが溶体化温度θｈ（１０００℃）以上、表面溶
融温度θｍ （１４２０℃）以下となる条件を求めた
もので、これは、オーステナイト系ステンレス鋼での溶
体化処理条件に該当するものでおる。
の実測熱源分布形状であり、ビーム進行方向（Ｘ）と平
行な断面において、ガクス分布、それと垂直方向（Ｙ）
に対し短形分布をしている広範囲を均一に加熱できるビ
ーム形状を用い友。第６図は、これらのビーム形状を持
つ几レーザビームにエフ熱処理を行なう際のビームパラ
メータ条件を解析したもので、第４図に示す解析座標系
で、Ｘ方向に一定速度Ｖで移動する第５図に示し友短形
ガクス分布熱源による半無限板上での解析後、熱処理表
面温度θが溶体化温度θｈ（１０００℃）以上、表面溶
融温度θｍ （１４２０℃）以下となる条件を求めた
もので、これは、オーステナイト系ステンレス鋼での溶
体化処理条件に該当するものでおる。
なお、第６図中、Ａに部材のＲａ５ｅｒ Ｐｏｗｅｒの
吸収率、Ｗ ｔ４ Ｒａ５ｅｒ Ｐｏｗｅｒ ％ａ
ｕ Ｒａｇｅｒ Ｉ’ｏｗｅｒの偏平率（ビーム進行方
向の径に対する直角方向の径の比） 、Ｒｅｃｔ−Ｇａ
ｕａはレフターフガウス（Ｐｏｗｅｒ密度の分布形状）
を意味する。
吸収率、Ｗ ｔ４ Ｒａ５ｅｒ Ｐｏｗｅｒ ％ａ
ｕ Ｒａｇｅｒ Ｉ’ｏｗｅｒの偏平率（ビーム進行方
向の径に対する直角方向の径の比） 、Ｒｅｃｔ−Ｇａ
ｕａはレフターフガウス（Ｐｏｗｅｒ密度の分布形状）
を意味する。
そして、第７図が、上記条件を満几す条件で熱処理を行
なり几結果である。（ここで用いた熱伝導解析は、熱伝
導による温度の実測とぶ〈一致していることは確認して
いる。ンこの工うに不発明方法でに、熱処理部の大き嘔
（ビームスポット径）、表面温度を正確にコントロール
できるという利点もある。
なり几結果である。（ここで用いた熱伝導解析は、熱伝
導による温度の実測とぶ〈一致していることは確認して
いる。ンこの工うに不発明方法でに、熱処理部の大き嘔
（ビームスポット径）、表面温度を正確にコントロール
できるという利点もある。
本発明の方法では、入熱量等の制御精度が極めて高く、
高能率なレーザ熱源を使用した表面処理にエリ鋭敏化し
てい次領域の表面を溶融又は溶体化して、母材と同等の
耐応力腐食割れ性能を与えることができる。また、有害
な副作用もなく、施工時間の短縮及び高能率化を図るこ
とができる。
高能率なレーザ熱源を使用した表面処理にエリ鋭敏化し
てい次領域の表面を溶融又は溶体化して、母材と同等の
耐応力腐食割れ性能を与えることができる。また、有害
な副作用もなく、施工時間の短縮及び高能率化を図るこ
とができる。
第１図は、鋭敏化の生じる温度・時間領域の関係を示す
。第２図及び第３図は、本発明方法をパイプの表面処理
に適用した例を示す、第４〜６図は、加熱条件の解析図
で、第４図に、解析座標系を示し、第５図は、レーザビ
ームの実測熱源分布形状を示し、第６図は、レーザビー
ムにエフ熱処理を行なり際のビームパラメータ条件の解
析図である。第７図は、本発明の効果を示すボンドの距
離とＥＰＲ値の関係を示した図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 第１図 第２図 、９ 第３図 第４図 鶏５図 第６図 ＴｒｔｙｅｌＬｙｕｇ ５ｐｅｅｄ Ｃｗｔ／ｍＬｎフ
第Ｙ図
。第２図及び第３図は、本発明方法をパイプの表面処理
に適用した例を示す、第４〜６図は、加熱条件の解析図
で、第４図に、解析座標系を示し、第５図は、レーザビ
ームの実測熱源分布形状を示し、第６図は、レーザビー
ムにエフ熱処理を行なり際のビームパラメータ条件の解
析図である。第７図は、本発明の効果を示すボンドの距
離とＥＰＲ値の関係を示した図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 第１図 第２図 、９ 第３図 第４図 鶏５図 第６図 ＴｒｔｙｅｌＬｙｕｇ ５ｐｅｅｄ Ｃｗｔ／ｍＬｎフ
第Ｙ図
Claims (1)
- 応力腐食割れに対して鋭敏化した部材表面に、レーザー
ビームを照射し、溶体化処理温度以上に加熱後、冷却す
ることを特徴とする部材の非鋭敏化法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21436584A JPS6196025A (ja) | 1984-10-15 | 1984-10-15 | 部材の非鋭敏化法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21436584A JPS6196025A (ja) | 1984-10-15 | 1984-10-15 | 部材の非鋭敏化法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6196025A true JPS6196025A (ja) | 1986-05-14 |
Family
ID=16654579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21436584A Pending JPS6196025A (ja) | 1984-10-15 | 1984-10-15 | 部材の非鋭敏化法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6196025A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018119194A (ja) * | 2017-01-26 | 2018-08-02 | 株式会社東芝 | 構造物の表面改質方法 |
| US10047421B2 (en) | 2009-08-07 | 2018-08-14 | Smarter Alloys Inc. | Methods and systems for processing materials, including shape memory materials |
-
1984
- 1984-10-15 JP JP21436584A patent/JPS6196025A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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